WO1994007095A1 - Verfahren und einrichtung zur leistungsregelung einer kompressions-wärmepumpe und/oder kältemaschine - Google Patents

Verfahren und einrichtung zur leistungsregelung einer kompressions-wärmepumpe und/oder kältemaschine Download PDF

Info

Publication number
WO1994007095A1
WO1994007095A1 PCT/EP1993/002410 EP9302410W WO9407095A1 WO 1994007095 A1 WO1994007095 A1 WO 1994007095A1 EP 9302410 W EP9302410 W EP 9302410W WO 9407095 A1 WO9407095 A1 WO 9407095A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
concentration
liquid
circuit
compressor
working medium
Prior art date
Application number
PCT/EP1993/002410
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Harald Böhler
Original Assignee
Fritz Egger Gmbh
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Fritz Egger Gmbh filed Critical Fritz Egger Gmbh
Priority to AU49581/93A priority Critical patent/AU4958193A/en
Publication of WO1994007095A1 publication Critical patent/WO1994007095A1/de

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B25/00—Machines, plants or systems, using a combination of modes of operation covered by two or more of the groups F25B1/00 - F25B23/00
    • F25B25/02—Compression-sorption machines, plants, or systems
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B9/00—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point
    • F25B9/002—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point characterised by the refrigerant
    • F25B9/006—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point characterised by the refrigerant the refrigerant containing more than one component

Definitions

  • the invention relates to a method and a device for regulating the output of compression heat pumps and compression refrigeration machines which work with a working medium in the form of a solution.
  • This solution is a mixture of two media or components which are readily soluble in one another but have different volatility.
  • the concentration of the solution is characterized by the amount of the higher volatility medium in the solution and changes as a function of the mixing ratio of the media.
  • the power control of the heat pump or refrigerator working with solutions takes place by regulating the concentration of the solution at at least one specific point in the circuit.
  • the concentration can be regulated on the one hand by using a low-pressure liquid container arranged in front of the compressor and on the other hand by using a high-pressure liquid container arranged behind the compressor separate the high concentration and the liquid of low concentration, the concentration of the solution can be adjusted as a function of how much liquid of low concentration is returned from the container into the circuit by means of a control valve becomes. If the concentration of the working medium (the solution) of the heat pump or chiller working with solutions increases, the performance of the machine increases, if the concentration of the working medium falls, the performance of the machine decreases.
  • the invention is directed to the power regulation of compression heat pumps and refrigeration machines working with solutions (e.g. ammonia-water mixture or freons which are readily soluble in one another, etc.).
  • solutions e.g. ammonia-water mixture or freons which are readily soluble in one another, etc.
  • the solution or media pair is always a mixture of a more volatile and a less volatile component.
  • the ammonia is the more volatile, the water the less volatile component.
  • the concentration of the solution can be different.
  • the evaporation and the condensation of the solutions having different concentrations begin at different temperatures and run along different temperature progression curves, with the difference that the temperature rises with evaporation, but decreases with condensation.
  • the heat pump or chiller working with a solution can be better adapted to the heating or cooling tasks, in which the heat source and / or the heat absorption medium can also have different temperatures .
  • the evaporator - which is the heat source for the heat pump, the cooling object for the refrigeration machine - or the condenser - for the
  • Heat pump is the heat utilization in which cooling is the waste heat to be removed - the supply of heat or the removal of heat at a variable temperature. Mechanical work can be saved if an external medium of variable temperature is connected to a circuit of variable temperature.
  • the structure of the heat pumps and refrigeration machines working with solutions can be completely the same as the structure of a conventional heat pump or refrigerator.
  • the machine consists of a compressor, a condenser or absorber, an expansion valve and an evaporator or expeller.
  • This compilation can also be supplemented by an internal heat exchanger, for the switching of which there are various known possibilities available.
  • German Patent No. 84 084 describes the structure of the heat pump or refrigeration machine with a solution circuit, which also contains an internal heat exchanger and a liquid separator, the latter being arranged between the compressor and the evaporator.
  • the installation of a liquid separator is planned there because the compressors used previously required a complete liquid separation.
  • the compressor only conveys steam, the liquid is conveyed by a pump.
  • the currently known possibilities of power control be working with a solution circuit heat pumps and chillers are those that are also used in the heat pumps and chillers working with a homogeneous medium.
  • the present invention offers a possibility for the loss-free performance control of heat pumps and chillers working with solutions by regulating the concentration of the working medium (the solution) and describes the auxiliary devices and their possible circuits required for power regulation.
  • the invention is based on the knowledge that in a heat pump or refrigeration machine working as a working medium with a solution, two points can be found in the cycle process, in which the difference in concentration between the vapor and the liquid phase of the solution is the greatest. These two points are found at the compressor inlet and the compressor outlet, and since the greatest concentration difference between the two phases is present here, the concentration of the solution can be regulated here in the broadest range. At one of these points, the vapor phase, which has a high concentration, and the liquid phase, which has a low concentration, are conducted and separated; the liquid phase is then fed back into the circuit in a controlled manner or fed back into the vapor phase in such a way that the concentration of the working medium solution decreases to the desired value. is provided. With this method, the power control of heat pumps and refrigeration machines can be carried out without loss.
  • the concentration of the circuit By regulating the concentration of the circuit, it can be achieved that the circuit is matched without loss to the performance due to the task or the requirements of the temperature profile. In addition, by regulating the concentration it can also be achieved that in the components of the heat pump or the refrigerator (in the compressor and in the heat exchangers) a working medium of concentration is circulated, the state of which with regard to the relevant one Establishment is the cheapest.
  • the temperature of the medium emerging from the compressor does not exceed a predetermined value.
  • concentration regulation this task must also be solved in a specific facility.
  • a special controller is installed which, controlled by the outlet temperature of the compressor, allows as much liquid phase to flow in front of the compressor or into the compressor as is most favorable with regard to the temperature of the medium emerging from the compressor.
  • the average concentration of the working medium developing in the compressor deviates from the average concentration prevailing in the other components of the heat pump.
  • the present solution is also associated with the advantage that the change in the concentration of the working medium in the circuit does not influence the setting of the concentration which is most favorable for the optimal operation of the compressor.
  • the advantages which can be achieved by the concentration control are the possibility of the best selection of the circumstances of the heat transfer.
  • the medium flowing in the tubes runs through various flow forms. In the course of the evaporation process, the flow is first bubble-like, then spinous, laminar, wave-shaped, ring-shaped and finally disperse.
  • Capacitor come the same currents Forms, but it begins with the disperse flow and extends to the state of the pure liquid.
  • the different flow types include different heat transfer ratios for evaporation and condensation. Because the concentration is changed in one or the other heat exchanger, the flow pattern of the solution in the heat exchanger also changes, and thus the conditions during heat transfer also change.
  • Heat pumps or chillers takes place in the sense of the invention in such a way that a container with large liquid collection capacity is arranged on the suction or pressure side of the compressor and in this the working medium having the mixed phase is conducted.
  • the working medium is divided into liquid of low concentration and steam of high concentration.
  • An essential element of the invention is the determination of the location and the design of the container as well as the way of regulating the concentration which is established in the various components of the circuit.
  • the location of the container is known in part since a container was previously provided in front of the compressor, in which the steam and the liquid were separated in order to achieve as complete a liquid separation as possible in front of the compressor.
  • the aim of the container proposed according to the invention is not the complete liquid separation, and so its construction is also simpler than that of the liquid separator previously used in the same place.
  • the determination of the container used in the invention is that required for the concentration control to take up a comparatively low concentration, variable amount of liquid.
  • the most important aspect when designing the container is to choose its dimensions correctly.
  • the size of the container depends on the total capacity of the system, the design concentration, the concentration range to be controlled and the operating pressures and temperatures.
  • the large liquid holding space of the container is necessary because it has to take up the increasing volume of liquid in the course of the concentration control.
  • the concentration control must be carried out at the point of the circuit where the point showing the state of the working medium lies on the liquid limit curve, that is, where the working medium is in a pure liquid state. (This point in the circuit is the point indicating the end of condensation.) At this point, the concentration measurement can be carried out in two ways. On the one hand, in such a way that the weight or pH of the working medium is measured at this point. According to the other possibility, a container is installed at the point of the circuit as determined above and the liquid in this container is kept at a constant level such that the mass of the vapor developing above the liquid level remains negligible compared to the mass of the liquid.
  • the concentration of the working medium is then determined in such a way that the pressure and the temperature of the working medium are measured simultaneously in the container, from which the concentration of the medium can be calculated.
  • the accuracy of the measurement it is important that the container has a small vapor space and that the liquid level does not change.
  • the more volatile component amount the performance of the facility In the case of the heat pump or refrigeration machine working with a concentration control, the more volatile component amount the performance of the facility. If the amount of volatile component present in the working medium is increased while maintaining a constant temperature in the course of the evaporation, the density of the medium emerging from the evaporator increases as a result of the increase in the pressure of the evaporator, thereby ensuring that the compressor is capable of removing the additional amount of steam generated.
  • Compression refrigeration machines can also be realized a device that connects two circuits of different concentrations using a single compressor.
  • the two heat pumps or refrigeration machines which have different concentrations and are operated with a common compressor, can be operated with large temperature differences, similar to the conventional two-stage heat pumps or refrigeration machines.
  • the expected advantages can be realized if the concentration control of the two circuits is independent of one another.
  • the advantage of the device consisting of two different concentrations of circuits is that the individual circuits can be operated at different temperature levels and the temperature range in which the device works as a whole becomes wider.
  • the circuit with the lower concentration can be operated in the higher temperature range, the circuit with the higher concentration in the lower temperature range.
  • the concentration of the working medium flowing through the compressor deviates from the concentration of the working medium of both circuits, and the concentration of the working medium of the individual circuits is dependent on the capacity regulation of the given circuit accordingly, which can be achieved with the use of a low or high-pressure liquid container.
  • FIG. 1 shows the power regulation of a compression heat pump using a low-pressure tank
  • FIG. 2 shows the power regulation of a compression heat pump working with a solution circuit, using a high-pressure container
  • FIG. 3 shows a compression heat pump working with a solution circuit and provided with a low-pressure tank and an internal heat exchanger, the power regulation being carried out from the heat utilization side,
  • FIG. 4 shows a compression heat pump working with a solution circuit and provided with a high-pressure container and an internal heat exchanger, the power being regulated from the cold side
  • FIG. 5 shows a compression heat pump with two solution circuits having different concentrations and with a common low-pressure container
  • FIG. 6 shows a compression heat pump with two solution circuits having different concentrations and with a common high-pressure tank
  • FIG. 7 shows in a T-s diagram the conditions in the heat pump working with a solution circuit in comparison to a conventional heat pump
  • FIG. 8 shows a compression heat pump that is already known and works with a solution circuit
  • FIG. 9 shows a compression heat pump, which is already known and works with a solution circuit, with an internal heat exchanger and a liquid separator.
  • FIG. 7 illustrates in a T-s diagram how large the mechanical work is in the case of evaporation or condensation which takes place at a variable temperature, which can be saved in comparison with a conventional machine if the end temperatures are the same.
  • the two final temperatures are Tl and T2.
  • the area ABCD illustrates the need of the conventional machine for mechanical work
  • the area AB CD shows the need of the circulatory process operated with a solution as the working medium.
  • the theoretically saving mechanical work with the solution cycle is illustrated by the area limited by ABB and CDD.
  • FIG. 8 illustrates the circuit of a heat pump or refrigeration machine, which is composed of the known components and works with a solution circuit, in which the mixture emerging from the compressor 1 has a given concentration in the
  • Condenser 2 (absorber) arrives where the vapor having a higher concentration condenses during the heat emission and is then dissolved in the liquid phase having a lower concentration. This is done according to the tion of the circuit characteristic temperature curve. From here the medium enters the expansion valve 3, through which it flows, its pressure falling. With this lower pressure, the solution enters the evaporator 4 (expeller), where, due to the heat supplied from the outside at the beginning of the evaporator, a high concentration vapor emerges from the liquid phase, which still has a high concentration, at a rising temperature . In the remaining liquid phase, the more volatile components continuously decrease in quantity along the evaporator, and so the medium then enters the compressor 1.
  • FIG. 9 illustrates the most well-known compression heat pump circuit working with a solution circuit, the Osenbrück circuit corresponding to German Patent No. 84 084.
  • an inner heat exchanger 5 a liquid separator 6 and a liquid pump 7 are used.
  • FIG. 1 shows a variant of the invention provided with a low-pressure liquid container, in which it is demonstrated with which components the known circuit must be supplemented in order to be able to regulate the concentration of the circuit and thereby its performance.
  • the size of the liquid container 6 is to be selected so that the solution amount of low concentration, which changes in the course of the concentration control, can be accommodated in it.
  • E denotes the resulting liquid level at this rated state, which can range between E '* and E 1. If the machine is operated at high concentration, the liquid will play at level E 1 ', whereas at low concentration it will be at Level E 1 on .
  • An important part of the circuit is the container 8, which provides a double function.
  • Concentration sensor 10 includes a temperature and a pressure meter. The concentration can be determined from the simultaneously measured values of the temperature and the pressure. beits Medium calculation algorithm of the solution the existing concentration are determined. The value of this concentration controls the control valve 9. If the circuit requires a decrease in the concentration, the control valve 9 closes and the pump 7 conveys more solution into the circuit. If, on the other hand, an increase in the concentration is required, the valve 9 opens and part of the solution (liquid) having a low concentration returns to the liquid container 6.
  • valve 13 used in the circuit, it can be regulated that, if necessary, the medium 1 contains a medium of a different concentration than the heat exchanger.
  • This valve 13 is expediently controlled by the outlet temperature of the compressor with the aid of the temperature sensor 12. If the controller 13 works in this embodiment, a medium of higher concentration is always contained in the compressor than in the heat exchangers.
  • FIG. 2 shows the variant of the invention provided with a high-pressure container.
  • the high-pressure liquid container 14 required for concentration control is arranged on the outlet side of the compressor 1. From this, the steam flows in continuation of the circuit directly into the condenser 2, and the liquid is conveyed through a branch line by means of the pump 15.
  • the other components and their mode of operation are the same as in the embodiment described above.
  • the use of the high-pressure container 14 is also associated with the advantage in comparison with the variant with the low-pressure container that the power consumption of the liquid pump will be lower since it works with a lower pressure difference.
  • the control valve 13, the temperature sensor 12 and the liquid heat exchanger 18 are necessary, the latter cooling the separately guided liquid.
  • the controller 21 makes it possible to set different concentrations in the two heat exchangers (in the condenser or in the evaporator). In that of the The expansion valve 19 is to be used for the liquid line section returning the high pressure side.
  • FIG. 3 shows an internal heat exchanger 5 with the low-pressure container.
  • the concentration is controlled by means of the flow temperature 17 of the heat utilization.
  • the circuit contains an immediate concentration sensor 16, which can only be used in a line section in which the working medium consists entirely of the liquid phase. For this reason, this sensor is installed behind the inner heat exchanger 5.
  • the mode of operation of the other components is the same as that described in FIG. 1.
  • FIG. 4 illustrates the variant described in FIG. 2, which is provided with a high-pressure container and has an internal heat exchanger 5.
  • the concentration is controlled from the cooling side by means of the temperature control by the temperature sensor 20.
  • This circuit arrangement is a comparison an expansion valve is required in addition to the liquid phase branch pipe in FIG. 2 in order to achieve the necessary temperature difference in the internal heat exchanger.
  • FIG. 5 shows the variant equipped with a low-pressure container 6 with two circuits having different concentrations.
  • the reference symbols for the components of the circuit working with a low concentration are supplemented with / l, for the circuit working with a high concentration with / 2.
  • the device contains the liquid container 6, the compressor 1, the pump 1, the controller 13 and the temperature sensor 12.
  • the two circuits have independent controllers 9/1 and 9/2, those of the concentration sensors 10/1 and 10/2 are controlled, and so liquid phases of different amounts with low concentration return to the two circuits, which is why the concentration of the two circuits will be different.
  • the compressor 1 sucks in the high-concentration steam from the container 6, which then reaches the condensers 2/1 and 2/2 of the two circuits.
  • the low-concentration liquid phase is returned to the steam by the regulators 9/1 and 9/2, so that the various concentrations assigned to the circuit / 1 or / 2 are achieved.
  • the condensed mixture emerging from the condenser enters containers 8/1 and 8/2, the liquid level of which remains constant and where the concentration of the circuit in question is checked.
  • the liquid emerging from here reaches the internal heat exchangers 5/1 or 5/2, where it cools down further and then flows through the expansion valves 3/1 or 3/2.
  • the working medium which has returned to the evaporation pressure level flows through the evaporators 4/1 and 4/2 and combines in the collecting container 6 of the two circuits, in which the vapor and the liquid phases separate.
  • concentration control required for optimal operation of the compressor, which can be carried out with the heat sensor 12 and controller 13 already described above.
  • This control can be connected to the liquid branch line of any circuit of any concentration.
  • FIG. 6 shows the variant of a device operating with two different concentrations and a compressor, equipped with a high-pressure container 14.
  • the two circuits unite in front of the compressor and the working medium, compressed flows into the high-pressure liquid container 14.
  • the steam having a high concentration flows out of the container following the two circuits in two directions.
  • the concentration of the two circuits develops as a result of the low concentration of the liquid phase which is returned to the condensers 2/1 and 2/2.
  • the pump 15 supplies the liquid phase.
  • the working medium flows through the two circuits as described in FIG. 5.
  • This version is also it is expedient to provide the concentration controller 13 required for optimal operation of the compressor, but the use of the liquid cooler 18 is also necessary here.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Sorption Type Refrigeration Machines (AREA)
  • Other Air-Conditioning Systems (AREA)

Abstract

Eine Kompressions-Wärmepumpe oder eine Kompressions-Kältemaschine wird mit einem im Kreislauf geführten Arbeitsmedium betrieben, das sich aus zwei ineinander löslichen Komponenten unterschiedlicher Flüchtigkeit zusammensetzt. Die Leistungsregelung erfolgt über eine örtlich im Kreislauf vorgenommene Beeinflussung der Konzentration des Arbeitsmediums. Dazu wird vor oder hinter dem Kompressor (1) aus der flüssigen Phase, die eine niedrigere Konzentration der flüchtigeren Komponente als die Dampfphase aufweist, Flüssigkeit abgetrennt, zwischengespeichert und mittels einer Pumpe (7) an der gewünschten Kreislaufstelle in einer der Leistungsanforderung entsprechend geregelten Menge der im Kreislauf weitergeführten Dampfphase wieder beigemischt.

Description

Bezeichnung: Verfahren und Einrichtung zur Leistungsregelung einer Kompressions-Wärmepumpe und/oder Kältema- schine.
B e s c h r e i b u n g
Gegenstand der Erfindung sind ein Verfahren und eine Einrich¬ tung zur Leistungsregelung von Kompressions-Wärmepumpen und Kompressions-Kältemaschinen, die mit einem Arbeitsmedium in Form einer Lösung arbeiten. Diese Lösung ist ein Gemisch zweier in einander gut löslicher aber unterschiedliche Flüchtigkeit aufweisender Medien oder Komponenten. Die Konzentration der Lö¬ sung wird durch die Menge des in der Lösung befindlichen, hö¬ here Flüchtigkeit aufweisenden Mediums gekennzeichnet und ver¬ ändert sich in Abhängigkeit von dem Mischungsverhältnis der Me- dien. Erfindungsgemäß erfolgt die Leistungsregelung der mit Lö¬ sungen arbeitenden Wärmepumpe oder Kältemaschine durch die Re¬ gelung der Konzentration der Lösung an wenigstens einer be¬ stimmten Stelle des Kreislaufs.
Die Regelung der Konzentration kann einerseits durch die Ver¬ wendung eines vor dem Kompressor angeordneten Niederdruck-Flüs- sigkeitsbehälters angeordneten Niederdruck-Flüssigkeitsbehäl- ters und andererseits durch die Verwendung eines hinter dem Kompressor angeordneten Hochdruck-Flüssigkeitsbehälters erfol- gen. Da sich im Behälter der Dampf hoher Konzentration und die Flüssigkeit niedriger Konzentration trennen, kann die Konzen¬ tration der Lösung in Abhängigkeit davon eingestellt werden, wieviel Flüssigkeit niedriger Konzentration aus dem Behälter mit Hilfe eines Regelventils in den Kreislauf zurückgeführt wird. Steigt die Konzentration des Arbeitsmediums (der Lösung) der mit Lösungen arbeitenden Wärmepumpe oder Kältemaschine, so erhöht sich die Leistung der Maschine, fällt die Konzentration des Arbeitsmediums, so vermindert sich die Leistung der Ma- schine.
Die Erfindung richtet sich auf die Leiεtungsregelung von mit Lösungen (z.B. Ammoniak-Wasser-Gemisch, oder in einander gut lösliche Freone usw. ) arbeitenden Ko pressions-Wärmepumpen und Kältemaschinen.
Bekanntlich gibt es in einander gut lösliche Medien-Paare, bei deren Verwendung in Kompressions-Wärmepumpen oder Kältemaschi¬ nen der spezifische Energieverbrauch der Maschinen vermindert werden kann. Dies bedeutet soviel, daß der COP-Wert einer mit einem Lösungskreislauf arbeitenden Wärmepumpe um 30 bis 60 % günstiger als der einer mit herkömmlichem homogenem Medium ar¬ beitenden Wärmepumpe ausfallen kann.
Die Lösung oder das Medienpaar ist stets das Gemisch einer flüchtigeren und einer weniger flüchtigen Komponente. (So ist z.B. im Falle eines Ammoniak-Wasser-Gemisches das Ammoniak die flüchtigere, das Wasser die weniger flüchtige Komponente.) Wäh¬ rend der Erwärmung einer eine gegebene Konzentration aufweisen- den Lösung beginnt die flüchtigere Komponente überproportional zu verdampfen, und die Verdampfung findet bei kontinuierlichem Temperaturanstieg statt. In Abhängigkeit davon, ob mehr oder weniger flüchtigere Komponente in der Lösung enthalten ist, kann die Konzentration der Lösung unterschiedlich sein. Bei ei- nem gegebenen Druck beginnen die Verdampfung und die Kondensa¬ tion der verschiedene Konzentrationen aufweisenden Lösungen bei jeweils anderen Temperaturen und verlaufen entlang verschiede¬ ner Temperaturablaufkurven, mit der Differenz, daß bei einer Verdampfung die Temperatur ansteigt, bei einer Kondensation hingegen zurückgeht. Bei der Verdampfung von Lösungen beginnt zuerst die flüchtigere Komponente zu verdampfen und ausgetrie¬ ben zu werden, und so entsteht der eine höhere Konzentration aufweisende Dampf, wobei die Konzentration der zurückbleibenden Flüssigkeitsphase bei ansteigender Temperatur der Verdampfung kontinuierlich zurückgeht. Bei der Kondensation der Lösung wird zuerst der eine hohe Konzentration aufweisende Dampf konden¬ siert und wird darauf folgend bei kontinuierlich rückgängiger Temperatur in der eine niedrigere Konzentration aufweisenden Flüssigkeitsphase gelöst.
Als Folge der bei veränderlicher Temperatur erfolgenden Ver¬ dampfung bzw. Kondensation kann die mit einer Lösung arbeitende Wärmepumpe oder Kältemaschine besser an die Heiz- oder Kühlauf- gäbe angepaßt werden, bei der auch die Wärmequelle und/oder das Wärmeaufnahme-Medium unterschiedliche Temperaturen aufweisen kann. Bei der Mehrzahl der wärmetechnischen Aufgaben (z.B. Hei¬ zung, Kühlung, Wärmeausnutzung usw.) erfolgt bei dem Verdampfer - was bei der Wärmepumpe die Wärmequelle, bei der Kältemaschine die Kühlaufgäbe ist - bzw. bei dem Kondensator - was bei der
Wärmepumpe die Wärmeausnutzung, bei der Kühlung die zu entfer¬ nende Abwärme ist - die Wärmezufuhr bzw. der Wärmeentzug bei veränderlicher Temperatur. Wenn einem äußeren Medium veränder¬ licher Temperatur ein Kreislauf veränderlicher Temperatur ange- schlössen wird, kann mechanische Arbeit eingespart werden.
Der Aufbau der mit Lösungen arbeitenden Wärmepumpen und Kälte¬ maschinen kann dem Aufbau einer herkömmlichen Wärmepumpe oder Kältemaschine vollkommen gleich sein. Die Maschine besteht aus einem Kompressor, einem Kondensator oder Absorber, einem Expan¬ sionsventil sowie einem Verdampfer oder Austreiber. Diese Zu¬ sammenstellung kann noch durch einen inneren Wärmetauscher er¬ gänzt werden, für dessen Schaltung verschiedene bekannte Mög¬ lichkeiten zur Verfügung stehen. Die deutsche Patentschrift Nr. 84 084 beschreibt den Aufbau der Wärmepumpe bzw. Kältemaschine mit Lösungskreislauf, die auch einen inneren Wärmeaustauscher und einen Flüssigkeitsabscheider enthält, wobei letzterer zwi¬ schen dem Kompressor und dem Verdampfer angeordnet ist. Der Einbau eines Flüssigkeitsabscheiders ist dort vorgesehen, weil die früher verwendeten Kompressoren eine vollkommene Flüssig- keitsabscheidung erforderten. Der Kompressor fördert somit nur Dampf, die Flüssigkeit wird durch eine Pumpe befördert. Die zur Zeit bekannten Möglichkeiten der Leistungsregelung be mit einem Lösungskreislauf arbeitenden Wärmepumpen und Kältem schinen sind diejenigen, die auch bei den mit einem homogenen Medium arbeitenden Wärmepumpen und Kältemaschinen Anwendung finden. Diese Möglichkeiten der Leistungsregelung sind fol¬ gende:
Drosselregelung,
Drehzahlregelung,
Bypaß-Regelung - Schieber-Regelung.
Im Falle der Drosselregelung vermindert sich bei Erhöhung der Drosselung vor dem Kompressor die Dichte des in den Kompressor eingesaugten Mediums, demzufolge der Kompressor ein geringeres Volumen fördert, was mit dem Rückgang der Leistung der ganzen Einrichtung verbunden ist. Bei der Drehzahlregelung kann die Leistungsänderung durch Änderung der Drehzahl des Kompressors erreicht werden. Dies bedeutet die Änderung der Drehzahl des den Kompressor antreibenden Elektromotors, was aber kostenauf- wendige Hilfseinrichtungen erfordert. Bei der Bypaß-Regelung wird ein Teil des Arbeitsmediums aus der Druckleitung des Kom¬ pressors in die Saugleitung desselben zurückgeführt. Die Schie ber-Regelung hat sich bei den Schraubenkompressoren durchge¬ setzt, wo entlang der Schraubenwelle des Kompressors in axiale Richtung ein Schieber bewegt und dadurch die arbeitende Wellen länge eingestellt werden kann. Durch entsprechende Einstellung der Wellenlänge kann der austrittsseitige Druck des Kompressor verändert und dadurch eine Leistungεregelung erreicht werden.
Bei Untersuchung der vorgenannten Möglichkeiten der Leiεtungs- regelung kann festgestellt werden, daß durch ihre Anwendung im Kreislauf entweder Verluste entstehen, Drosselverluste bei der Drosselregelung, Förderverluste bei der Bypaß-Regelung, oder zu ihrer Verwirklichung sind kostenaufwendige Hilfseinrichtungen erforderlich, d.h. bei der Drehzahlregelung ein Polumschalter- motor, bzw. bei der Schieberregelung ein Schieber.
Bei der erfindungsgemäßen Regelungslösung entstehen keine Ver¬ luste und ihre Anwendung--bedingt keine kostenaufwendige Hilfs- einrichtung. Die Möglichkeit der verlustfreien Regelung ist eine Eigenheit der mit einem Lösungskreislauf arbeitenden Kompessions-Wärmepumpe und -Kältemaschine, was aus dem zweikom- ponentigen Charakter der Lösung als Arbeitsmedium folgt.
Bei den mit Lösungen arbeitenden Wärmepumpen und Kältemaschinen können in Abhängigkeit von der Konzentration der Lösung zahl¬ lose Betriebszustände verwirklicht werden. Ist die Konzentra¬ tion der Lösung hoch, kann die Maschine im niedrigeren Tempera- turbereich betrieben werden und umgekehrt, ist die Konzentra¬ tion der Lösung niedrig so kann die Maschine im höheren Tempe¬ raturbereich betrieben werden. Steigt die Konzentration des Ar¬ beitsmediums (der Lösung) der mit Lösungen arbeitenden Wärme¬ pumpe oder Kältemaschine, so erhöht sich die Maschinenleistung und umgekehrt, wenn die Konzentration des Arbeitsmediums zu¬ rückgeht, so vermindert sich auch die Maschinenleistung.
Die vorliegende Erfindung bietet eine Möglichkeit zur verlust¬ freien Leistungsregelung von mit Lösungen arbeitenden Wärmepum- pen und Kältemaschinen durch die Regelung der Konzentration des Arbeitsmediums (der Lösung) und beschreibt die zur Leistungsre¬ gelung erforderlichen Hilfseinrichtungen und deren mögliche Schaltungen.
Die Erfindung beruht auf der Erkenntnis, daß bei einer als Ar¬ beitsmedium mit einer Lösung arbeitenden Wärmepumpe oder Kälte¬ maschine im Kreislaufprozeß zwei Punkte vorzufinden sind, bei denen der Konzentrationsunterschied zwischen der Dampf- und der Flüssigkeitsphase der Lösung der größte ist. Diese beiden Punkte sind bei dem Kompressor-Eintritt bzw. dem Kompressor- Austritt vorzufinden, und da hier die größte Konzentrationsdif¬ ferenz zwischen den beiden Phasen vorliegt, kann die Konzentra¬ tion der Lösung hier im breitesten Bereich geregelt werden. An einer dieser Stellen werden die eine hohe Konzentration aufwei- sende Dampfphase und die eine niedrige Konzentration aufwei¬ sende Flüssigkeitsphase getrennt und separiert geleitet; dann wird die Flüssigkeitsphase geregelt so in den Kreislauf zurück geführt bzw. der Dampfphase wieder zugeführt, daß die Konzen¬ tration der Arbeitsmediumr-Lösung auf den gewünschten Wert ein- gestellt wird. Mit diesem Verfahren kann die Leistungsregelung von Wärmepumpen und Kältemaschinen verlustfrei vorgenommen wer¬ den.
Mit der Regelung der Konzentration des Kreislaufes kann er¬ reicht werden, daß der Kreislauf der durch die Aufgabe beding¬ ten Leistung bzw. den Forderungen des Temperaturverlaufes ver¬ lustlos angepaßt wird. Darüber hinausgehend kann durch die Re¬ gelung der Konzentration auch erreicht werden, daß in den Bau- teilen der Wärmepumpe oder der Kältemaschine (im Kompressor und in den Wärmeaustauschern) stets ein Arbeitsmedium der Konzen¬ tration umgewälzt wird, dessen Zustand hinsichtlich der betref¬ fenden Einrichtung der günstigste ist.
Für die Arbeitsweise des Kompressors ist wesentlich, daß die Temperatur des aus dem Kompressor austretenden Mediums einen vorgegebenen Wert nicht überschreitet. Als Teil der Konzentra¬ tionsregelung ist bei einer konkreten Einrichtung auch diese Aufgabe zu lösen. Dazu wird ein besonderer Regler eingebaut, der von der Austrittstemperatur des Kompressors gesteuert vor den Kompressor oder in den Kompressor soviel flüssige Phase strömen läßt, als hinsichtlich der Temperatur des aus dem Kom¬ pressor austretenden Mediums am günstigsten ist. In diesem Falle weicht die sich im Kompressor entwickelnde durchnittliche Konzentration des Arbeitsmediums von der in den übrigen Bautei¬ len der Wärmepumpe vorherrschenden durchschnittlichen Konzen¬ tration ab. Die vorliegende Lösung ist auch mit dem Vorteil verbunden, daß die Änderung der Konzentration des Arbeitsmedi¬ ums im Kreislauf die Einstellung der zum optimalen Betrieb des Kompressors günstigsten Konzentration nicht beeinflußt.
Bei den Wärmeaustauschern liegen die durch die Konzentrations¬ regelung erreichbaren Vorteile in der Möglichkeit der besten Auswahl der Umstände der Wärmeübertragung. Bekanntlich durch- läuft bei einem Röhrenverdampfer oder -kondensator das in den Röhren strömende Medium verschiedene Strömungsformen. Im Ver¬ laufe des Verdampfungsvorganges ist die Strömung zuerst blasen- förmig, dann trudelig, laminar, wellenförmig, ringförmig und schließlich dispers. Beim. Kondensator kommen die gleichen Strö- mungsformen zustande, aber es beginnt mit der dispersen Strö¬ mung und reicht bis zum Zustand der reinen Flüssigkeit. Zu den verschiedenen Strömungsformen gehören bei der Verdampfung und der Kondensation jeweils andere Wärmeübertragungsverhältnisse. Dadurch, daß in dem einen oder anderen Wärmetauscher die Kon¬ zentration verändert wird, verändert sich auch das Strömungs¬ bild der in dem Wärmeaustauscher befindlichen Lösung und so verändern sich auch die Verhältnisse bei der Wärmeübertragung.
Die Leistungsregelung der mit Lösungen arbeitenden bekannten
Wärmepumpen oder Kältemaschinen erfolgt im Sinne der Erfindung in der Weise, daß an der Saug- oder Druckseite des Kompressors ein Behälter mit großem Flüssigkeitsfassungsver ögen angeordnet und in diesen das die gemischte Phase aufweisende Arbeitsmedium geleitet wird. In diesem Behälter scheidet sich das Arbeitsme¬ dium in Flüssigkeit von niedriger Konzentration und Dampf von hoher Konzentration. Bei geregelter Zurückführung der Flüssig¬ keit von niedriger Konzentration mittels einer Pumpe an ver¬ schiedene Stellen des Kreislaufes verändert sich die Konzentra- tion im betreffenden Abschnitt. Weiterhin kann in Abhängigkeit davon, wohin die Zurückführung der Flüssigkeit innerhalb des Systems erfolgt, in den verschiedenen Bauteilen des Systems - im Kondensator, im Verdampfer und im Kompressor - eine jeweils andere Konzentration erzeugt werden.
Ein wesentliches Element der Erfindung ist die Bestimmung der Anordnungsstelle und der Ausgestaltung des Behälters sowie die Art und Weise der Regelung der sich in den verschiedenen Bau¬ teilen des Kreislaufes einstellenden Konzentration. Die Anord- nungsstelle des Behälters ist zum Teil bekannt, da früher vor dem Kompressor bereits ein Behälter vorgesehen wurde, in dem der Dampf und die Flüssigkeit getrennt wurden, um eine mög¬ lichst vollkommene Flüssigkeitsabscheidung vor dem Kompressor zu erreichen. Ziel des erfindungsgemäß vorgeschlagenen Behäl- ters ist aber nicht die vollkommene Flüssigkeitsabscheidung, und so ist auch seine Konstruktionsausfuhrung einfacher als die des bisher an der gleichen Stelle eingesetzten Flüssigkeitsab- scheiders. Die Bestimmung des bei der Erfindung verwendeten Be¬ hälters ist, die für die-.Konzentra ionsregelung benötigte, eine vergleichsweise niedrige Konzentration aufweisende, veränderli¬ che Flüssigkeitsmenge aufzunehmen. Der wichtigste Gesichtspunkt bei der Ausgestalung des Behälters ist, seine Abmessungen rich¬ tig zu wählen. Die Größe des Behälters ist vom Gesamtfassungs- vermögen des Systems, der Bemessungskonzentration, dem zu re¬ gelnden Konzentrationsbereich sowie von den Betriebsdrücken und Betriebstemperaturen abhängig. Der große Flüssigkeitsfassungs- raum des Behälters ist aus dem Grunde erforderlich, weil er das im Verlaufe der Konzentrationsregelung ansteigende Flüssig- keitsvolumen aufnehmen muß.
Ein wesentlicher Teil der Konzentrationsregelung der mit Lösun¬ gen arbeitenden Kompressions-Wärmepumpen und Kompressions-Käl- temaschinen ist die Kontrolle der Konzentration und die Stelle dieser Kontrolle.
Die Konzentrationskontrolle ist an dem Punkt des Kreislaufes durchzuführen, wo der den Zustand des Arbeitsmediums zeigende Punkt auf der Flüssigkeits-Grenzkurve liegt, das heißt, wo das Arbeitsmedium in reinem Flüssigkeitszustand ist. (Diese Stelle ist im Kreislauf der das Ende der Kondensation anzeigende Punkt.) An diesem Punkt kann die Konzentrationsmessung auf zweierlei Weise vorgenommen werden. Einerseits so, daß man an diesem Punkt die Wichte oder den pH-Wert des Arbeitsmediums mißt. Nach der anderen Möglichkeit wird an dem wie vorstehend bestimmten Punkt des Kreislaufs ein Behälter eingebaut und in diesem Behälter die Flüssigkeit so auf einem konstanten Niveau gehalten, daß die Masse des sich über dem Flüssigkeitspegel entwickelnden Dampfes im Vergleich zur Masse der Flüssigkeit vernachlässigbar bleibt. Die Konzentration des Arbeitsmediums wird hiernach auf die Weise bestimmt, daß im Behälter gleich¬ zeitig der Druck und die Temperatur des Arbeits ediums gemessen werden, woraus die Konzentration des Mediums berechnet werden kann. Hinsichtlich der Genauigkeit der Messung ist es wichtig, daß der Behälter einen kleinen Dampfraum aufweist und sich darin der Flüssigkeitsstand nicht verändert.
Im Falle der mit einer Konzentrationsregelung arbeitenden Wär¬ mepumpe oder Kältemaschine erhöht sich mit dem Anstieg der flüchtigeren Komponentenmenge die Leistung der Einrichtung. Wird bei Einhaltung einer konstanten Temperatur im Verlaufe der Verdampfung die Menge der im Arbeitsmedium vorhandenen flüchti¬ geren Komponente erhöht, so nimmt infolge des Anstieges des Druckes des Verdampfers die Dichte des aus dem Verdampfer aus¬ tretenden Mediums zu, wodurch gesichert ist, daß der Kompressor zum Abtransport der entstehenden zusätzlichen Dampfmenge fähig ist.
Mit den mit Lösungen arbeitenden Kompressions-Wärmepumpen und
Kompressions-Kältemaschinen kann auch eine Einrichtung verwirk¬ licht werden, die unter Verwendung eines einzigen Kompressors zwei Kreisläufe unterschiedlicher Konzentration verbindet. Die beiden verschiedene Konzentration aufweisenden und mit einem gemeinsamen Kompressor betriebenen Wärmepumpen oder Kältema¬ schinen können mit großen Temperaturdifferenzen betrieben wer¬ den, ähnlich den herkömmlichen zweistufigen Wärmepumpen oder Kältemaschinen. Bei der aus zwei verschiedene Konzentration aufweisenden Kreisläufen bestehenden Einrichtung mit einem Kom- pressor können die erwarteten Vorteile dann realisiert werden, wenn die Konzentrationsregelung der beiden Kreisläufe von ein¬ ander unabhängig erfolgt.
Der Vorteil der aus zwei verschiedene Konzentrationen aufwei- senden Kreisläufen bestehenden Einrichtung ist, daß die einzel¬ nen Kreisläufe mit verschiedenen Temperaturniveaus betrieben werden können und dadurch der Temperaturbereich, in dem die Einrichtung als ganzes arbeitet, breiter wird. Der die niedri¬ gere Konzentration aufweisende Kreislauf kann im höheren Tempe- raturbereich, der die höhere Konzentration aufweisende Kreis¬ lauf im niedrigeren Temperaturbereich betrieben werden. Bei der mit zwei verschiedene Konzentrationen aufweisenden Kreisläufen arbeitenden Wärmepumpe ist die Konzentration des durch den Kom¬ pressor fließenden Arbeitsmediums von der Konzentration des Ar- beitsmediums beider Kreisläufe abweichend, und die Konzentra¬ tion des Arbeitsmediums der einzelnen Kreisläufe ist davon un¬ abhängig der Leistungsregelung des gegebenen Kreislaufes ent¬ sprechend einzustellen, was mit der Verwendung eines Nieder¬ oder Hochdruck-Flüssigkeit-sbehälters verwirklicht werden kann. Die Vorteile der erfindungsgemäß mittels der Konzentration er¬ folgenden Leistungsregelung sind:
- verlustlose Leistungsregelung, optimaler Betrieb der Einrichtungen des Wärmepumpen-Kreis¬ laufes, - von einander unabhängige Konzentrationseinstellung und -re¬ gelung des Arbeitsmediums der in einem großen Temperaturbe- reich arbeitenden, aus zwei verschiedene Konzentration auf¬ weisenden Kreisläufen bestehenden Wärmepumpe oder Kältema¬ schine.
Das erfindungsgemäße Verfahren und die zu dessen Verwirklichung geeigneten Einrichtungen werden nachfolgend anhand schemati- scher Zeichnungen von mehreren Ausführungsbeispielen detail¬ liert beschrieben. Es zeigen:
Figur 1 die mit einem Niederdruck-Behälter erfolgende Lei- stungsregelung einer mit einem Lösungskreislauf arbei¬ tenden Kompressions-Wärmepumpe,
Figur 2 die mit einem Hochdruck-Behälter erfolgende Leistungs¬ regelung einer mit einem Lösungskreislauf arbeitenden Kompressions-Wärmepumpe,
Figur 3 eine mit einem Lösungskreislauf arbeitende sowie mit einem Niederdruck-Behälter und einem inneren Wärmeaus¬ tauscher versehene Kompressions-Wärmepumpe, wobei die Leistungsregelung von der Wärmeausnutzungs-Seite her erfolgt,
Figur 4 eine mit einem Losungskreislauf arbeitende sowie mit einem Hochdruck-Behälter und einem inneren Wärmeaustau- scher versehene Kompressions-Wärmepumpe, wobei die Lei¬ stungsregelung von der kalten Seite her erfolgt, Figur 5 eine Kompressions-Wärmepumpe mit zwei verschiedene Kon¬ zentration aufweisenden Lösungskreisläufen und mit ei¬ nem gemeinsamen Niederdruck-Behälter,
Figur 6 eine Kompressions-Wärmepumpe mit zwei verschiedene Kon¬ zentration aufweisenden Lösungskreisläufen und mit ei¬ nem gemeinsamen Hochdruck-Behälter,
Figur 7 in einem T-s Diagramm die Verhältnisse bei der mit ei- nem Lösungskreislauf arbeitenden Wärmepumpe im Ver¬ gleich zu einer herkömmlichen Wärmepumpe,
Figur 8 eine bereits bekannte mit einem Lösungskreislauf arbei¬ tende Kompressions-Wärmepumpe und
Figur 9 eine bereits bekannte mit einem Lösungskreislauf arbei¬ tende Kompressions-Wärmepumpe mit einem inneren Wärme¬ austauscher und einem Flüssigkeitsabscheider.
Figur 7 veranschaulicht in einem T-s Diagramm, wie groß die me¬ chanische Arbeit bei einer mit veränderlicher Temperatur erfol¬ genden Verdampfung bzw. Kondensation ist, die im Vergleich zu einer herkömmlichen Maschine im Falle von gleichen Endtempera¬ turen eingespart werden kann. Die beiden Endtemperaturen sind Tl und T2. Den Bedarf der herkömmlichen Maschine an mechani¬ scher Arbeit veranschaulicht die Fläche ABCD, den Bedarf des mit einer Lösung als Arbeitsmedium betriebenen Kreislaufprozes¬ ses hingegen die Fläche AB CD . Die mit dem Losungskreislauf theoretisch einsparbare mechanische Arbeit wird durch die durch ABB und CDD begrenzte Fläche veranschaulicht.
Figur 8 veranschaulicht die Schaltung einer aus den bekannten Bauteilen zusammengestellten, mit einem Lösungskreislauf arbei¬ tenden Wärmepumpe oder Kältemaschine, in der das aus dem Kom- pressor 1 austretende Gemisch gegebener Konzentration in den
Kondensator 2 (Absorber) gelangt, wo der eine höhere Konzentra¬ tion aufweisende Dampf während der Wärmeabgabe kondensiert und dann in der eine niedrigere Konzentration aufweisenden flüssi¬ gen Phase gelöst wird. Dies erfolgt nach dem für die Konzentra- tion des Kreislaufes kennzeichnenden Temperaturverlauf. Von hier aus tritt das Medium in das Expansionsventil 3 ein, das es durchströmt, wobei sein Druck abfällt. Mit diesem niedrigeren Druck tritt die Lösung in den Verdampfer 4 (Austreiber) ein, wo infolge der von außen zugeführten Wärme am Anfang des Verdamp¬ fers aus der noch eine hohe Konzentration aufweisenden Flüssig- keitsphase eine hohe Konzentration aufweisender Dampf bei stei¬ gender Temperatur austritt. In der zurückbleibenden flüssigen Phase nehmen die flüchtigeren Komponenten in ihrer Menge ent- lang des Verdampfers kontinuierlich ab und so gelangt dann das Medium zum Eintritt in den Kompressor 1.
Figur 9 veranschaulicht die am meisten bekannte, mit einem Lo¬ sungskreislauf arbeitende Kompressions-Wärmepumpenschaltung, die der deutschen Patentschrift Nr. 84 084 entsprechende Osen- brück-Schaltung. Bei dieser Ausführung werden ein innerer Wär¬ metauscher 5, ein Flüssigkeitsabscheider 6 und eine Flüssig¬ keitspumpe 7 eingesetzt.
Figur 1 zeigt eine mit einem Niederdruck-Flüssigkeitsbehälter versehene Variante der Erfindung, bei der vorgeführt wird, mit welchen Bauelementen die bekannte Schaltung ergänzt werden muß, um die Konzentration des Kreislaufes und dadurch seine Leistung regeln zu können. Die Größe des Flüssigkeitsbehälters 6 ist so auszuwählen, daß in ihm die im Verlaufe der Konzentrationsrege¬ lung sich ändernde Lösungsmenge nieriger Konzentration aufge¬ nommen werden kann. E bezeichnet den bei diesem Bemessungszu- stand sich ergebenden Flüssigkeitspegel, der sich zwischen E' * und E1 bewegen kann.Wird die Maschine bei hoher Konzentration betrieben, so spielt sich die Flüssigkeit auf den Pegel E1', bei niedriger Konzentration hingegen auf den Pegel E1 ein. Ein wichtiger Teil der Schaltung ist der Behälter 8, der eine dop¬ pelte Funktion versieht. Einerseits hält darin der Niveauregler 11 einen konstanten Flüssigkeitspegel, und von diesem Pegel er- folgt die Steuerung des Expansionsventils 3, andererseits wird hier die Konzentration beobachtet. Zum Konzentrationsfühler 10 gehören ein Temperatur- und ein Druckmesser. Aus den gleichzei¬ tig gemessenen Werten der Temperatur und des Druckes kann die Konzentration bestimmt werden und zwar kann mit Hilfe des Ar- beitsmedium-Berechnungsalgorithmus der Lösung die hier vorhan¬ dene Konzentration bestimmt werden. Der Wert dieser Konzentra¬ tion steuert das Regelventil 9. Erfordert der Kreislauf einen Rückgang der Konzentration, so schließt das Regelventil 9 und die Pumpe 7 fördert mehr Lösung in den Kreislauf. Ist hingegen eine Erhöhung der Konzentration erforderlich, so öffnet das Ventil 9 und ein Teil der niedrige Konzentration aufweisenden Lösung (Flüssigkeit) gelangt in den Flüssigkeitsbehälter 6 zu¬ rück.
Mittels des bei der Schaltung verwendeten Ventils 13 kann gere¬ gelt werden, daß, soweit erforderlich, im Kompressor 1 ein Me¬ dium anderer Konzentration als im Wärmetauscher enthalten ist. Dieses Ventil 13 wird zweckdienlicherweise von der Austritt- stemperatur des Kompressors mit Hilfe des Temperaturfühlers 12 gesteuert. Wenn bei dieser Ausführungslösung der Regler 13 ar¬ beitet, so ist im Kompressor stets ein Medium höherer Konzen¬ tration als in den Wärmeaustauschern enthalten.
Figur 2 zeigt die mit einem Hochdruckbehälter versehene Vari¬ ante der Erfindung. Der zur Konzentrationsregelung nötige Hoch¬ druck-Flüssigkeitsbehälter 14 wird an der Austrittsseite des Kompressors 1 angeordnet. Daraus strömt der Dampf in Fortset¬ zung des Kreislaufs unmittelbar in den Kondensator 2, die Flüs- sigkeit wird mittels der Pumpe 15 durch eine Zweigleitung ge¬ fördert. Die übrigen Bauelemente und deren Arbeitsweise sind denen bei der vorstehend beschriebenen Ausführung gleich. Die Verwendung des Hochdruck-Behälters 14 ist auch mit dem Vorteil verbunden im Vergleich zur Variante mit dem Niederdruck-Behäl- ter, daß die Leistungsaufnahme der Flüssigkeitspumpe geringer sein wird, da sie bei einer geringeren Druckdifferenz arbeitet. Bei der Schaltung sind das Regelventil 13, der Temperaturfühler 12 und der Flüssigkeits-Wärmeaustauscher 18 notwendig, wobei letzterer die separat geführte Flüssigkeit kühlt. Bei dieser Ausführung ist, wenn der Regler 13 arbeitet, die sich im Wärme¬ austauscher ergebende Konzentration stets höher als im Kompres¬ sor. Bei dieser Schaltung ermöglicht es der Regler 21, in den beiden Wärmeaustauschern (im Kondensator bzw. im Verdampfer) jeweils andere Konzentrationen einzustellen. In dem von der Hochdruckseite zurückführenden Flüssigkeitsleitungsabschnitt ist das Expansionsventil 19 einzusetzen.
Figur 3 zeigt zusätzlich zur in Figur 1 dargestellten Variante mit dem Niederdruck-Behälter einen inneren Wärmeaustauscher 5. Die Konzentrationsregelung erfolgt mittels der Vorlauftempera¬ tur 17 der Wärmeausnutzung. Die Schaltung enthält einen unmit¬ telbaren Konzentrationsfühler 16, der nur in einen Leitungsab¬ schnitt eingesetzt werden kann, in dem das Arbeitsmedium voll- ständig aus flüssiger Phase besteht. Aus diesem Grunde ist die¬ ser Fühler hinter dem inneren Wärmeaustauscher 5 eingebaut. Die Arbeitsweise der übrigen Bauelemente ist der bei der Figur 1 beschriebenen gleich.
Figur 4 veranschaulicht die in Figur 2 beschriebene mit einem Hochdruck-Behälter versehene Variante mit einem inneren Wärme¬ austauscher 5. Die Regelung der Konzentration erfolgt von der Kühlungsseite her über die Temperatur-Regelung durch den Tempe¬ raturfühler 20. Bei dieser Schaltungsanordnung ist im Vergleich zu der in Figur 2 in der getrennt geführten Zweigleitung der flüssigen Phase noch ein Expansionsventil erforderlich, um die nötige Temperaturdifferenz im inneren Wärmeaustauscher zu er¬ reichen.
Figur 5 zeigt die mit einem Niederdruck-Behälter 6 ausgestat¬ tete Variante mit zwei verschiedene Konzentration aufweisenden Kreisläufen. In der Figur sind die Bezugszeichen für die Bau¬ elemente des mit niedriger Konzentration arbeitenden Kreis¬ laufes mit /l, des mit hoher Konzentration arbeitenden Kreis- laufes mit /2 ergänzt. Die Einrichtung enthält den Flüssig¬ keitsbehälter 6, den Kompressor 1, die Pumpe 1 , den Regler 13 und den Temperaturfühler 12. Die beiden Kreisläufe haben von einander unabhängige Regler 9/1 und 9/2, die von den Konzentra¬ tionsfühlern 10/1 und 10/2 gesteuert werden, und so gelangen in die beiden Kreisläufe niedrige Konzentration aufweisende Flüs¬ sigkeitsphasen unterschiedlicher Menge zurück, weshalb die Kon¬ zentration der beiden Kreisläufe unterschiedlich sein wird. Der Kompressor 1 saugt aus dem Behälter 6 den hohe Konzentra¬ tion aufweisenden Dampf an, der dann in die Kondensatoren 2/1 und 2/2 der beiden Kreisläufe gelangt. Vor dem Eintritt in die Kondensatoren wird durch die Regler 9/1 und 9/2 flüssige Phase niedriger Konzentration in den Dampf zurückgeführt, damit die dem Kreislauf /l bzw. /2 zugeordneten verschiedenen Konzentra¬ tionen erreicht werden. Das aus dem Kondensator austretende de¬ kondensierte Gemisch tritt in die Behälter 8/1 bzw. 8/2 ein, deren Flüssigkeitspegel konstant bleibt und wo die Kontrolle der Konzentration des betreffenden Kreises erfolgt. Die von hier austretende Flüssigkeit gelangt in die inneren Wärmeaus¬ tauscher 5/1 bzw. 5/2, wo sie weiter abkühlt und dann durch die Expansionsventile 3/1 bzw. 3/2 strömt. Das auf den Verdamp¬ fungsdruckpegel zurückgegangene Arbeitsmedium durchströmt die Verdampfer 4/1 bzw. 4/2 und vereinigt sich in dem Sammelbehäl¬ ter 6 der beiden Kreisläufe, in dem sich die Dampf- und die Flüssigkeitsphase trennen.
Auch bei der mit zwei verschiedenen Konzentrationen und einem Kompressor arbeitenden Wärmepumpe ist es zweckdienlich, die zum optimalen Betrieb des Kompressors erforderliche Konzentrations- regelung zu verwirklichen, was mit dem vorstehend bereits be¬ schriebenen Wärmefühler 12 und Regler 13 durchgeführt werden kann. Diese Regelung kann an die Flüssigkeitszweigleitung jedes Kreislaufes beliebiger Konzentration angeschlossen werden.
Figur 6 zeigt die mit einem Hochdruck-Behälter 14 ausgestattete Variante einer mit zwei verschiedenen Konzentrationen und einem Kompressor arbeitenden Einrichtung. Bei dieser Variante verei- nen sich die beiden Kreisläufe vor dem Kompressor und strömt das Arbeitsmedium komprimiert in den Hochdruck-Flüssigkeitsbe¬ hälter 14. Aus dem Behälter strömt der eine hohe Konzentration aufweisende Dampf den beiden Kreisläufen folgend in zwei Rich¬ tungen. Die Konzentration der beiden Kreisläufe entwickelt sich zufolge der vor die Kondensatoren 2/1 und 2/2 zurückgeführten, eine niedrige Konzentration aufweisenden flüssigen Phase. Die Förderung der flüssigen Phase versieht die Pumpe 15. Nach den Kondensatoren strömt das Arbeitsmedium wie bei Fig. 5 beschrie¬ ben durch die beiden Kreis.läufe. Auch bei dieser Ausführung ist es zweckdienlich, den zum optimalen Betrieb des Kompressors er¬ forderlichen Konzentrations-Regler 13 vorzusehen, wobei jedoch hier auch der Einsatz des Flüssigkeitskühlers 18 nötig ist.
Vorstehend wurde zur Verwirklichung der Erfindung eine Einrich¬ tung beschrieben, die mit einem Kreislauf oder mit zwei einem gemeinsamen Kompressor zugeordneten Kreisläufen arbeitet, in denen unterschiedliche Konzentrationen des Arbeitsmediums und dementsprechend abweichende Temperaturverhältnisse herrschen. Es ist aber auch möglich, in entsprechender Weise mit drei oder mehr Kreisläufen jeweils unterschiedlicher Konzentration zu ar¬ beiten. Ebenso ist vorstehend stets von einem Arbeits edium bzw. einer Lösung aus zwei Komponenten die Rede. Deswegen sei darauf hingewiesen, daß die Vorteile der Erfindung sich auch mit einem aus drei oder mehr Komponenten unterschiedlicher
Flüchtigkeit zusammengesetzten Arbeitsmedium erzielen lassen. Auch bei diesem ergeben sich in entsprechender Weise unter¬ schiedliche Konzentrationen für die im Gleichgewicht miteinan¬ der stehende flüssige und dampfförmige Phase.

Claims

P a t e n t a n s p r ü c h e :
1. Verfahren zur Leistungsregelung einer mit einem ineinander gut löslichen Medienpaar arbeitenden Kompressions-Wärme¬ pumpe und/oder Kältemaschine, bei dem das im Kreislauf ge¬ führte Arbeitsmedium kondensiert, expandiert, verdampft und komprimiert wird, die Dampfphase und die Flüssigkeitsphase des Arbeitsmediums an einer großen Konzentrationsun¬ terschied zwischen den beiden Phasen aufweisenden Stelle getrennt werden und die eine niedrigere Konzentration auf¬ weisende abgetrennte Flüssigkeit an wenigstens einer ande¬ ren Stelle des Kreislaufs wieder in diesen zurückgeführt und dem eine höhere Konzentration aufweisenden abgetrennten Dampf beigemischt wird, dadurch gekennzeichnet, daß die ab¬ getrennte Flüssigkeitsphase bei variabler Mengenspeicherung der Flüssigkeit geregelt in den Kreislauf zurückgeführt und dadurch über die Konzentrationsregelung im Kreislauf die Wärme- und/oder Kühlleistung geregelt wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, bei dem der Kompressor zwei Kreisläufe miteinander verbindet, so daß zwei Kondensatio¬ nen, zwei Expansionen, zwei Verdampfungen und eine gemein¬ same Komprimierung stattfinden, dadurch gekennzeichnet, daß in den in den beiden voneinander unabhängigen Kreisläufen strömenden, eine hohe Konzentration aufweisenden Dampf ver¬ schiedene Flüssigkeitsmengen niedriger Konzentration zu¬ rückgeführt werden, so daß mit den zwei verschiedenen Kon¬ zentrationen aufweisenden Kreisläufen in einem breiten Tem¬ peraturbereich gearbeitet werden kann.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Flüssigkeitsrückführung in Abhängigkeit von der Konzentration an einem Punkt des Kreislaufs geregelt wird, in dem der Zustand des Arbeitsmediums auf der Grenzkurve der Flüssigkeit liegt.
4. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Konzentrationsbestimmung mittels einer kombinierten Messung von Druck und Temperatur des Arbeitsmediums erfolgt.
5. Verfahren nach Anspruch 3 oder 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Konzentrationsbestimmung in einem Gefäß erfolgt, in dem der Flüssigkeitspegel auf einem konstanten Wert gehal¬ ten wird und in dem die Masse des Dampfs im Vergleich zur Masse der Flüssigkeit vernachlässigbar ist.
6. Einrichtung zur Durchführung des Verfahrens nach Anspruch 1 mit einem Kompressor (1) und wenigstens einem durch den Kompressor (1) führenden Kreislauf für das Arbeitsmedium, der in Strömungsrichtung des Arbeitsmediums hinter dem Kom¬ pressor (1) einen Kondensator (2) , ein Expansionsventil (3) und einen Verdampfer (4) aufweist, wobei die Kreislauflei- tung in einen Phasen-Trennbehälter (6, 14) mündet, von dem ein Kreislaufleitungsabschnitt für die Dampfphase und eine Zweigleitung mit einer Pumpe (7, 15) für die Flüssigkeits¬ phase ausgehen, die an einer nachfolgenden Mischstelle des Kreislaufs zusammentreffen, dadurch gekennzeichnet, daß der Zweigleitung für die Flüssigkeitsphase eine den Flüssig¬ keitsdurchsatz zur Mischstelle steuernde Regeleinrichtung (9) zugeordnet ist.
7. Einrichtung nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Regeleinrichtung von einem Regelventil (9) in einer Um¬ wälzleitung gebildet ist, die die Zweigleitung mit dem Pha¬ sen-Trennbehälter (6, 14) verbindet.
8. Einrichtung nach Anspruch 6 oder 7, dadurch gekennzeichnet, daß im Kreislauf zwischen dem Kondensator (2) und dem Ex¬ pansionsventil (3) ein Gefäß (8) angeordnet ist, dem ein Konzentrationsfühler (10) zugeordnet ist, der die Regelein¬ richtung (9) steuert.
9. Einrichtung nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß dem Gefäß (8) ein Flüssigkeitsstandfühler (11) zugeordnet ist, der über eine Steuerung des Expansionsventils (3) den Flüssigkeitsstand konstant hält.
10. Einrichtung nach einem der Ansprüche 6 bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß der Phasen-Trennbehälter ein vor dem Kompressor (1) angeordneter Niederdruck-Behälter (6) ist, der die in ihrer Menge veränderliche flüssige Phase auf¬ nimmt.
11. Einrichtung nach einem der Ansprüche 6 bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß der Phasen-Trennbehälter ein an der Austrittsseite des Kompressors (1) angeordneter Hochdruck- Behälter (14) ist, der die in ihrer Menge veränderliche Flüssigkeits-Phase aufnimmt.
12. Einrichtung nach einem der Ansprüche 6 bis 11 zur Durchfüh¬ rung des Verfahrens nach Anspruch 2 mit zwei mit unter¬ schiedlichem Temperaturniveau betriebenen Kreisläufen mit jeweils einem Kondensator (2/1 bzw. 2/2) , einer Konzentra¬ tionskontrollstelle (8/1 bzw. 8/2) , einem Expansionsventil (3/1 bzw. 3/2) , einem Verdampfer (4/1 bzw. 4/2) und einem Wärmeaustauscher (5/1 bzw. 5/2) , dadurch gekennzeichnet, daß den beiden Kreisläufen außer einem gemeinsamen Konden¬ sator (1) auch ein gemeinsamer Phasen-Trennbehälter (6, 14) zugeordnet ist und daß jeder Kreislauf mit einer eigenen, unabhänig voneinander betriebenen Regeleinrichtung (9/1 bzw. 9/2) für die Flüssigkeitsrückführung in den betreffen¬ den Kreislauf versehen ist.
13. Einrichtung nach einem der Ansprüche 6 bis 12, dadurch gekennzeichnet, daß eine an den Phasen-Trennbehälter (5, 14) angeschlossene Rückführnebenleitung für flüssiges Ar¬ beitsmedium vor dem Kompressor (1) oder in den Kompressor (1) einmündet und mit einem Durchsatzregler (13) versehen ist, der von einem Temperaturfühler (12) hinter dem Kom¬ pressor (1) gesteuert ist.
14. Einrichtung nach den Ansprüchen 11 und 13, dadurch gekennzeichnet, daß die Rückführnebenleitung zur Kühlung des flüssigen Arbeitsmediums durch einen gesonderten Wärme¬ austauscher (18) führt.
15. Einrichtung nach einem der Ansprüche 6 bis 12, dadurch gekennzeichnet, daß wenigstens einem vom Arbeitsmedium durchströmten Wärmetauscher (4) eine an den Phasen-Trennbe¬ hälter (6, 14) angeschlossene Rückführzusatzleitung für flüssiges Arbeitsmedium mit einem Durchsatzregler (21) zu¬ geordnet ist, um den Wärmetauscher (4) mit einer die gün¬ stigsten Wärmeübertragungsverhältnisse bietenden individu¬ ellen Konzentration des Arbeitsmediums zu betreiben.
PCT/EP1993/002410 1992-09-15 1993-09-07 Verfahren und einrichtung zur leistungsregelung einer kompressions-wärmepumpe und/oder kältemaschine WO1994007095A1 (de)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
AU49581/93A AU4958193A (en) 1992-09-15 1993-09-07 Process and system for regulating the capacity of a compression heat pump and/or refrigerating machine

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DEP4230818.6 1992-09-15
DE19924230818 DE4230818A1 (de) 1992-09-15 1992-09-15 Verfahren und Einrichtung zur Leistungsregelung einer Kompressions-Wärmepumpe und/oder Kältemaschine

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO1994007095A1 true WO1994007095A1 (de) 1994-03-31

Family

ID=6467994

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/EP1993/002410 WO1994007095A1 (de) 1992-09-15 1993-09-07 Verfahren und einrichtung zur leistungsregelung einer kompressions-wärmepumpe und/oder kältemaschine

Country Status (3)

Country Link
AU (1) AU4958193A (de)
DE (1) DE4230818A1 (de)
WO (1) WO1994007095A1 (de)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0631095A2 (de) * 1993-06-24 1994-12-28 Hitachi, Ltd. Kältekreislauf und Verfahren zur Steuerung der Kältemittelzusammensetzung im Kältekreislauf
WO2005030357A1 (en) * 2003-09-23 2005-04-07 Kalex, Llc Process and system for the condensation of multi-component working fluids

Families Citing this family (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE69526980T2 (de) * 1994-07-21 2003-01-16 Mitsubishi Electric Corp Klimagerät mit nichtazeotropischem Kältemittel und Steuerungsinformation-Erfassungsgerät
DE10062948C2 (de) 2000-12-16 2002-11-14 Eaton Fluid Power Gmbh Kältemaschine mit kontrollierter Kältemittelphase vor dem Verdichter
DE10213339A1 (de) * 2002-03-26 2003-10-16 Gea Happel Klimatechnik Wärmepumpe zum gleichzeitigen Kühlen und Heizen
WO2006102941A2 (de) * 2005-03-30 2006-10-05 Miwe Ökokälte Gmbh Vorrichtung zum austreiben von wasser aus einer wässrigen lösung
FR2922557A1 (fr) * 2007-10-19 2009-04-24 Denis Jean Christian Chretien Composition de refrigerant et cycle frigorifique associe pour air conditionne et surgeles
EP3658829A1 (de) * 2017-07-24 2020-06-03 Johnson Controls Technology Company System zur messung einer kältemittelzusammensetzung

Citations (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3470707A (en) * 1968-02-12 1969-10-07 Andrew F Lofgreen Refrigeration system
US3500656A (en) * 1968-04-18 1970-03-17 Andrew F Lofgreen Refrigeration system with liquid and vapor pumps
US3668882A (en) * 1970-04-29 1972-06-13 Exxon Research Engineering Co Refrigeration inventory control
DE2538730A1 (de) * 1974-11-14 1976-06-24 Carrier Corp Kuehlwaerme-rueckgewinnungsanlage
US4183225A (en) * 1977-12-19 1980-01-15 Phillips Petroleum Company Process and apparatus to substantially maintain the composition of a mixed refrigerant in a refrigeration system
DE3100019A1 (de) * 1981-01-02 1982-09-23 Werner Dr.-Ing. 1000 Berlin Malewski Verfahren zur durchfuehrung von kaelte- und waermepumpenprozessen nach dem kompressionsprinzip mit loesungskreislauf
EP0126237A2 (de) * 1983-04-22 1984-11-28 Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha Kältekreislaufsysteme und Kältemaschinen
DE3422390A1 (de) * 1983-06-17 1984-12-20 Hitachi, Ltd., Tokio/Tokyo Kaelteerzeugungssytem
EP0138041A2 (de) * 1983-09-29 1985-04-24 VOBACH, Arnold R. Chemisch unterstützter mechanischer Kühlprozess
EP0248296A2 (de) * 1986-05-23 1987-12-09 Energiagazdálkodási Részvénytársaság Verfahren zur Erhoehung des Leistungsfaktors von hybriden Kaeltemaschinen oder Waermepumpen
US4724679A (en) * 1986-07-02 1988-02-16 Reinhard Radermacher Advanced vapor compression heat pump cycle utilizing non-azeotropic working fluid mixtures

Patent Citations (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3470707A (en) * 1968-02-12 1969-10-07 Andrew F Lofgreen Refrigeration system
US3500656A (en) * 1968-04-18 1970-03-17 Andrew F Lofgreen Refrigeration system with liquid and vapor pumps
US3668882A (en) * 1970-04-29 1972-06-13 Exxon Research Engineering Co Refrigeration inventory control
DE2538730A1 (de) * 1974-11-14 1976-06-24 Carrier Corp Kuehlwaerme-rueckgewinnungsanlage
US4183225A (en) * 1977-12-19 1980-01-15 Phillips Petroleum Company Process and apparatus to substantially maintain the composition of a mixed refrigerant in a refrigeration system
DE3100019A1 (de) * 1981-01-02 1982-09-23 Werner Dr.-Ing. 1000 Berlin Malewski Verfahren zur durchfuehrung von kaelte- und waermepumpenprozessen nach dem kompressionsprinzip mit loesungskreislauf
EP0126237A2 (de) * 1983-04-22 1984-11-28 Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha Kältekreislaufsysteme und Kältemaschinen
DE3422390A1 (de) * 1983-06-17 1984-12-20 Hitachi, Ltd., Tokio/Tokyo Kaelteerzeugungssytem
EP0138041A2 (de) * 1983-09-29 1985-04-24 VOBACH, Arnold R. Chemisch unterstützter mechanischer Kühlprozess
EP0248296A2 (de) * 1986-05-23 1987-12-09 Energiagazdálkodási Részvénytársaság Verfahren zur Erhoehung des Leistungsfaktors von hybriden Kaeltemaschinen oder Waermepumpen
US4724679A (en) * 1986-07-02 1988-02-16 Reinhard Radermacher Advanced vapor compression heat pump cycle utilizing non-azeotropic working fluid mixtures

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
"PROCEEDINGS OF THE 26TH INTERSOCIETY ENERGY CONVERSION ENGINEERING CONFERENCE VOLUME 2", 1991, AMERICAN NUCLEAR SOCIETY, LA GRANGE PARK, US *

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0631095A2 (de) * 1993-06-24 1994-12-28 Hitachi, Ltd. Kältekreislauf und Verfahren zur Steuerung der Kältemittelzusammensetzung im Kältekreislauf
EP0631095A3 (de) * 1993-06-24 1995-03-01 Hitachi Ltd Kältekreislauf und Verfahren zur Steuerung der Kältemittelzusammensetzung im Kältekreislauf.
EP0838643A3 (de) * 1993-06-24 2000-11-15 Hitachi, Ltd. Kältekreislauf mit nicht-azeotropem Kältemittel
WO2005030357A1 (en) * 2003-09-23 2005-04-07 Kalex, Llc Process and system for the condensation of multi-component working fluids

Also Published As

Publication number Publication date
AU4958193A (en) 1994-04-12
DE4230818A1 (de) 1994-03-17

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE60113340T2 (de) Kältekreislauf mit Heissgasnebenleitungsanordnung
DE2545606C2 (de) Verfahren zum Betrieb eines Kühlsystems sowie Kühlsystem zur Durchführung des Verfahrens
DE102006029973B4 (de) Ejektorkreislaufsystem
DE68907634T2 (de) Klimatisierungsvorrichtung.
DE68908181T2 (de) Verfahren zum betrieb eines kaltdampfprozesses unter trans- oder überkritischen bedingungen.
DE60104034T2 (de) Kühleinheit mit "freier Kühlung", ebenso ausgelegt für den Betrieb mit variablem Durchfluss
DE3900692C2 (de) Kälteanlage
DE2754626C2 (de) Mit einer Energiequelle relativ niedriger Temperatur, insbesondere Solarenergie, arbeitende Kälteanlage
DE3786465T2 (de) Dreiwegwärmepumpenkreislauf.
DE2702230A1 (de) Waermepumpe mit einem reversiblen drehkolbenkompressor mit spiralfoermigen schrauben hohen wirkungsgrades
DE3422391A1 (de) Kaelte erzeugende vorrichtung
EP0248296B1 (de) Verfahren zur Erhoehung des Leistungsfaktors von hybriden Kaeltemaschinen oder Waermepumpen
DE3600075A1 (de) Kaeltemaschine mit kaeltemittelvorkuehlung
DE2709343A1 (de) Gegenstrom-klimaanlage
DE60022251T2 (de) Kälteanlage mit einem einen optimierten Verbrauch bietenden Kältekreislauf
DE2751003A1 (de) Waermepumpensystem mit einer luftquelle und einem drehkolbenkompressor/entspanner mit mehreren schieberventilen
DE102008005077A1 (de) Plattenverdampfer, insbesondere für einen Kältemittelkreis
WO1994007095A1 (de) Verfahren und einrichtung zur leistungsregelung einer kompressions-wärmepumpe und/oder kältemaschine
EP0180904B1 (de) Kühlvorrichtung
DE60104786T2 (de) Kältekreislauf
DE69206442T2 (de) Vorrichtung mit Kältemittelkreislauf.
DE3609313C2 (de)
EP0152608A2 (de) Verfahren zur Steuerung einer Verbundkälteanlage
DE2837696C2 (de) Kälteanlage mit Vorverdampfer
DE19832682C2 (de) Abtaueinrichtung für einen Verdampfer einer Wärmepumpe oder eines Klimageräts

Legal Events

Date Code Title Description
AK Designated states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AT AU BB BG BR BY CA CH CZ DE DK ES FI GB HU JP KP KR LK LU LV MG MN MW NL NO NZ PL PT RO RU SD SE SK UA US

AL Designated countries for regional patents

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AT BE CH DE DK ES FR GB GR IE IT LU MC NL PT SE BF BJ CF CG CI CM GA GN ML MR NE SN TD TG

DFPE Request for preliminary examination filed prior to expiration of 19th month from priority date (pct application filed before 20040101)
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application
122 Ep: pct application non-entry in european phase
NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: CA