UA71923C2 - A method for the particle size grading control in decomposition process according to bayer circuit comprising the stage of sintering - Google Patents
A method for the particle size grading control in decomposition process according to bayer circuit comprising the stage of sintering Download PDFInfo
- Publication number
- UA71923C2 UA71923C2 UA2001032115A UA2001032115A UA71923C2 UA 71923 C2 UA71923 C2 UA 71923C2 UA 2001032115 A UA2001032115 A UA 2001032115A UA 2001032115 A UA2001032115 A UA 2001032115A UA 71923 C2 UA71923 C2 UA 71923C2
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- particles
- size
- granulometric
- hydrate
- stage
- Prior art date
Links
- 239000002245 particle Substances 0.000 title claims abstract description 94
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 34
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 title claims abstract description 31
- 230000008569 process Effects 0.000 title claims abstract description 7
- 238000005245 sintering Methods 0.000 title claims description 45
- 239000000725 suspension Substances 0.000 claims abstract description 41
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims abstract description 23
- 230000009471 action Effects 0.000 claims abstract description 10
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 38
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 19
- 150000004645 aluminates Chemical class 0.000 claims description 13
- 230000008859 change Effects 0.000 claims description 13
- 241000202943 Hernandia sonora Species 0.000 claims description 4
- 238000012876 topography Methods 0.000 claims 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 abstract description 2
- HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M Sodium hydroxide Chemical compound [OH-].[Na+] HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 24
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 13
- 230000002354 daily effect Effects 0.000 description 12
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 description 8
- 235000011121 sodium hydroxide Nutrition 0.000 description 8
- 239000011882 ultra-fine particle Substances 0.000 description 8
- 229910001570 bauxite Inorganic materials 0.000 description 4
- UOCIZHQMWNPGEN-UHFFFAOYSA-N dialuminum;oxygen(2-);trihydrate Chemical group O.O.O.[O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] UOCIZHQMWNPGEN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 4
- RZVAJINKPMORJF-UHFFFAOYSA-N Acetaminophen Chemical compound CC(=O)NC1=CC=C(O)C=C1 RZVAJINKPMORJF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 3
- ANBBXQWFNXMHLD-UHFFFAOYSA-N aluminum;sodium;oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[O-2].[Na+].[Al+3] ANBBXQWFNXMHLD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 3
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 3
- 238000001033 granulometry Methods 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 229910001388 sodium aluminate Inorganic materials 0.000 description 3
- MXRIRQGCELJRSN-UHFFFAOYSA-N O.O.O.[Al] Chemical compound O.O.O.[Al] MXRIRQGCELJRSN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000004913 activation Effects 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 2
- 238000005868 electrolysis reaction Methods 0.000 description 2
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 2
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 2
- 229910001679 gibbsite Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 2
- 235000010755 mineral Nutrition 0.000 description 2
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 2
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 2
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 2
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 description 1
- 101000939500 Homo sapiens UBX domain-containing protein 11 Proteins 0.000 description 1
- CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L Sodium Carbonate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-]C([O-])=O CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 102100029645 UBX domain-containing protein 11 Human genes 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 1
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 1
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 1
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 1
- 230000003203 everyday effect Effects 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 230000001788 irregular Effects 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 230000003094 perturbing effect Effects 0.000 description 1
- JTJMJGYZQZDUJJ-UHFFFAOYSA-N phencyclidine Chemical class C1CCCCN1C1(C=2C=CC=CC=2)CCCCC1 JTJMJGYZQZDUJJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000010152 pollination Effects 0.000 description 1
- 238000004886 process control Methods 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 230000001502 supplementing effect Effects 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01F—COMPOUNDS OF THE METALS BERYLLIUM, MAGNESIUM, ALUMINIUM, CALCIUM, STRONTIUM, BARIUM, RADIUM, THORIUM, OR OF THE RARE-EARTH METALS
- C01F7/00—Compounds of aluminium
- C01F7/02—Aluminium oxide; Aluminium hydroxide; Aluminates
- C01F7/04—Preparation of alkali metal aluminates; Aluminium oxide or hydroxide therefrom
- C01F7/14—Aluminium oxide or hydroxide from alkali metal aluminates
- C01F7/144—Aluminium oxide or hydroxide from alkali metal aluminates from aqueous aluminate solutions by precipitation due to cooling, e.g. as part of the Bayer process
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01P—INDEXING SCHEME RELATING TO STRUCTURAL AND PHYSICAL ASPECTS OF SOLID INORGANIC COMPOUNDS
- C01P2004/00—Particle morphology
- C01P2004/50—Agglomerated particles
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01P—INDEXING SCHEME RELATING TO STRUCTURAL AND PHYSICAL ASPECTS OF SOLID INORGANIC COMPOUNDS
- C01P2004/00—Particle morphology
- C01P2004/60—Particles characterised by their size
- C01P2004/61—Micrometer sized, i.e. from 1-100 micrometer
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geology (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Compounds Of Alkaline-Earth Elements, Aluminum Or Rare-Earth Metals (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Disintegrating Or Milling (AREA)
- Treatment Of Sludge (AREA)
- Analysing Materials By The Use Of Radiation (AREA)
- Catalysts (AREA)
- Developing Agents For Electrophotography (AREA)
- Basic Packing Technique (AREA)
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
- Cereal-Derived Products (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Management, Administration, Business Operations System, And Electronic Commerce (AREA)
- Electrochromic Elements, Electrophoresis, Or Variable Reflection Or Absorption Elements (AREA)
- Lubricants (AREA)
Description
Опис винаходу
Винахід відноситься до осадження тригідрату окису алюмінію, що відбувається в ланцюзі розкладу, за 2 методом Вауег американського типу, який включає попередній етап спікання.
Метод Вауег дозволяє одержувати окис алюмінію з бокситового мінералу, зокрема окис алюмінію, призначений для перетворення на алюміній за допомогою ефузивного електролізу. За цим методом бокситовий матеріал обробляють при високій температурі за допомогою водяного розчину гідроксиду натрію, який має належну концентрацію, що-дозволяє одержати суспензію, яка містить рідину, перенасичену алюмінатом натрію, і нерозчинні залишкові продукти. Після відділення цих залишкових продуктів перенасичену алюмінатом натрію рідину, називану також рідиною Вауег, розкладають за допомогою повторного додавання часток тригідроксиду алюмінію до отримання зерен тригідроксиду алюмінію, називаного також тригідратом окису алюмінію, чи ще гідраргілітом, який потім кальцинують для отримання окису алюмінію, який має особливу гранулометрію і фізико-хімічні властивості. Потім бідну на окис алюмінію рідину алюмінату натрію повторно використовують для 19 впливу на мінерал. Перед цим, у разі потреби, її концентрують за допомогою випарювання і додавання гідроксиду натрію, чи каустичної соди.
Продуктивність рідини під час свого розкладу визначається кількістю окису алюмінію, відновленого у вигляді тригідрату окису алюмінію шляхом розкладання перенасиченої рідини, співвіднесеної до заданого обсягу перенасиченої рідини. Продуктивність, виражена в кілограмах окису алюмінію на метр кубічний рідини (кг
АОз/т), залежить від концентрації каустичної соди в перенасиченій рідині. У цілому, ця концентрація, яка наближається до 100-130г Ма 2О/л за методом Вауег американського типу, нижче, ніж за методом Вауег європейського типу. | це пояснює те, чому продуктивність розкладу перенасиченої рідини вважається хорошою, коли вона перевищує 7Окг Аі»Оз/т? для методу Вауег американського типу, і коли вона перевищує 8Окг А Оз/т3 сч ов для методу Вауег європейського типу.
Методи Вауег європейського типу й американського типу також відрізняються вмістом сухої речовини в (о) суспензії під час розкладу. Суспензія утворюється після повторного додавання тригідрату окису алюмінію в рідину алюмінату, а також після переходу до твердої фази частини окису алюмінію в розчині. Тут визначається вміст сухої речовини в суспензії за масою твердих часток, які присутні в суспензії на одиницю об'єму рідини с зр насиченого алюмінату, що попадає до цеху розкладу (а не на одиницю об'єму суспензії).
Окис алюмінію, призначений для перетворення в алюміній за допомогою ефузивного електролізу, повинен с мати певні властивості, серед яких можна назвати: Фу - хорошу плинність, яка змогла б забезпечити безупинну подачу - контрольованої кількості окису алюмінію в електролітичні ванни; - з - високу кінетику розчинення; М - слабку схильність до запилення.
Ці властивості дуже залежать від морфології і гранулометричного розподілу часток окису алюмінію, вони самі в значній мірі залежать від морфології і гранулометричного складу часток гідраргіліту, утвореного під час розкладання. Особливо важливо обмежити пропорцію дуже дрібних часток, які класифікують за двома « 20 категоріями: дрібні частки (середній діаметр яких знаходиться в межах від 10 до 50 цдт), і наддрібні частки -о с (середній діаметр яких менше 10 т). Як тільки буде відзначена хороша кореляція між гранулометричним розподілом окису алюмінію і гранулометричним розподілом гідрату, з якого він був отриманий, необхідно буде ;» забезпечити контроль гранулометрії гідрату, що рухається, під час серії розкладу, особливо на етапі підживлення. Так, наприклад, щоб отримати "металургійний" окис алюмінію гарної якості, необхідно отримати
Підрат, що рухається, у якому кількість часток розміром 45 цт складає менше 10905, тобто в суспензії міститься -І менше 1095 часток, чий діаметр менше 45ут. Надалі ми будемо вказувати цей розмір у Х мікрометрах: "Ух". з За методом Вауег американського типу, розкладання включає попередній етап спікання, який характеризується особливо низьким вмістом сухої речовини. У патенті 54234559 схема розкладання включає, у (Се) першу чергу, серію баків спікання, потім серію баків підживлення, і, нарешті, три класифікаційні баки (перший, другий, третій). Під час виходу виробленого гідрату з першого класифікаційного баку, дрібні частки з о третього класифікаційного баку направляються у контрольованій кількості до баків спікання , а більш великі с» частки з другого класифікаційного баку направляють до баків підживлення. Після ліквідації дрібних часток під час етапу спікання, проблеми контролю гранулометричного розподілу більш не існує.
Але й досить не припиняються пошуки шляхів підвищення продуктивності методу Вауег американського типу, рівень якої нижче від продуктивності циклів Вауег європейського типу. У патентах ОБЗ5158577 та ЕРОБ515407 лише частина перенасиченої рідини додається до ланцюжку спікання, залишок додається безпосередньо до о підживлення. Це дозволяє отримати різний вміст сухої речовини в цих двох частинах розкладу: низький вміст іме) сухої речовини в баках спікання, це є обов'язковим, якщо ми бажаємо, щоб спікання відбувалось в хороших умовах, і високий вміст сухої речовини в баках підживлення, що дозволяє підвищити продуктивність. 60 Але, підвищуючи вміст сухої речовини в підживленні, і обмежуючи кількість баків спікання, спостерігається нестабільність розкладу із значним ризиком несподіваної появи великої кількості дрібних часток в гідраті, що рухається (гранулометрична криза). Таких криз треба уникати, тому що, якщо цього не виправити, значно погіршується гранулометрична якість виробленого гідрату.
Гранулометрична нестабільність походить від зменшення співвідношення між загальним продуктом та 65 дрібними частками у напрямку до спікання, з одного боку, та гідрату, що рухається, з іншого. Зменшення цього співвідношення не дозволяє виконувати ефективні коригувальні дії, тому що в гідраті, що рухається,
спостерігається відхилення кількості часток розміром 45ут (9045).
Таким чином, заявник ставив завдання визначення методу, який дозволяє підвищити продуктивність методу
Вауег американського типу, запобігаючи при цьому недопустимого гранулометричного коливання, особливо несподіваної появи великої кількості дрібних і наддрібних часток в гідраті, що рухається.
Метод, розроблений заявником, являє собою метод управління процесом розкладу за схемою Вауег американського типу, яка включає попередній етап спікання, етап підживлення та етап класифікації, на якому гранулометрична якість виробленого гідрату контролюється за кількістю часток розміром Х2 дт в гідраті, що рухається в баках підживлення, який характеризуються тим, що включає: 70 а) етап підготовки, який виконують один раз і для всіх, і який призначено, з одного боку, для встановлення співвідношення К, щодо інтенсивності та часу, між кількістю часток розміром ХІ МІН ї кількістю часток розміром Х2ут в гідраті, що рухається, де Х1 обов'язково нижче ніж Х2, та з іншого боку, для встановлення, за максимально дозволеним інтервалом варіювання кількості часток розміром Х2 ут, порогів спрацьовування для значень кількості часток розміром Х1 дп; р) власне кажучи, управління, яке відбувається на протязі всього часу роботи устаткування, яке включає крім щоденного виміру кількості часток розміром Х2цт і регулярного поновлення кореляції між вищевказаною кількістю часток розміром Х2цт і гранулометричним розподілом виробленого гідрату, щоденний вимір кількості часток розміром Хтцт в гідраті, що рухається, і регулярне поновлення співвідношення К між вищевказаною кількістю часток розміром Хі!цдт і вищевказаною кількістю часток розміром Х2ут, а також здійснення коригувальної дії в суспензії до початку розкладу, коли значення кількості часток розміром Х1 шт -досягають порогів спрацьовування, які були визначені на попередньому етапі, і які регулярно поновлювались.
Такою коригувальною дією в суспензії на початку розкладу може бути зміна температури рідини алюмінату, який додають до баку спікання, додавання до початку підживлення присадок, таких як "Стувіа! Сгомій Моадійег", яку описано в патенті 54737352, повторне вживання частини суспензії наприкінці розкладу, або ще, найкраще, сч зміна вмісту сухої речовини суспензії в першому баці спікання. о
Змінити вміст сухої речовини суспензії на етапі спікання можна просто шляхом більш меншого додавання до першого баку спікання перенасиченої рідини алюмінату; аліквоту, що залишається, прямують до баку підживлення. Якщо занадто велика кількість часток розміром ХІ МНІ, занадто багато дрібних часток, потрібно підвищити додавання до баку спікання перенасиченою рідини алюмінату. Якщо занадто низький рівень кількості о 3о часток розміром Хіцт, існує ризик зниження продуктивності, потрібно зменшити подавання перенасиченої Ге рідини алюмінату до баку спікання. ФУ
АТ) Попередній етап, який реалізують один раз і для всіх, призначений для встановлення співвідношення К і порогів спрацьовування для значень кількості часток розміром Х1 цт, які будуть використовувати на початку - з5 Застосування системи управління. Цей попередній етап включає такі заходи: їч-
Щоденний вимір кількості часток розміром Хіцт в суспензії в певній точці ланцюжку розкладу, що веде до встановлення першої гранулометричної хронограми, яка зображується кривою У-965«Х1 (Ю. а?) Щоденний вимір кількості часток розміром Х2ут в суспензії в певній точці ланцюжку розкладу, що веде до встановлення другої гранулометричної хронограми, яка зображується кривою У-9о «Х2(|). де Х2, який вищий « 40. З'я ХЛ, є значенням, яке вже відоме своєю хорошою кореляцією з гранулометричним розподілом виробленого шщ с гідрату. Иде мова, наприклад, про частки розміром 45дт, кількість яких була виміряна в суспензії наприкінці ц підживлення, ("ритр-оїй). "» АЗ) Встановлення емпіричного співвідношення між двома гранулометричними хронограмами, ціль якого дати характеристику, щодо інтенсивності і часу, зв'язку між зміною кількості часток розміром Хіут і зміною кількості часток розміром Х2ут. Це співвідношення К можна виразити у формулі: -І з т(зб«Х2(О), Зб«Х1 (10))5О
Ге) Де ї є датою виміру кількості часток розміром Х2цт, а х є характерним інтервалом часу, визначеним за допомогою спостерігання за появою однаковою випадкового феномену на кожній з кривих (екстремум одного о типу, вигин, і таке інше...) с» а4) Визначення максимального порогу і мінімального порогу кількості часток розміром Х1 ут, отриманих від співвідношення К, яке було встановлено до цього, і від максимально дозволеного інтервалу варіювання для значень кількості часток розміром Х2удт.
Співвідношення К призначене для прогнозування зміни гранулометричного розподілу, тобто для о передбачення криз, спостерігаючи зміну кількості найдрібніших часток гідрату (розмір яких менше Х1 ут).
Заявник констатував, що кількість часток розміром Х1 цт показує очікувану зміну кількості часток більшого о розміру Х2: випадок знаходиться на хронограмі 95 «Х1(Ю), збільшений і переведений за часом на хронограмі до Х2(О). Переведення часу "її" настільки велике, наскільки велике розходження між Х1 та Х2. На практиці 60 вибирають значення Х2 вище 40цт (як правило, 45ут), та значення ХІ нижче, або рівне 20цт.
Найкраща точка виміру це наприкінці підживлення, але це можна зробити і раніше, за умови, якщо залишатися у серії підживлення. Точки виміру для часток ХІ та часток Х2 можуть бути різними. Проте, вони мають обов'язково залишатися тими самими протягом управління процесом, і бути як можна далі від точок нерегулярного додавання пертурбаційних домішок в суспензію. бо Так звані щоденні виміри є регулярними вимірами, необов'язково щоденними, але достатньо частими, щоб можна було отримати хронограми, придатні для роботи.
Що стосується бажаного інтервалу варіювання кількості часток Х2 ут, визначається максимум, вище за який гранулометричний розподіл виробленого гідрату більше не вважається задовільним (занадто дрібних часток), та
Мінімум, нижче від якого економічні умови експлуатації стають поганими.
Таким чином, пороги спрацьовування випливають з хронограми кількості часток Х1 ут, враховуючи не лише максимально дозволений інтервал варіювання значень кількості часток Х2 т, але й неточність виміру кількості часток ХТут та стабільність ефективності системи класифікації гідрату.
Цей підготовчий етап, наприкінці якого хронограми, співвідношення К і пороги спрацьовування стають 70 робочими, триває порядку три місяці. Але можливо прискорити цей етап або навмисно створюючи надлишкову кількість дрібних часток, або аналізуючи попередні гранулометричні результати, якщо вони мають необхідну інформацію щодо часток Х1 та Х2ут.
Оскільки розклад є складним явищем, яке залежить від багатьох параметрів (особливо від складу обробленого бокситу, який може змінюватись у часі), замість використання співвідношення К, яке встановлено один раз і для всіх, найкраще використовувати співвідношення, яке регулярно поновлюється. Таке регулярне поновлення може бути менш часте, ніж щоденні виміри (щомісячне, наприклад).
Власне кажучи система управління включає наступні етапи:
ЬБ1) Щоденний вимір кількості часток розміром Хіцт в суспензії в певній точці ланцюжку розкладу, що дозволяє закінчити першу гранулометричну хронограму, яка зображена кривою У-95«Х1(Ю.
Ь2) Щоденний вимір кількості часток розміром Х2ут в суспензії в певній точці ланцюжку розкладу, що дозволяє закінчити другу гранулометричну хронограму, яка зображена кривою У-95«Х2(Ю.
ВЗ) Регулярне поновлення, наприклад, щомісячно, або після значних змін одного з параметрів процесу, емпіричного співвідношення К між двома гранулометричними хронограмами, і визначення порогів спрацьовування для кількості часток розміром Х1цт. с 64) Здійснення коригувальної дії в суспензії до початку розкладу, коли виміряне значення кількості часток Ге)
Х1цт досягає порогів, визначених у Б3).
Найкраще, щоб такою коригувальною дією була зміна вмісту сухої речовини в суспензії в першому баці спікання. Якщо йде мова про максимальний поріг, коли занадто дрібних часток, зменшують вміст сухої речовини, додаючи більше аліквоти перенасиченої рідини алюмінату до першого баку спікання. Якщо йде мова про о 3о мінімальний поріг, зменшують подачу перенасиченої рідини алюмінату в бак спікання, і підвищують подачу в Ге баки підживлення.
Так само як і на підготовчому етапі, емпіричні співвідношення встановлюють на основі щоденних Ф гранулометричних вимірів в гідраті, що рухається. Так саме як і на підготовчому етапі, необов'язково -- вимірювати щоденно, але достатньо часто, щоб можна було зробити хронограми, придатні для використання.
Пороги спрацьовування на кривій "кількість часток розміром Х! цт також випливають з гранулометричної - хронограми; вони враховують неточність виміру кількості часток Хі, максимально дозволений інтервал варіювання значень кількості часток Х2уту, і стабільність ефективності системи класифікації гідрату.
Для відносно низького вмісту сухої речовини ( «З50г/л алюмінату), достатньо виміру кількості часток « х1-20цт. Його можна зробити за допомогою приладів, які використовують дифракцію лазерних променів і -о с дозволяють робити детермінації у сукупності (Мазвіегвігег де Маїмегтп, Сіїав,...). й Але для підвищення продуктивності треба намагатись, щоб вміст сухої речовини був значно вищий, «» порівняний з вмістом за методом європейського типу, тобто вище 700г/л алюмінату. Проте, чим вищий вміст сухої речовини в баках підживлення, тим більше потреба мати низькі значення Хі. Насправді, коли високий вміст сухої речовини, гранулометричні пертурбації потребують більше часу для їх виправлення; тому потрібно більш -І значне переведення часу Т; це переведення пропорційне до розбіжності між Х1 та Х2.
В цьому випадку, найкраще виміряти кількість часток розміром бут, навіть ще меншого розміру (до 1,5цт). - Коли значення Х1 стають такими малими, целоскоттічшти вимір (СОЦІ ТЕК та ЕІЛОМЕ), який дозволяє робити (Се) детермінації у великій кількості, а не у сукупності, стає необхідним. Ці виміри більш складні, але економічні наслідки є незначними. ді Для підвищення продуктивності можна також підвищити вміст каустичної соди в рідині алюмінату. Заявник с» констатує, що на промисловому устаткуванні, такий гранулометричний контроль використовувався бездоганно з концентраціями, які досягали 16б0гМа2О/л.
Щодо коригувальної дії, також рекомендовано спочатку встановити емпіричне співвідношення, яке квантифікує наслідки вищеназваної дії, наприклад, на підготовчому етапі. Таким чином, щоб квантифікувати наслідки зміни вмісту сухої речовини в першому баці спікання, спочатку встановлюється співвідношення, яке
Ф, існує між вищеназваним вмістом сухої речовини і пропорцією зруйнованих дрібних часток. іме) ПРИКЛАДИ
Реалізацію винаходу буде краще зрозуміти на основі опису прикладів, що надаються нижче: во На фігурах 1 і 2 показано частину схеми Вауег, яка відноситься до етапу розкладу американського типу, з попереднім етапом спікання.
Фігура 1 ілюструє перший приклад, типовий для попереднього способу.
Фігура 2 слугує для ілюстрації наступних прикладів, описуючи два різновиди цього винаходу.
Ці різновиди описані в прикладах 2 і 3. Щоб спростити пояснення, нами проілюстрований етап класифікації з 65 усіма засобами класичної класифікації на прикладі 1. Щодо цього, і особливо з підвищенням вмісту сухої речовини, спеціаліст може вибрати інші засоби, доповнюючи, або замінюючи такі прилади, як циклони, або фільтри.
ПРИКЛАД 1 (Попередній спосіб)
Перенасичену рідину алюмінату 1, після попадання до схеми розкладу при температурі близько 757С, подають до першого баку спікання А. Вона має концентрацію каустичної соди 130г МагО/л.
Третинну масу 9, яка в основному складається з дрібних часток і наддрібних часток, подають в перший бак спікання А і змішують з перенасиченою рідиною. Суспензія 2, яка з'являється в результаті, проходить послідовно крізь баки спікання, і після середньою часу перебування в них протягом приблизно 5 годин, майже всі дрібні і наддрібні частки зникають. Протягом етапу спікання вміст сухої речовини суспензії змінюється з 7/0. 2Ог/л алюмінату до приблизно Збг/л алюмінату.
Після завершення серії спікання суспензія З подається в перший бак підживлення М з вторинною масою 8, завдяки якій підвищується вміст сухої речовини до 80г/л алюмінату. Нова суспензія 4 проходить послідовно крізь баки підживлення, час перебування в них приблизно 20 годин і охолодження приблизно до 5"7С. Після підживлення суспензія 5, називана "ритр-оїї, містить приблизно 175г/л алюмінату сухої речовини. Вимірюючи 7/5 Кількість часток розміром 45нт цієї суспензії 5 на виході із підживлення МІ, оцінюється гранулометрична якість виробленого гідрату, що дозволяє встановити оптимальний інтервал варіювання для кількості цих часток розміром 45цт. За умовами цього прикладу, частки розміром 45цт в кількості порядку 1095 дозволяють отримувати "металургійний" окис алюмінію доброї якості. - Суспензія 5 на виході із підживлення подається в перший класифікаційний бак РТ. Нижня маса 100 першого класифікатору РТ дає промисловий гідрат, а верхня маса б, вміст сухої речовини якої становить 1О0г/л атомітату, подасться в другій класифікаційний бак 5Т. Нижня маса другого класифікаційного баку 5Т слугує вторинною масою 8, яку заново подають на початок підживлення М, а верхню масу 7, з вмістом сухої речовини не більше 20 г/л, подають в третій класифікаційний бак ТТ. Верхня маса 10 третього класифікаційного баку є рідиною, яка бідна на алюмінат, і яку знову подають, як рідину для впливу на боксит, на початок циклу Вауег, Га після концентрування за допомогою випарювання і додавання соди. Нижня маса 9 третього класифікаційного баку знову подається, як третинна маса, до першого баку спікання А після фільтрації та промивки. і)
ПРИКЛАД 2: Розклад згідно винаходу з середнім вмістом сухої речовини в гідраті, що рухається.
Коли перенасичена рідина алюмінату 17 потрапляє в схему розкладу при температурі близько 757С, її розділяють на дві аліквоти. Перша Та, яка являє собою приблизно третю частину всієї рідини, подається в со перший бак спікання А, друга 1п подається в перший бак підживлення М. Перенасичена рідина алюмінату 1 має концентрацію каустичної соди, яка дорівнює 13Ог МагО/л. с
Третинна маса ба, яка в основному складається із дрібних і наддрібних часток, подається після часткової, Ге») або повної фільтрації і промивки в перший бак спікання А, і змішується з перенасиченою рідиною. Суспензія 2, яку отримано в результаті цього, послідовно проходить крізь баки спікання таким чином, що після середнього -- 3з5 часу перебування в них протягом приблизно 5 годин визначена пропорція дрібних і наддрібних часток зникає. рч-
Протягом етапу спікання кількість гідрату зростає до 10г/л алюмінату в цеху (Та та 1п).
Після виходу із серії спікання суспензію З подають в перший бак підживлення М з другою аліквотою Іп перенасиченою рідини алюмінату, третинною масою, що залишилася, промитою чи ні, Уп і вторинною масою 8, « яка підвищує вміст сухої речовини до 220 г/л алюмінату. Нова суспензія 4 проходить послідовно крізь баки підживлення з середнім часом перебування в них 20 годин і охолодженням до 5"С. Після виходу із підживлення - с суспензія 5 містить приблизно З50г/л алюмінату сухої речовини. ц Після виходу суспензії 5 із підживлення, її подають до першого класифікаційного баку РТ. Нижня маса 100 "» першого класифікатору РТ дає промисловий гідрат, а верхня маса 6, вміст сухої речовини якої дорівнює 250г/л алюмінату, подається до другого класифікаційного баку 5Т. Нижня маса другого класифікаційного баку ЗТ слугує вторинною масою 8, яку знову подають на початок підживлення М, а нижня маса 7, вміст сухої речовини якої не -І більше ЗоОг/л, подається до третього класифікаціонного баку ТТ -3з Щоденно виконують, на рівні суспензії наприкінці підживлення, вимір Мі кількості часток розміром 45ут і вимір М2 кількості часток розміром 20ут із застосуванням прибору лазерної дифракції. се) Спостерігання гранулометричної якості виробленого гідрату дозволяє визначити дозволений інтервал 7 20 варіювання кількості часток розміром 45 т і, завдяки емпіричному співвідношенню, яке встановлено на підготовчому етапі і потім постійно поновлюється, між кількістю часток розміром 20 діт і кількістю часток
Фе» розміром 45уцт, встановлюється контрольне значення С для кількості часток 20ут.
Згідно з розходженням між М2 і контрольним значенням С о, яке встановлено, щоб гарантувати гранулометричну якість продукту, а також з розходженнями М2-С, які отримані в попередні дні, встановлюють 22 кількість дрібних часток, яку потрібно спекти більше, чи менше протягом наступного дня.
ГФ) На підготовчому етапі встановлено співвідношення, яке існує між вмістом сухої речовини на етапі спікання і пропорцією зруйнованих дрібних часток. Знаючи це співвідношення, встановлюємо аліквоту Та, яку буде ді направлено до спікання. Ця аліквота та встановлює вміст сухої речовини в баках спікання, тобто бажану зміну для руйнування дрібних часток. 60 В той же час, на основі вимірів МІ і М2, які було зроблено у попередні дні, корегуємо співвідношення між контрольним значенням С і рівнем МІ, бажаним для кількості часток 45 шт, з одного боку, співвідношення між вмістом сухої речовини і зруйнованими дрібними частками під час спікання, з іншого боку.
ПРИКЛАД 3: Розклад згідно з винаходом з підвищеним вмістом сухої речовини в гідраті, що рухається.
Коли перенасичена рідина алюмінату 17 потрапляє в схему розкладу при температурі близько 757С, її бо розділяють на дві аліквоти. Перша Та, яка являє собою приблизно половину всієї рідини, подається в перший бак спікання А, друга тп подається в перший бак підживлення М. Перенасичена рідина алюмінату 1 має концентрацію каустичної соди. яка дорівнює 130г МагО/л.
Профільтровану третинну масу 9, яка в основному складається з дрібних і наддрібних часток, подають до етапу спікання А і змішують з фракцією Та перенасиченої рідини. Суспензія 2, яка з'являється в результаті цього, залишається приблизно 5 годин на етапі спікання. Пропорція між кількістю третинної маси і об'ємом рідини та регулюється таким чином, щоб встановлена пропорція дрібних і наддрібних часток зникла. Протягом етапу спікання кількість гідрату зростає до 15 г/л алюмінату на вході до цеху (Та і 1п).
Після виходу із серії спікання суспензія З подається в перший бак підживлення М з другою аліквотою 1п 7/0 перенасиченою рідини алюмінату і вторинною масою 8, яка підвищує вміст сухої речовини до 840 г/л алюмінату.
Нова суспензія 4 послідовно проходить крізь баки підживлення з середнім часом перебування в них протягом 18 годин і охолодженням до 10"С. Після виходу із підживлення суспензія 5 містить приблизно 1000г/л алюмінату сухої речовини.
Щоденно, на цьому рівні, виконують, щонайменше, вимір МІ кількості часток розміром 45цт із застосуванням 7/5 прибору лазерної дифракції, і вимір М2 кількості часток розміром 1,5ут із застосуванням лічильника ЕЛОМЕ.
Суспензія 5 на виході із підживлення подається до першого класифікаційного баку РТ. Нижня маса 100 першого класифікатору РТ дає промисловий гідрат, а верхня маса 6, вміст сухої речовини якої становить 87Ог/л алюмінату, подається до другого класифікаційного баку 5Т. Нижня маса другого класифікаційного баку ЗТ слугує вторинною масою 8, яку знову подають на початок підживлення М після фільтрації, а верхню масу 7, вміст сухої речовини якої не більше Збг/л, прямують до третього класифікаційного баку ТТ.
Метод гранулометричного контролю гідрату, що рухається в суспензії наприкінці підживлення, ідентичний до того, що було описано в прикладі 2.
ПЕРЕВАГИ МЕТОДУ ЗГІДНО З ВИНАХОДОМ
- уникаються гранулометричні флуктуації, пов'язані з підвищенням інерції системи, яку викликає підвищення Га р; вмісту сухої речовини. о - також можна підняти продуктивність рідин: - виконуючи кристалізацію сухої речовини без загрози якості виробленого окису алюмінію регулюючи гранулометрію "ритр-оїй на рівень, який максимально відповідає вимогам якості і системі класифікації продукції. со 1 с (о) 2 3 «- ли ше
СИ сни і -
М | 5 й
РТ 7 то « ' - 70 51 м с ;» 100 У 45 . В -І - ? се) іг. юю Фіг сю» іме) 60 б5
У , 1а 1в . г 3 ді? і
ІЧ 5
Г
РТ ; 10 9а 9п
КІ
100 що . 8 й
Фіг. 2 с
Claims (6)
1. Спосіб гранулометричного контролю в процесі розкладу за схемою Байєра, яка включає попередній етап спікання, етап підживлення та етап класифікації, за яким гранулометричну якість виробленого гідрату со Контролюють за допомогою визначення кількості часток розміром Х2 Мт в гідраті, що рухається в баках підживлення, який відрізняється тим, що додатково включає: сч а) підготовчий етап, який виконують один раз для всього процесу, де, по-перше, встановлюють Ге»! співвідношення К, щодо інтенсивності та часу, між кількістю часток розміром Х1 Мт і кількістю часток розміром Х2 Мт в гідраті, що рухається, де Х1 обов'язково менше Х2, і, по-друге, встановлюють, на основі максимально -- дозволеного інтервалу варіювання кількості часток розміром Х2 Мт, пороги спрацьовування для кількості часток /зча розміром Х1 Мт, Б) управління процесом, яке здійснюють протягом всього часу роботи устаткування, яке включає щоденне визначення кількості часток розміром Х2 Мт і регулярне поновлення кореляції між вищеназваною кількістю « часток розміром Х2 Мт і гранулометричним розподілом виробленого гідрату, також щоденний вимір кількості 470 часток розміром Х1 Мт в гідраті, що рухається, і регулярне поновлення співвідношення К між вищевказаною - с кількістю часток розміром ХІ Мт і вищеназваною кількістю часток розміром Х2 Мт, а також здійснення ц коригувальної дії в суспензії до початку розкладу, коли визначене значення кількості часток розміром Хі Мт "» досягає одного з порогів спрацьовування, які були встановлені на попередньому етапі і які регулярно поновлюються.
2. Спосіб гранулометричного контролю за пунктом 1, який відрізняється тим, що вищеназвана коригувальна -І дія включає зміну вмісту сухої речовини в суспензії перед початком розкладу. -3з З.
Спосіб гранулометричного контролю за пунктом 2, який "відрізняється тим, що зміну вмісту сухої речовини в суспензії до початку розкладу виконують шляхом зміни пропорцій аліквот і перенасиченої рідини (Се) алюмінату, які живлять, відповідно, перший бак спікання і перший бак підживлення .
4. Спосіб гранулометричного контролю за будь-яким з пунктів 1-3, який відрізняється тим, що Х2 більше 40 о Мт а Х1 менше 20 Мт. с»
5. Спосіб гранулометричного контролю за будь-яким з пунктів 1-4, який відрізняється тим, що визначення кількості часток розміром Х1 Мт та Х2 Мт виконують в суспензії наприкінці підживлення.
6. Спосіб гранулометричного контролю за будь-яким з пунктів 1-5, який відрізняється тим, що концентрація перенасиченої рідини алюмінату нижче або дорівнює 160 г МагО/л. о Офіційний бюлетень "Промислоава власність". Книга 1 "Винаходи, корисні моделі, топографії інтегральних ко мікросхем", 2005, М 1, 15.01.2005. Державний департамент інтелектуальної власності Міністерства освіти і науки України. 60 б5
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR9811111A FR2782710B1 (fr) | 1998-09-02 | 1998-09-02 | Procede de controle granulometrique dans une chaine de decomposition du circuit bayer, incluant une phase d'agglomeration |
PCT/FR1999/001975 WO2000014015A1 (fr) | 1998-09-02 | 1999-08-12 | Procede de controle granulometrique dans une chaine de decomposition du circuit bayer, incluant une phase d'agglomeration |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
UA71923C2 true UA71923C2 (en) | 2005-01-17 |
Family
ID=9530155
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
UA2001032115A UA71923C2 (en) | 1998-09-02 | 1999-12-08 | A method for the particle size grading control in decomposition process according to bayer circuit comprising the stage of sintering |
Country Status (14)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6878357B1 (uk) |
EP (1) | EP1119521B1 (uk) |
CN (1) | CN1156400C (uk) |
AT (1) | ATE218512T1 (uk) |
AU (1) | AU755100B2 (uk) |
BR (1) | BR9913372A (uk) |
CA (1) | CA2342712C (uk) |
DE (1) | DE69901724T2 (uk) |
ES (1) | ES2177307T3 (uk) |
FR (1) | FR2782710B1 (uk) |
HU (1) | HU224712B1 (uk) |
OA (1) | OA11646A (uk) |
UA (1) | UA71923C2 (uk) |
WO (1) | WO2000014015A1 (uk) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2013110111A1 (en) | 2012-01-25 | 2013-08-01 | Hexcel Holding Gmbh | Improvements in or relating to laminates |
Family Cites Families (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4150952A (en) * | 1977-07-21 | 1979-04-24 | Ormet Corporation | Method of controlling the amount of seed material in the precipitation stage of the Bayer process |
CH644332A5 (de) * | 1978-11-07 | 1984-07-31 | Alusuisse | Verfahren zur herstellung von grobem aluminiumhydroxid. |
FR2551429B2 (fr) | 1983-09-05 | 1985-10-18 | Pechiney Aluminium | Procede de production d'un trihydroxyde d'aluminium de granulometrie grosse et reguliere |
US4511542A (en) * | 1984-05-24 | 1985-04-16 | Kaiser Aluminum & Chemical Corporation | Bayer process production of alumina hydrate |
FR2591581B1 (fr) | 1985-12-17 | 1990-05-25 | Pechiney Aluminium | Procede d'obtention avec une forte productivite de trihydroxyde d'aluminium, de haute purete et de diametre median inferieur a 4 micrometres, regle a la demande. |
FR2598701B1 (fr) | 1986-05-15 | 1988-08-05 | Pechiney Aluminium | Procede et dispositif de decomposition de liqueur d'aluminate de sodium pour la production d'alumine |
US4822593A (en) * | 1986-12-11 | 1989-04-18 | Aluminum Company Of America | Control of form of crystal precipitation of aluminum hydroxide using cosolvents and varying caustic concentration |
US5163973A (en) * | 1990-02-14 | 1992-11-17 | Alcan Internatinal Limited | Process for producing low soda alumina |
US5158577A (en) * | 1990-02-14 | 1992-10-27 | Alcan International Limited | Process for precipitating alumina from Bayer process liquor |
FR2709302B1 (fr) * | 1993-08-26 | 1995-09-22 | Pechiney Aluminium | Procédé de fabrication de trihydrate d'alumine à teneur en sodium et granulométrie réglées. |
CA2163826C (en) * | 1994-11-30 | 2006-03-14 | Iwan Dilip Kumar Hiralal | Process for the precipitation of aluminum trihydroxide from a supersaturated sodium aluminate solution |
US6217622B1 (en) * | 1998-10-22 | 2001-04-17 | Alcan International Limited | Method and apparatus for precipitating and classifying solids in high concentrations |
-
1998
- 1998-09-02 FR FR9811111A patent/FR2782710B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
1999
- 1999-08-12 ES ES99936726T patent/ES2177307T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1999-08-12 EP EP99936726A patent/EP1119521B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 1999-08-12 AU AU51718/99A patent/AU755100B2/en not_active Ceased
- 1999-08-12 BR BR9913372-5A patent/BR9913372A/pt not_active IP Right Cessation
- 1999-08-12 HU HU0103972A patent/HU224712B1/hu not_active IP Right Cessation
- 1999-08-12 DE DE69901724T patent/DE69901724T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1999-08-12 WO PCT/FR1999/001975 patent/WO2000014015A1/fr active IP Right Grant
- 1999-08-12 CA CA002342712A patent/CA2342712C/fr not_active Expired - Fee Related
- 1999-08-12 OA OA1200100053A patent/OA11646A/fr unknown
- 1999-08-12 AT AT99936726T patent/ATE218512T1/de not_active IP Right Cessation
- 1999-08-12 CN CNB998105694A patent/CN1156400C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1999-08-12 US US09/744,237 patent/US6878357B1/en not_active Expired - Fee Related
- 1999-12-08 UA UA2001032115A patent/UA71923C2/uk unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
HUP0103972A3 (en) | 2003-05-28 |
FR2782710A1 (fr) | 2000-03-03 |
BR9913372A (pt) | 2001-06-05 |
ATE218512T1 (de) | 2002-06-15 |
ES2177307T3 (es) | 2002-12-01 |
OA11646A (fr) | 2004-11-22 |
CN1316978A (zh) | 2001-10-10 |
EP1119521B1 (fr) | 2002-06-05 |
CN1156400C (zh) | 2004-07-07 |
CA2342712C (fr) | 2009-01-27 |
FR2782710B1 (fr) | 2000-10-06 |
AU755100B2 (en) | 2002-12-05 |
US6878357B1 (en) | 2005-04-12 |
WO2000014015A1 (fr) | 2000-03-16 |
HUP0103972A2 (hu) | 2002-02-28 |
CA2342712A1 (fr) | 2000-03-16 |
DE69901724T2 (de) | 2003-01-30 |
EP1119521A1 (fr) | 2001-08-01 |
DE69901724D1 (de) | 2002-07-11 |
AU5171899A (en) | 2000-03-27 |
HU224712B1 (en) | 2006-01-30 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US7704471B2 (en) | Bayer process for production of alumina trihydrate by alkaline digestion of bauxite, the process comprising a predesilication step | |
US6165437A (en) | α-alumina | |
EP1716081B1 (en) | Method for producing calcium fluoride, reusing method and recycling method thereof | |
US5538709A (en) | Process for producing alpha-alumina powder | |
JPH0454621B2 (uk) | ||
UA71923C2 (en) | A method for the particle size grading control in decomposition process according to bayer circuit comprising the stage of sintering | |
US3175882A (en) | Production of aluminum fluoride | |
CA1107676A (en) | Amalgam electrolysis of crude salt containing calcium and sulphate including precipitation of glauberite | |
US5372639A (en) | Use of a bimodal distribution of scrubs in a process for cooling a hot gaseous suspension | |
AU2007236547B2 (en) | Method of reducing calcia concentrations of green Bayer process liquors | |
KR19980063461A (ko) | 규산아연 함유 아연 원료의 처리방법 | |
CA2163826C (en) | Process for the precipitation of aluminum trihydroxide from a supersaturated sodium aluminate solution | |
CN110482581B (zh) | 一种适于澳矿的烧结法生产氧化铝的工艺 | |
CA2589109A1 (en) | Production of valve metal powders | |
RU2379365C1 (ru) | Способ переработки титансодержащего сырья | |
RU2259945C2 (ru) | Способ управления приготовлением шихты при переработке нефелинового сырья | |
NO311944B1 (no) | Slipehjelpemiddel, fremgangsmåte for fremstilling derav, anvendelse derav og abrasivt materiale som inneholder sliktslipehjelpemiddel | |
EP0714852A1 (en) | Process for the precipitation of aluminum trihydroxide from a supersaturated sodium aluminate solution | |
US1001572A (en) | Method of treating electrometallurgical products. | |
Franco et al. | Votorantim Metais—CBA Alumina Refinery Precipitation Modeling | |
FI80663C (fi) | Foerfarande foer framstaellning av kiselnitridwhiskers eller pulver. | |
WO1997003022A1 (en) | High yield precipitation process | |
Soliz et al. | SOLVAY’s CYQUEST® 170 Series: an Oil-Free and more Cost Effective Crystal Growth Modifier | |
CS199133B1 (cs) | Způsob sníženi obsahu vápníku a hořčíku v roztoku ledku z nitrátové technolog!-, výroby kysličníku hořečnatého | |
ITBG980037A1 (it) | Procedimento per il controllo della nucleazione e dell'accrescimento di particelle di carbonato di calcio nella carbonazione di latte calce |