UA69281A - A method for production of nitric granulated fertilizer from technogene solution of a sulfuric acid - Google Patents
A method for production of nitric granulated fertilizer from technogene solution of a sulfuric acid Download PDFInfo
- Publication number
- UA69281A UA69281A UA20031212298A UA20031212298A UA69281A UA 69281 A UA69281 A UA 69281A UA 20031212298 A UA20031212298 A UA 20031212298A UA 20031212298 A UA20031212298 A UA 20031212298A UA 69281 A UA69281 A UA 69281A
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- neutralization
- drying
- sulfuric acid
- granulation
- ammonia
- Prior art date
Links
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 70
- 239000003337 fertilizer Substances 0.000 title claims abstract description 17
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 10
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 72
- 238000006386 neutralization reaction Methods 0.000 claims abstract description 41
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 37
- 238000001035 drying Methods 0.000 claims abstract description 36
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 claims abstract description 31
- 238000005469 granulation Methods 0.000 claims abstract description 26
- 230000003179 granulation Effects 0.000 claims abstract description 26
- 239000002253 acid Substances 0.000 claims abstract description 19
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 claims abstract description 17
- 150000002506 iron compounds Chemical class 0.000 claims abstract description 6
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims abstract description 5
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 4
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 claims abstract description 4
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 44
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 15
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- 239000000428 dust Substances 0.000 claims description 11
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 238000012876 topography Methods 0.000 claims 1
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 29
- 230000002745 absorbent Effects 0.000 description 25
- 239000002250 absorbent Substances 0.000 description 25
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 16
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 15
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 14
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 12
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 9
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 7
- BFNBIHQBYMNNAN-UHFFFAOYSA-N ammonium sulfate Chemical compound N.N.OS(O)(=O)=O BFNBIHQBYMNNAN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910052921 ammonium sulfate Inorganic materials 0.000 description 6
- 235000011130 ammonium sulphate Nutrition 0.000 description 6
- 239000012224 working solution Substances 0.000 description 6
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 5
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 5
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 5
- 239000000618 nitrogen fertilizer Substances 0.000 description 5
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 5
- GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N Titan oxide Chemical compound O=[Ti]=O GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 4
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 4
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 4
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 4
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 description 3
- 238000005915 ammonolysis reaction Methods 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 3
- 235000014413 iron hydroxide Nutrition 0.000 description 3
- NCNCGGDMXMBVIA-UHFFFAOYSA-L iron(ii) hydroxide Chemical class [OH-].[OH-].[Fe+2] NCNCGGDMXMBVIA-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 3
- 239000008188 pellet Substances 0.000 description 3
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 3
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 3
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 description 2
- 150000007513 acids Chemical class 0.000 description 2
- 238000005054 agglomeration Methods 0.000 description 2
- 230000002776 aggregation Effects 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 2
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 2
- 230000007062 hydrolysis Effects 0.000 description 2
- 238000006460 hydrolysis reaction Methods 0.000 description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 2
- BAUYGSIQEAFULO-UHFFFAOYSA-L iron(2+) sulfate (anhydrous) Chemical class [Fe+2].[O-]S([O-])(=O)=O BAUYGSIQEAFULO-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 230000003472 neutralizing effect Effects 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000004408 titanium dioxide Substances 0.000 description 2
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 2
- 238000005303 weighing Methods 0.000 description 2
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003929 acidic solution Substances 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- XKMRRTOUMJRJIA-UHFFFAOYSA-N ammonia nh3 Chemical compound N.N XKMRRTOUMJRJIA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- YYXHRUSBEPGBCD-UHFFFAOYSA-N azanylidyneiron Chemical compound [N].[Fe] YYXHRUSBEPGBCD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 1
- 230000005587 bubbling Effects 0.000 description 1
- 150000001768 cations Chemical class 0.000 description 1
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 238000005108 dry cleaning Methods 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 230000003301 hydrolyzing effect Effects 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-M hydroxide Chemical compound [OH-] XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 description 1
- 230000002262 irrigation Effects 0.000 description 1
- 238000003973 irrigation Methods 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 1
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 1
- 230000006911 nucleation Effects 0.000 description 1
- 238000010899 nucleation Methods 0.000 description 1
- 235000015097 nutrients Nutrition 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 230000000803 paradoxical effect Effects 0.000 description 1
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 1
- JTJMJGYZQZDUJJ-UHFFFAOYSA-N phencyclidine Chemical class C1CCCCN1C1(C=2C=CC=CC=2)CCCCC1 JTJMJGYZQZDUJJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005554 pickling Methods 0.000 description 1
- 239000000049 pigment Substances 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 239000012429 reaction media Substances 0.000 description 1
- 238000006479 redox reaction Methods 0.000 description 1
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 description 1
- -1 sulfate anions Chemical class 0.000 description 1
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 1
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 description 1
- 238000009941 weaving Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Fertilizers (AREA)
Abstract
Description
Опис винаходуDescription of the invention
Спосіб відноситься до хімічної промисловості зокрема до галузі одержання мінеральних добрив.The method refers to the chemical industry, in particular to the field of mineral fertilizers production.
Відомий спосіб одержання азотного добрива з техногенного розчину сірчаної кислоти, який містить з'єднання заліза, шляхом нейтралізації аміаком у шнеці-реакторі (Ганз С.Н., Лукьеяница А.И., Бельчина Л.А. Получение азотножелезистьїх удобрений из отбросньїх травильньїх растворов. Журнал прикладной химии ХХМІЇ, Мо7, 1964, с.1606-1609).A known method of obtaining nitrogen fertilizer from man-made solution of sulfuric acid, which contains iron compounds, by neutralization with ammonia in a screw reactor (Hanz S.N., Lukyeyanitsa A.I., Belchyna L.A. Obtaining nitrogen-iron fertilizers from waste pickling solutions Journal of applied chemistry of XXMII, Mo7, 1964, pp. 1606-1609).
Спосіб характеризується одержанням добрива у суспендованому виді і переважно в такому виді 70 рекомендується до використання самостійно або як добавка до інших добрив.The method is characterized by obtaining fertilizer in a suspended form and preferably in this form 70 is recommended for use independently or as an additive to other fertilizers.
Відомий спосіб одержання азотного добрива в гранульованому виді з техногенного розчину сірчаної кислоти, що містить домішки в основному органічного характеру, шляхом нейтралізації кислоти газоподібнім аміаком з одержанням слабокислої або нейтральної пульпи (рН «5,65), сушіння й агломерації продукту нейтралізації, класифікації гранульованого продукту і повернення мілких кристалічних частинок в якості зовнішнього ретуру на 12 стадію сушіння й агломерації. У якості основного агрегату, де реалізуються процеси сушіння і грануляції, пропонується апарат киплячого шару. Даний спосіб прийнятий нами в якості способу прототипу |Гранулирование сульфата аммония с отходов органического синтеза. Осипов В.А. Автореферат канд. Диссертации. Ивановский химико-технологический институт., 1986Г.|.There is a known method of obtaining nitrogen fertilizer in granular form from a man-made solution of sulfuric acid, containing mainly organic impurities, by neutralizing the acid with gaseous ammonia to obtain a slightly acidic or neutral pulp (pH "5.65), drying and agglomeration of the neutralization product, classification of the granular product and the return of fine crystalline particles as an external return to the 12th stage of drying and agglomeration. A fluidized bed apparatus is offered as the main unit where the drying and granulation processes are implemented. This method has been adopted by us as a prototype method Granulation of ammonium sulfate from organic synthesis waste. Osipov V.A. Candidate's abstract Dissertations. Ivanovo Chemical and Technological Institute., 1986.|.
Для способу-прототипу характерна підтримка високої примусової зовнішньої ретурності (3-4кг ретуру на кг продукту), низька тривкість одержуваних гранул, необхідність подачі в апарат теплоносія з низьким температурним потенціалом 130-1502С7, тому що при подачі теплоносія з більш високою температурою після сушіння одержують кислий продукт. Хоча у способі використовується апарат киплячого шару, час реалізації сушіння і грануляції складає 30-бОхв., що дорівнює часу сушіння і грануляції в апаратах барабанного типу СГБ або БГО.The prototype method is characterized by the support of high forced external return (3-4 kg of return per kg of product), low durability of the obtained granules, the need to feed the heat carrier with a low temperature potential of 130-1502С7 into the apparatus, because when feeding the heat carrier with a higher temperature after drying, acidic product. Although the method uses a fluidized bed apparatus, the drying and granulation time is 30 minutes, which is equal to the drying and granulation time in drum-type SGB or BHO devices.
Спосіб, що заявляється, спрямований на удосконалювання способу одержання азотного добрива в « гранульованому виді з техногенного розчину сірчаної кислоти, що містить домішки переважно у виді з'єднань заліза, шляхом змішування кислоти з продуктами очищення газів стадії сушіння і нейтралізації, що відходять, нейтралізації кислої суміші з одержанням пульпи, що містить сульфат амонію і гідроксиди заліза, подавання пульпи в сушильно-грануляційний апарат барабанного типу, грануляції пульпи у присутності ретурного продукту, - сушіння гранул продуктами згорання палива, очищення відпрацьованих газів, із поверненням продуктів ее) очищення газів на змішання з вхідною сірчаною кислотою, а дрібних частинок із стадії класифікації в якості ретуру в гранулятор, який відрізняється тим, що нейтралізацію ведуть рідкім аміаком і в продукті сч нейтралізації, що подається на грануляцію і сушіння, підтримують рН у межах 5,2-8, а співвідношення Ре 73. Безаг (о) у межах (0,15-0,5):1. соThe claimed method is aimed at improving the method of obtaining nitrogen fertilizer in "granular form from a man-made solution of sulfuric acid, containing impurities mainly in the form of iron compounds, by mixing the acid with the products of purification of gases from the drying and neutralization stage, leaving, neutralizing acidic mixtures with the production of pulp containing ammonium sulfate and iron hydroxides, supplying the pulp to a drum-type drying-granulating apparatus, granulating the pulp in the presence of the return product, - drying the granules with the products of fuel combustion, cleaning the exhaust gases, with the return of the products e) cleaning the gases for mixing with incoming sulfuric acid, and small particles from the classification stage as a return to the granulator, which is distinguished by the fact that neutralization is carried out with liquid ammonia, and in the neutralization product, which is fed to granulation and drying, the pH is maintained in the range of 5.2-8, and ratio Re 73. Bezag (o) within (0.15-0.5):1. co
Коли розчин техногенної сірчаної кислоти має вміст Бе менш чім 1 в.ч. на 100 в.ч. НьЗО) в продукті нейтралізації, що подається на грануляцію і сушіння, підтримують рН у межах 4,2-8.When the technogenic sulfuric acid solution has a Be content of less than 1 part. for 100 h.h. NZO) in the neutralization product, which is fed to granulation and drying, maintain a pH in the range of 4.2-8.
Межі значень параметрів способу, що заявляються, аргументуються такими обставинами. На стадії нейтралізації техногенної сірчаної кислоти рідким аміаком протікають реакції: « дю а) Нейтралізації сірчаної кислоти - с Ново МНІ-МНАНВЗОЯ (У :з» МНанЗОдДеМНІ-(МНА)»ВОя (2) б) Амонолізу сульфатів заліза іа РевОдж2МНат2НоО-Ре(ОН)юч(МНАдюВоОХ (3) се Рег(8О4)336МНахбН2гО-2ге(ОН)ЗиЗ(МНА)»ВОя (4) о При реалізації способу вирішальним є забезпечення повноти протікання реакцій амонолізу 3,4. При цьому о 20 досягається більш високий вміст азоту в добриві і забезпечуються оптимальні умови грануляції.The limits of the values of the parameters of the method, which are declared, are argued by the following circumstances. At the stage of neutralization of technogenic sulfuric acid with liquid ammonia, the following reactions take place: a) Neutralization of sulfuric acid - with Novo MNI-MNANBZOIA (U :z" MNanZOdDeMNI-(MNA)"VOya (2) b) Amonolysis of iron sulfates and RevOj2MNat2NoO-Re(OH )yuch(MNAdyuVoOH (3) se Reg(8O4)336MNahbH2hO-2ge(OH)ZyZ(MNA)»VOya (4) o When implementing the method, it is crucial to ensure the completeness of the ammonolysis reactions 3,4. At the same time, a higher content of 20 is achieved of nitrogen in the fertilizer and optimal granulation conditions are provided.
У відмінності від відомих способів, у яких процес нейтралізації ведуть газоподібнім аміаком таким чином, та щоб формувалися значні кристали сульфату амонію, у способі, що заявляється, нейтралізацію техногенного розчину сірчаної кислоти ведуть подачею в нього рідкого аміаку, при цьому виникають умови утворення кристалів сульфату амонію в тонко-дисперсному стані. Визначальними факторами, що забезпечують ці умови, є 29 також підтримка рН продукту нейтралізації в межах 5,2-8 і достатньо високий вміст в складі гідроокисів заліза в. гідроокису, де залізо в тривалентному стані. Раціональне співвідношення Ее "З:ЕРезаг у пульпі підтримують у межах (0,1-0,5):1.In contrast to known methods, in which the neutralization process is carried out with gaseous ammonia in such a way that significant ammonium sulfate crystals are formed, in the claimed method, neutralization of man-made sulfuric acid solution is carried out by supplying it with liquid ammonia, while the conditions for the formation of ammonium sulfate crystals arise in a finely dispersed state. The determining factors providing these conditions are also the maintenance of the pH of the neutralization product in the range of 5.2-8 and a sufficiently high content of iron hydroxides in the composition. hydroxide, where iron is in the trivalent state. The rational ratio of Ee "Z:Erezag in the pulp is maintained within (0.1-0.5):1.
При підтримці в нейтралізованій пульпі, яка подається на грануляцію, рН менше 5,2 сульфати заліза не встигають за технологічно прийнятний час прореагувати з аміаком. У пульпі, а відповідно й у продукті, бо знижується вміст поживного компоненту - азоту. У готовому продукті погіршуються фізико-механічні властивості.When maintained in neutralized pulp, which is fed to granulation, with a pH of less than 5.2, iron sulfates do not have time to react with ammonia in a technologically acceptable time. In the pulp, and accordingly in the product, because the content of the nutrient component - nitrogen - decreases. Physical and mechanical properties deteriorate in the finished product.
Підвищується гігроскопічність продукту, знижується тривкість гранул і збільшується схильність їх до злежування.The hygroscopicity of the product increases, the durability of the granules decreases and their tendency to clump increases.
При підтримці в нейтралізованій пульпі рН більш 8 в умовах великого надлишку аміаку відзначене швидке випадання у тверду фазу Ге(ОН)ЗО, по реакції 5. бо Ре(8Од)зи6МНах2Н20-2ге(ОН)ВОдЗ(МНІ)» ВО (5)When maintaining a pH of more than 8 in the neutralized pulp in conditions of a large excess of ammonia, rapid precipitation of He(OH)ZO into the solid phase was noted, according to the reaction 5. bo Re(8Od)zy6MNach2H20-2he(OH)VOdZ(MNI)" VO (5)
При цьому різко зростає опір дифузії аміаку до іонів во, сповільнюється процес амонолізу. Виникає парадоксальна ситуація, коли в пульпі великий надлишок вільного аміаку й одночасно є сульфат-аніони, що не прореагували. На стадіях грануляції і сушіння надлишковий аміак губиться, а в отриманому продукті вміст азоту нижче нормативу. При цьому тривкість продукту знижується і він стає схильним до злежування.At the same time, the resistance of ammonia diffusion to ions increases sharply, the process of ammonolysis slows down. A paradoxical situation arises when there is a large excess of free ammonia in the pulp and at the same time there are unreacted sulfate anions. At the stages of granulation and drying, excess ammonia is lost, and the nitrogen content in the obtained product is below the norm. At the same time, the durability of the product decreases and it becomes prone to caking.
При реалізації способу підтримка інтервалу значення співвідношення Ре "З:Резаг у нейтралізованій пульпі, що заявляється, досягається шляхом підвищення часу контакту абсорбентів із повітрям або газами, що містять кисень. У систему очищення відпрацьованих сушильних газів і забрудненого повітря від аміаку подається 70 вхідний техногенний розчин сірчаної кислоти, що містить катіони Бе", У процесі абсорбції аміаку з газових сумішей, що містять кисень, протікають побічні окисно-відновлювальні реакції типу реакції 6. 2РгезОдНоЗОднО,502-Рез(ЗОд)зНгО (6)When implementing the method, maintenance of the value interval of the Re "Z:Rezag ratio in the claimed neutralized pulp is achieved by increasing the contact time of absorbents with air or oxygen-containing gases. A 70% man-made solution is supplied to the system for cleaning spent drying gases and polluted air from ammonia of sulfuric acid containing Be cations". In the process of ammonia absorption from gas mixtures containing oxygen, side oxidation-reduction reactions of the type of reaction 6 occur.
Абсорбент у міру поглинення аміаку збагачується з'єднаннями Ре "З і закріплюється по сульфату амонію.As ammonia is absorbed, the absorbent is enriched with Re"Z compounds and is fixed by ammonium sulfate.
Частина відпрацьованого абсорбенту виводиться із систем абсорбції і направляється на змішування з вхідною кислотою, а потім отриману суміш нейтралізують аміаком. Таким методом у нейтралізованій пульпі одержують більш високе співвідношення Бе "З:Беза, чим у вхідній кислоті. Інтервал співвідношення Бе "З:Резар, що заявляється підтримують, як відзначено вище, регулюючи кратність циркуляції абсорбенту через систему абсорбції.Part of the used absorbent is removed from the absorption systems and sent to mix with the incoming acid, and then the resulting mixture is neutralized with ammonia. By this method, a higher Be "Z:Beza ratio is obtained in the neutralized pulp than in the input acid. The interval of the Be "Z:Resar ratio, which is claimed, is maintained, as noted above, by adjusting the circulation rate of the absorbent through the absorption system.
При підтримці в нейтралізованій пульпі перед грануляцією співвідношення Бе "З:Безаг менше 0,15:1 відзначається збільшення розмірів кристалів сульфату амонію, а відповідно починає погіршуватись процес грануляції. Гранульованому продукту, що знаходиться у зоні сушіння обертового апарату, особливо при вологості 4-696, характерна знижена тривкість і схильність до саморуйнування. Тому у зоні сушіння апарата руйнується помітна кількість гранул і на виході з апарата типу БГС доля частинок із розміром менше 1 мм « завищена. При класифікації висушеного продукту з такими властивостями одержують велику масу дрібного і пилоподібного матеріалу, що повертається в гранулятор у якості зовнішнього ретуру. Через підвищення маси зовнішнього ретуру відбувається подальше зменшення розмірів гранул, що утворюються. Процес гранулювання самовільно цілком порушується. Тому для забезпечення гарних умов грануляції співвідношення Бе 7З:Еезаг - підтримують не менше 0,15:1. (ее)When maintaining in the neutralized pulp before granulation the ratio Be "Z: Bezag less than 0.15:1, an increase in the size of ammonium sulfate crystals is noted, and accordingly, the granulation process begins to deteriorate. The granulated product located in the drying zone of the rotating apparatus, especially at a moisture content of 4-696 , characterized by reduced durability and a tendency to self-destruction. Therefore, in the drying zone of the apparatus, a significant number of granules are destroyed, and at the exit from the apparatus of the BGS type, the proportion of particles with a size of less than 1 mm "is overestimated. When classifying a dried product with such properties, a large mass of fine and dust-like material is obtained, which is returned to the granulator as an external return. Due to the increase in the mass of the external return, there is a further decrease in the size of the granules formed. The granulation process is completely disrupted by itself. Therefore, to ensure good granulation conditions, the ratio of Be 7Z:Eezag - is maintained at least 0.15:1. (uh)
В міру підвищення в нейтралізованій пульпі співвідношення Ре 73. Безаг тривкість гранул росте. Проте такий сч ріст відзначається тільки до визначеного значення тривкості, а потім тривкість гранул стає практично стабільною. Підвищення співвідношення Ре 73 Еезаг більш 0,5:1 не надає додаткового позитивного впливу на (2) грануляцію і якість продукту. При дуже високому співвідношенні Ре 73:Еезаг спостерігається вихід із гранулятора Ге) підвищеної частки гранул, розмір котрих більше нормативного значення.As the ratio of Re 73. Bezag increases in the neutralized pulp, the durability of the granules increases. However, such an increase is noted only up to a certain value of durability, and then the durability of the granules becomes practically stable. Increasing the ratio of Re 73 Eesag to more than 0.5:1 does not have an additional positive effect on (2) granulation and product quality. At a very high ratio of Re 73:Eezag, an increased proportion of granules, the size of which is larger than the normative value, is observed leaving the granulator (He).
У заявленому способі при підтримці співвідношення Ре 73:Резаг більш 0,5:1 починає падати економічність, тому що витрати на роздрібнення збільшених гранул і інтенсифікацію циркуляції абсорбентів ростуть, а « додаткового позитивного ефекту вже немає.In the claimed method, if the ratio of Re 73:Rezag is more than 0.5:1, the efficiency begins to fall, because the costs of crushing enlarged granules and intensifying the circulation of absorbents grow, and there is no additional positive effect.
Спосіб реалізується таким чином. - с Беруть техногенний розчин сірчаної кислоти, наприклад, невипарену гідролізну сірчану кислоту виробництва а пігментного двоокису титана, що містить 18-2395 НьзО, і до 595 Ре (в основному у формі РезО)), розділяють на "» три частини. Одну частину вхідної кислоти подають у систему газоочищення від аміаку газів, що відходять на стадії нейтралізації, другу на стадію пилогазоочищення відпрацьованих сушильних газів, а основну частину - в змішувач перед нейтралізацією для приготування робочого розчину кислоти. Змішувач конструктивно виконаний (о) у виді ємності з мішалкою. У змішувачі змішують вхідну техногенну сірчану кислоту з продуктами очищення с газів, що відходять, стадій нейтралізації і сушіння. Продукти очищення - це відпрацьовані абсорбенти, що містять (МН 4)2804 і МНАНВО) із домішкою БебО, і Ре»(53О4)3. Співвідношення Бе "З:Безаг в абсорбенті іме) контролюють і регулюють шляхом підвищення кратності циркуляції абсорбенту в системах очищення со 50 відпрацьованих газів від аміаку.The method is implemented as follows. - c They take a man-made solution of sulfuric acid, for example, non-evaporated hydrolyzed sulfuric acid produced by pigmented titanium dioxide, containing 18-2395 NzO, and up to 595 Re (mainly in the form of ResO)), divide it into "» three parts. One part of the input acids are supplied to the ammonia gas purification system of gases leaving the neutralization stage, the second to the dust gas purification stage of used drying gases, and the main part to the mixer before neutralization to prepare the working acid solution. The mixer is structurally made (o) in a container with a stirrer. In the mixers mix the input man-made sulfuric acid with the cleaning products from the outgoing gases, neutralization and drying stages. The cleaning products are spent absorbents containing (МН 4)2804 and МНАНВО) with an admixture of BebO and Re"(53О4)3. The ratio Be "Z: Bezag in the absorbent (namely) is controlled and regulated by increasing the circulation frequency of the absorbent in systems for cleaning so 50 spent gases from ammonia.
В суміш відпрацьованих абсорбентів і вхідного техногенного розчину сірчаної кислоти для нейтралізації -з подають рідкий аміак, наприклад в апараті без примусової циркуляції САЇ. Для нейтралізації беруть рідкий аміак, із достатньо низькими температурами (-30) - (ї-30)"С.Liquid ammonia is added to the mixture of used absorbents and the incoming man-made solution of sulfuric acid for neutralization, for example, in an apparatus without forced circulation of SAI. For neutralization, liquid ammonia is taken, with sufficiently low temperatures (-30) - (i-30)"C.
При реалізації процесу нейтралізації підтримують в одержуваному продукті нейтралізації значення рН, що 5о заявляється, в інтервалі 5,2-8, регулюючи виграти технологічних середовищ, що спрямовуються в реактор, і в підтримують також значення співвідношення Ре 73 Безаг, що заявляється, регулюючи кількість і склад відпрацьованих абсорбентів, що спрямовуються на приготування робочого розчину перед реактором.During the implementation of the neutralization process, the resulting neutralization product maintains the required pH value in the range of 5.2-8, by regulating the gain of the process media sent to the reactor, and also maintains the required value of the Re 73 Bezag ratio by regulating the amount and the composition of spent absorbents directed to the preparation of the working solution before the reactor.
У масі пульпи, що циркулює в апараті САЇ, виникають локальні зони сильного пересичення розчину по (МНА)»ЗО). Внаслідок такого характеру формування продукту нейтралізації в сепараторі апарату САЇ, 60 насамперед на ділянці введення рідкого аміаку, виникають умови масового зародкоутворення кристалів (МНА)»»5О; Цьому сприяє й утворення тонко-дисперсних суспензій гідроокисів заліза, особливо Ре(ОнН) з.Local zones of strong supersaturation of the solution occur in the mass of pulp circulating in the SAI apparatus. As a result of this nature of the formation of the neutralization product in the separator of the SAI apparatus, 60 primarily in the area of introduction of liquid ammonia, the conditions for mass nucleation of crystals (MNA)""5O arise; This is facilitated by the formation of finely dispersed suspensions of iron hydroxides, especially Re(OnH) with.
Продукт нейтралізації на виході з апарата САЇ має вид рухливої пульпи, що потім направляється на подальшу переробку.The product of neutralization at the exit from the SAI apparatus has the form of mobile pulp, which is then sent for further processing.
У апараті СА! за рахунок тепла процесів нейтралізації й амонолізу виділяються пари води, що б2 забруднюються аміаком. Парогазова суміш направляється в систему очищення для уловлювання аміаку абсорбентом, який готують на основі вхідної сірчаної кислоти.In the SA apparatus! due to the heat of the processes of neutralization and ammonolysis, water vapor is released, which is contaminated with ammonia. The steam-gas mixture is sent to the cleaning system for ammonia capture with absorbent, which is prepared on the basis of incoming sulfuric acid.
Продукт нейтралізації у виді пульпи з температурою 80-115"СС може передаватися на стадію грануляції безпосередньо або спочатку проходить концентрування методом випару до щільності 1,35-1,45г/см?. При такій Щільності пульпа ще транспортабельна. Грануляцію і сушіння ведуть в апараті барабанного типу, наприкладThe product of neutralization in the form of a pulp with a temperature of 80-115"С can be transferred to the granulation stage directly or first undergoes concentration by evaporation to a density of 1.35-1.45 g/cm? At this density, the pulp is still transportable. Granulation and drying are carried out in the apparatus drum type, for example
БГС де внутрішня насадка при обертанні барабана повертає частку висушеного матеріалу в зону грануляції в якості внутрішнього ретуру. Пульпу в зону грануляції розпорошують механічною або пневматичною форсункою.BGS, where the internal nozzle, when the drum rotates, returns a portion of the dried material to the granulation zone as an internal return. The pulp is sprayed into the granulation zone with a mechanical or pneumatic nozzle.
У зону введення пульпи подають зовнішній ретур, у якості якого беруть частинки з розміром менше 1мм, виведені зі стадії класифікації й охолодження продукту і внутрішній ретур, подача якого здійснюється 70 спеціальною насадкою апарата.In the area of pulp introduction, an external return is fed, which takes particles smaller than 1 mm in size, removed from the product classification and cooling stage, and an internal return, which is fed by a special device nozzle 70.
У барабані БГС діаметром 4,5 метра і довжиною 20 метрів подають 5-15м/час пульпи. Топкові гази на вході в барабан мають температуру 380-560", на виході 85-1102С. Гранульоване добриво сушать до вологості не більш 295. Продукт виходить із барабана з температурою до 75"7С. При оптимальних умовах гранулювання у висушених гранулах масова частка товарної фракції 60-8095. Дрібниці (пилу) одержують 20-25965, а частинок з 75 розміром крупніше 4 мм - не більш 15965.The BGS drum with a diameter of 4.5 meters and a length of 20 meters feeds 5-15 m/hour of pulp. Combustion gases at the entrance to the drum have a temperature of 380-560", at the exit 85-1102C. The granular fertilizer is dried to a humidity of no more than 295. The product leaves the drum with a temperature of up to 75"7C. Under optimal granulation conditions, the mass fraction of the commodity fraction in the dried granules is 60-8095. Small particles (dust) receive 20-25965, and particles with a size of 75 larger than 4 mm - no more than 15965.
Висушений гранульований матеріал класифікують на інерційному гуркоті. Гранули з розміром більш 4мм дроблять, наприклад на молоткових дробарках. Продукт роздрібнення спрямовують на повторну класифікацію.The dried granulated material is classified by inertial rumbling. Granules larger than 4 mm are crushed, for example, on hammer crushers. The shredding product is sent for re-classification.
Товарну фракцію гранул від 1 до 4мм спрямовують на склад готового продукту, при необхідності пропустивши через вузол охолодження. Дрібні частки, а також пил з вузлів сухої газоочистки спрямовують у сушарку-гранулятор у початок процесу у виді зовнішнього ретуру. Гранули товарної фракції охолоджують перед направленням на склад до 45"С, наприклад, в апараті киплячого шару (КШ).The commercial fraction of granules from 1 to 4 mm is sent to the warehouse of the finished product, passing it through the cooling unit if necessary. Small particles, as well as dust from the dry gas cleaning units, are sent to the dryer-granulator at the beginning of the process in the form of external return. The pellets of the commodity fraction are cooled before being sent to the warehouse to 45"C, for example, in a fluidized bed (FB) apparatus.
Відпрацьовані гази стадії сушіння і класифікації піддають сухому очищенню, наприклад, у циклонах і мокрому очищенню, наприклад, в абсорберах із примусовою подачею кислих розчинів в якості абсорбентів.Waste gases from the drying and classification stage are subjected to dry cleaning, for example, in cyclones and wet cleaning, for example, in absorbers with forced supply of acidic solutions as absorbents.
Парогазова суміш яка виходить із сепаратора апарата САЇ, змішується з повітрям, що відсмоктується з бакової апаратури, і потім проходить мокре очищення від аміаку. У процесі мокрого очищення газу протікають « реакції окислювання : 2ге(804)50,5О2жНг2О-2Ре(ОН)ВОХ (7) ге(ОнН)»2Нго02-Аге(ОН)З (8) «-The steam-gas mixture that comes out of the separator of the SAI apparatus is mixed with the air sucked from the tank equipment, and then undergoes wet cleaning from ammonia. In the process of wet gas purification, "oxidation reactions occur: 2he(804)50.5O2zhHg2O-2Re(OH)VOH (7) he(OnH)"2Hho02-Age(OH)Z (8) "-
Рівень завершення процесу окислювання залежить від кратності циркуляції пульпи і підтримки процесу со абсорбції при температурі 50-6570. сThe level of completion of the oxidation process depends on the frequency of pulp circulation and the maintenance of the co-absorption process at a temperature of 50-6570. with
Підвищений зміст в абсорбентах Бе"? забезпечує в наступному підтримання в продукті нейтралізації Фу значення співвідношення Ре "3:Реза, що заявляється. Це покращує процес гранулювання, при припустимомуThe increased content of Be" in absorbents ensures the following maintenance in the Fu neutralization product of the value of the ratio Re "3:Reza, which is claimed. This improves the granulation process, if acceptable
Зо рівні втрат аміаку. При підтримці рН у пульпі нижче 5,2 виникає можливість у процесі сушіння одержати со продукт, що містить вільну сірчану кислоту більш, чим передбачається нормативною документацією, тобто більш 0,895. При підтримці рН вище 8 не виявляється подальшого позитивного впливу на наступні процеси в переробці пульпи. Однак, при більш високому рН зростають втрати аміаку на стадії нейтралізації, а на стадії сушіння « збільшується також частка пилоподібних частинок у гранульованому матеріалі. 70 При підтримці співвідношення Ее "З:Резаг менше 0,15:1 погіршуються умови грануляції, знижується тривкість 8 с гранул, збільшується вміст пилу на виході з гранулятора. :з» Відношення Бе 73 Еезаг в рідині на вузлах абсорбції коливається в межах від 0,45:1 до 0,95:1, підвищення значення цього параметра досягається за рахунок інтенсифікації зрошення і збільшення кратності циркуляції абсорбенту. б» 395 Спосіб дозволяє переробляти на азотне добриво і техногенний розчин гідролізної сірчаної кислоти після її концентрування і часткового виведення з нею з'єднань заліза у виді БевО4ньО. Така кислота звичайно містить ї-о 50-5596 Н»ЗОу. В цій кислоті вміст Ге менш 1 в.ч на 100 в.ч. Н»езОХ. При переробці такої кислоті рН в продукті ко нейтралізації підтримують в межах 4,2-8.From the level of ammonia losses. When maintaining the pH in the pulp below 5.2, there is a possibility during the drying process to obtain a product containing more free sulfuric acid than is prescribed by the regulatory documentation, i.e. more than 0.895. When the pH is maintained above 8, there is no further positive effect on subsequent processes in pulp processing. However, at a higher pH, ammonia losses increase at the neutralization stage, and at the drying stage, the proportion of dust-like particles in the granulated material also increases. 70 If the ratio Ee "Z:Rezag is less than 0.15:1, the conditions of granulation deteriorate, the 8-second durability of the granules decreases, the dust content at the granulator outlet increases. :z" ratio Be 73 Eesag in the liquid at the absorption nodes ranges from 0 ,45:1 to 0.95:1, the increase in the value of this parameter is achieved due to the intensification of irrigation and the increase in the circulation rate of the absorbent. b" 395 The method allows processing into nitrogen fertilizer and man-made solution of hydrolyzed sulfuric acid after its concentration and partial removal with it from iron compounds in the form of BevO4nO. Such an acid usually contains about 50-5596 N»ZOu. In this acid, the content of He is less than 1 part per 100 parts of N»ezOX. When processing such an acid, the pH in the product of neutralization support in the range of 4.2-8.
Гранульоване залізовмісне азотне добриво, яке одержують на основі гідролізної сірчаної кислоти, містить со від 17 до 20,595 азоту в перерахунку на основну речовину, до 790 заліза загального, при співвідношенні -ь Ее"З:Еезаг-(0,5-0,953:1 і вільну кислотність менш 0,895. Статична тривкість гранул добрива розміром 2мм складає 1,0-4,0МПа.Granular iron-containing nitrogen fertilizer, which is obtained on the basis of hydrolyzed sulfuric acid, contains from 17 to 20.595 nitrogen in terms of the main substance, up to 790 of total iron, with a ratio of Ee"Z:Eezag-(0.5-0.953:1 and free acidity is less than 0.895.The static strength of 2 mm fertilizer granules is 1.0-4.0 MPa.
Нижче приводиться приклад реалізації способу в оптимальних межах параметрів, що заявляються, для 2о випадку використання неупареної гідролізної сірчаної кислоти. У таблиці 1 приведені узагальнені результати р реалізації способу у всіх межах параметрів, що заявляються, при використанні неупареної сірчаної кислоти, а також приклад реалізації способу при використанні сірчаної кислоти з малим вмістом заліза в оптимальних межах параметрів, що заявляються.Below is an example of the implementation of the method within the optimal limits of the declared parameters for the 2nd case of using non-evaporated hydrolyzed sulfuric acid. Table 1 shows the generalized results of the implementation of the method within all limits of the declared parameters when using non-evaporated sulfuric acid, as well as an example of the implementation of the method when using sulfuric acid with a low iron content within the optimal limits of the declared parameters.
Приклад 1. У якості техногенного розчину сірчаної кислоти беруть неупарену гідролізну сірчану кислоту 60 виробництва пігментного двоокису титана.Example 1. Non-evaporated hydrolyzed sulfuric acid 60 produced by titanium dioxide pigment is used as a man-made solution of sulfuric acid.
Беруть 2129,6 в.ч. гідролізної неупареної сірчаної кислоти, що містить 468,53 в.ч. НозО, і 202,85 в.ч. ГезО,, тобто на 100 в.ч Н»ЗО,) надходить 15,95 в.ч. Бе. Сірчану кислоту розподіляють на три потоки. 309,75 в.ч. кислоти спрямовують на вузол газоочистки стадії нейтралізації, 292,64 в.ч. спрямовують на вузол пилогазоочистки газів, що відходять зі стадії сушіння і класифікації. бо Основну частину гідролізної сірчаної кислоти 1527,22 в.ч., що містить 336,01 в.ч. НезО»Х, 145,93 в.ч. Резо,, 1013,13 в.ч. води, 32,65 в.ч. інших компонентів, подають на приготування робочого розчину кислоти.They take 2129.6 hours. of hydrolyzed non-evaporated sulfuric acid containing 468.53 parts per cent. NozO, and 202.85 h.h. ГезО, i.e., for 100 h.h of N»ZO,) comes 15.95 h.h. Be. Sulfuric acid is divided into three streams. 309.75 h.h. acids are directed to the gas treatment unit of the neutralization stage, 292.64 h.h. are directed to the dust and gas cleaning unit of the gases leaving the drying and classification stage. because the main part of the hydrolyzable sulfuric acid is 1527.22 parts, containing 336.01 parts. NezO»Kh, 145.93 h.h. Rezo,, 1013.13 h.h. of water, 32.65 per cent. other components are used to prepare a working acid solution.
Для приготування робочого розчину кислоти до 1527,23 в.ч. вхідної гідролізної кислоти добавляють суміш відпрацьованих абсорбентів від вузлів абсорбції стадії нейтралізації і сушіння. Від цих вузлів беруть 766,11 в.ч. суміші, що містить 187,74 вч. (МН/)»зОу, 11,85 вч. РебБО), 74,1 вч. Ре5(5О,у)3, 15,26 вч. інших Компонентів і 477,46 в.ч води. В суміші відпрацьованих абсорбентів співвідношення Ее"З:Еезаг-0,83:1.To prepare a working solution of acid up to 1527.23 h.c. a mixture of spent absorbents from the absorption units of the neutralization and drying stage is added to the incoming hydrolysis acid. 766.11 hours are taken from these nodes. mixture containing 187.74 parts (МН/)»zOu, 11.85 h. RebBO), 74.1 h. Re5(5O,u)3, 15.26 h. other components and 477.46 parts of water. In the mixture of used absorbents, the ratio of Ee"Z: Eezag-0.83:1.
Після змішання одержують 2293,65 в.ч. робочого розчину сірчаної кислоти, що містить 336,01 в.ч. Н 550,4, 187,74 в.ч. (МНА)»ЗО», 157,29 в.ч. Резо)у, 77,1 в.ч. Ре5(5О4)3, 47,91 в.ч. інших компонентів і 1490,6 в.ч. води.After mixing, they get 2293.65 percent. working solution of sulfuric acid containing 336.01 parts. H 550.4, 187.74 h.h. (MNA) "ZO", 157.29 p.h. Reso)u, 77.1 percent. Re5(5O4)3, 47.91 percent. other components and 1490.6 percent water
У робочому розчині масове співвідношення з'єднань заліза Бе 73Безаг-0,27:1, що відповідає оптимальному значенню інтервалу співвідношення Ре"З:Резаг, що заявляється.In the working solution, the mass ratio of iron compounds is Be73Bezag-0.27:1, which corresponds to the optimal value of the interval of the ratio Re"Z:Rezag, which is declared.
Робочий розчин кислоти нейтралізують в апараті САІ. Для цього в апарат подають рідкий аміак з температурою ж4"С. При цьому за рахунок хімічних реакцій забезпечується підйом температури реакційного середовища і часткове видалення води у виді парів. При нейтралізації кислотність пульпи на виході з апарата підтримують на рівні 7,2, що відповідає оптимальному значенню параметра, що заявляється.The working acid solution is neutralized in the SAI apparatus. For this, liquid ammonia with a temperature of 4"C is fed into the apparatus. At the same time, due to chemical reactions, the temperature of the reaction medium is raised and water is partially removed in the form of vapors. During neutralization, the acidity of the pulp at the exit from the apparatus is maintained at the level of 7.2, which corresponds to the optimal value of the declared parameter.
Після нейтралізації одержують 2197,11 в.ч. пульпи, що містить 850,17 в.ч. (МН 4)25054, 93,12 в.ч. Ре(ОН)» і 39,68 в.ч. Ре(ОН)», інших компонентів 47,91 в.ч., води 1149,41 вч. У пульпі підтримують рН-7,2 шляхом введення в пульпу понад стехіометрії 16,75 в.ч. вільного аміаку. У нейтралізованій пульпі співвідношенняAfter neutralization, 2197.11 parts are obtained. of pulp containing 850.17 parts. (МН 4)25054, 93.12 h.h. Re(OH)" and 39.68 percent. Re(OH)", other components 47.91 parts, water 1149.41 parts. The pulp is maintained at pH-7.2 by introducing into the pulp more than the stoichiometry of 16.75 ppm. of free ammonia. In the neutralized pulp, the ratio
Ее"З:Еезаг-0,26:1.Ee"Z: Eezag-0.26:1.
При нейтралізації в парогазову фазу надходить 283,91 в.ч. пари води і 21,29 в.ч. газоподібного аміаку.During neutralization, 283.91 h.c. enters the vapor-gas phase. water vapor and 21.29 h.c. gaseous ammonia.
Парогазову суміш спрямовують на вузол абсорбції. На даний вузол абсорбції для підживлення абсорбенту подають 309,75 в.ч. вхідної гідролізної кислоти. У апараті барботажного типу поглинають 9895 газоподібного аміаку і при 3-х кратній циркуляції абсорбенту через апарат окислюють 9,12 в.ч. Бе"? до Бе"3. Відпрацьований абсорбент 402,9 в.ч. виводять на приготування робочого розчину сірчаної кислоти. У абсорбенті утримується 80,99 в.ч. (МНА)»зО», 4,76 в.ч. РезО,, 32,65 в.ч., Ре»(5О,)з3, 277,95 в.ч. води. Співвідношення Ее"З:Еезаг-0,84:1.The vapor-gas mixture is directed to the absorption unit. 309.75 cubic meters of water are supplied to this absorption unit for feeding the absorbent. of incoming hydrolysis acid. In the bubbling type apparatus, 9895 of gaseous ammonia is absorbed and with 3-fold circulation of the absorbent through the apparatus, 9.12 parts of ammonia are oxidized. Be"? to Be"3. Spent absorbent 402.9 percent removed for the preparation of a working solution of sulfuric acid. The absorbent contains 80.99 parts. (MNA) "zO", 4.76 h.h. RezO,, 32.65 per cent, Re»(5O,)z3, 277.95 per cent. water The ratio Ee"Z: Eezag-0.84:1.
Нейтралізовану пульпу подають на концентрування шляхом випару, що здійснюють в апараті барботажного типу. Випар кислоти ведуть продуктами горіння газоподібного палива, що розведені повітрям до температури « 420-520"С. Температура відпрацьованих сушильних газів після апарата випару 90-10070.The neutralized pulp is submitted for concentration by evaporation, which is carried out in a bubble-type apparatus. The acid vapor is carried by the combustion products of gaseous fuel diluted with air to a temperature of "420-520"C. The temperature of the spent drying gases after the evaporation apparatus is 90-10070.
На стадії випару видаляють 354,89 в.ч. води й одержують 1842,22 в.ч. пульпи, що містить 850,17 в.ч. (МНА)»5О,, 93,12 в.ч. ге(ОН)» і 39,68 в.ч. ге(ОН)з. Співвідношення Бе"З:Резаг-0,26:1. «- зо Випарену пульпу з температурою 80-90" розпорошують у працюючий апарат БГС на завісу ретурних частинок добрива. соAt the evaporation stage, 354.89 parts of water are removed. of water and receive 1842.22 h.h. of pulp containing 850.17 parts. (MNA)»5О,, 93.12 h.h. he(OH)" and 39.68 percent he(OH)z. The ratio Be"Z:Rezag-0.26:1. "- zo The evaporated pulp with a temperature of 80-90" is sprayed into the working apparatus of BGS on the curtain of return fertilizer particles. co
У апараті БГС пульпу гранулюють, отримані гранули сушать. При сушінні з гранул видаляють пару води і с надлишковий аміак. На сушіння подають топкові гази з температурою 420-5207С. Температура газів на виході зіIn the BGS apparatus, the pulp is granulated, the obtained granules are dried. During drying, water vapor and excess ammonia are removed from the granules. Furnace gases with a temperature of 420-5207C are used for drying. The temperature of gases at the exit from
БГС підтримується в межах 80-110"С, а температура висушених гранул на виході з апарата БГС у межах ме) з5 60-80". соThe BHS is maintained within 80-110"С, and the temperature of the dried granules at the exit from the BHS apparatus is within 60-80". co
Відпрацьовані сушильні гази, що містять пил добрива й аміак, після об'єднання з аспіраційним повітрям вузла класифікації спрямовують на мокру пилогазоочистку в абсорбційному вузлі стадії сушіння і класифікації.Exhausted drying gases containing fertilizer dust and ammonia, after combining with the aspiration air of the classification unit, are directed to wet dust and gas cleaning in the absorption unit of the drying and classification stage.
У якості абсорбера використовують газохід, який зрошують циркуляційним абсорбентом.As an absorber, a gas pipe is used, which is irrigated with a circulating absorbent.
У нього подають відпрацьовані гази, що містять 53,23 в.ч. пилу і 16,75 в.ч. аміаку. При очищенні ведуть « 70 уловлювання пилу добрива й аміаку і частково окислюють з'єднання Ре ї2 до з'єднань Бе"?, Повноту ЩЗ с окислювання регулюють шляхом зміни кратності циркуляції абсорбенту через абсорбційний апарат. ц Для забезпечення пилогазоочистки в систему вводять 292,64 в.ч. вхідної гідролізної кислоти і 85,17 в.ч. "» технологічної води для компенсації втрат води за рахунок випару абсорбенту відпрацьованими сушильними газами, відносна вологість яких низька. Відпрацьований абсорбент в кількості 363,48 в.ч., що містить 106,75 450 В.Я. (МНА)»ЗО»Х, 7,1 в.ч. ГезоО,, 41,45 в.ч. Бе5(5О4), і 199,52 в.ч. води передають на приготування робочого (о) розчину сірчаної кислоти. В ньому співвідношення Ре 73. Безаг-0,81:1. Очищені сушильні гази, що містять 0,33 со в.ч. МНз, викидають в атмосферу.It is supplied with exhaust gases containing 53.23 parts per cent. of dust and 16.75 percent ammonia During cleaning, "70" dust of fertilizer and ammonia is captured and the compounds of Re and 2 are partially oxidized to compounds of Be". parts of the incoming hydrolytic acid and 85.17 parts of process water to compensate for water losses due to the evaporation of the absorbent by spent drying gases, the relative humidity of which is low. Spent absorbent in the amount of 363.48 parts, containing 106.75 450 units. (MNA)»ZO»X, 7.1 h.h. GezoO,, 41.45 h.h. Be5(5O4), and 199.52 h.h. water is transferred to the preparation of the working solution of sulfuric acid. In it, the Re ratio is 73. Bezag is 0.81:1. Purified drying gases containing 0.33 so. Ministry of Health, released into the atmosphere.
Висушений в апараті БГС гранульований матеріал із температурою до 80"С має такий фракційний склад. ко Масова частка дрібних частинок із розміром менш мм - 2095. Масова частка гранул із розміром від 1 до 4мм - со 50 7090, частка гранул із розміром більш 4мм - 1095. Висушений гранульований продукт передають для класифікації на інерційний гуркіт, де виділяють товарну фракцію продукту у виді гранул розміром від 1 до 4мм. Значні - гранули з гуркоту передають для роздрібнення на молоткову дробарку і повертають на повторну класифікацію.The granulated material dried in the BGS apparatus with a temperature of up to 80"C has the following fractional composition. co Mass fraction of small particles with a size of less than mm - 2095. Mass fraction of granules with a size from 1 to 4 mm - co 50 7090, fraction of granules with a size of more than 4 mm - 1095. The dried granulated product is sent for classification to an inertial crusher, where the marketable fraction of the product is separated in the form of granules with a size of 1 to 4 mm.
Частки з розмірами менше 1мм виводять із гуркоту і спрямовують в апарат БГС у якості зовнішнього ретура.Particles with sizes less than 1 mm are removed from the rumble and sent to the BGS apparatus as an external return.
Товарну фракцію добрива охолоджують до температури менше 602С в апараті киплячого прошарку і спрямовують на склад. Продукт на складі аналізують і, при відповідності його параметрів нормативної р» документації, відправляють споживачу.The commodity fraction of the fertilizer is cooled to a temperature below 602C in the fluidized bed apparatus and sent to the warehouse. The product is analyzed in the warehouse and, if its parameters correspond to the regulatory documentation, it is sent to the consumer.
Одержують 1000 в.ч. продукту, що містить 807,15 в.ч. (МНА)»ЗО», 29,31 в.ч. Ре(ОН)», 108,1 в.ч. РГе(ОН)» і 10 в.ч. води. Масова частка нормованих показників така: азоту амонійного в перерахунку на суху речовину - 17,1295, вологи - 196, вільної сірчаної кислоти - 0,0390, вміст заліза загального в перерахунку на Бе»Оз - 10,69905. 60 Статична тривкість гранул 2,8МПа.They receive 1000 h.h. of a product containing 807.15 percent (MNA) "ZO", 29.31 h.h. Re(OH)", 108.1 h.h. RGe(OH)" and 10 h.h. water The mass fraction of standardized indicators is as follows: ammonium nitrogen in terms of dry matter - 17.1295, moisture - 196, free sulfuric acid - 0.0390, total iron content in terms of Be»Oz - 10.69905. 60 Static durability of granules 2.8 MPa.
В даний час завершені лабораторні дослідження технології, виконані вегетаційні іспити добрива вAt present, laboratory studies of the technology have been completed, vegetation tests of fertilizers have been completed
Українському інституті грунтознавства. Для ДАК "Титан' АР Крим розроблений "Тимчасовий регламент виробництва" і Програма іспитів, технічні умови на продукт. У першому півріччі 2000 року проведені попередні промислові іспити технології з випуском дослідної партії продукту масою 320т. 65 В 2003 році вироблені промислові партії продукту 1-го сорту масою 6000т.Ukrainian Institute of Soil Science. "Temporary production regulations" and the Program of examinations, technical conditions for the product were developed for the DAC "Titan" AR Crimea. In the first half of 2000, preliminary industrial tests of the technology were conducted with the release of an experimental batch of the product weighing 320 tons. 65 In 2003, industrial batches of the product 1- th grade weighing 6000 tons.
Мо приклада) Значення параметрів, що Основні технологічні показники при Частка втрат аміаку від Примітка заявляються реалізації способу приходуFor example) Values of parameters that the main technological indicators at Share of ammonia losses from Note declared implementation of the method of arrival
Характеристики готової продукції на виході 2 зБГС рн Масове Масова Масова / Масова )| Статична |З газами від /З газами | Основні фактори у пульпи (співвідношення в | частка частка частка тривкість | стадії від прикладі, які впливають на пульпі ЕеЗ:Резаг фракції азоту вільної гранул нейтралізації | стадії на реалізацію способу вході в розміром НгЗОХ сушінняCharacteristics of finished products at the exit of 2 zBGS rn Mass Mass Mass Mass / Mass )| Static |With gases from /With gases | The main factors in the pulp (ratio in | share share share share durability | stages from the example, which affect the pulp EeZ: Rezag of the fraction of nitrogen of free granules of neutralization | stages for the implementation of the method of entry in the size of NgZOX drying
БГС 1-4 мм о твдвні влад 10ж010ж01ж0ма 10001010BGS 1-4 mm o tvdvni vlad 10zh010zh01zh0ma 10001010
Й Переробка техногенної сірчаної кислоти із вмістом заліза 16 в.ч. на 100 в.ч. НоЗО4 1 7,2 0,26 17,12 0,03 2,8 0,32 0,315 Оптимум способу при випуску продукту 2 сорту 2 5,2 (тіп) 0,27 75 16,85 3,3 0,20 0,28 |Мінімально припустимий 15 вміст М ії максимально припустима кислотність для продукту 2-го сорту.І Processing of man-made sulfuric acid with an iron content of 16 percent. for 100 h.h. NoZO4 1 7.2 0.26 17.12 0.03 2.8 0.32 0.315 Optimum method for the production of product 2 grade 2 5.2 (tip) 0.27 75 16.85 3.3 0.20 0, 28 |Minimum permissible 15 M content and maximum permissible acidity for a product of the 2nd grade.
З Іо) 0,27 70 16,4 3,3 0,20 0,28 |Вміст М і вільної («тіп) НгЗОдОне відповідають нормативу для продукту 20 2 сортуЗ О) 0.27 70 16.4 3.3 0.20 0.28 |The content of M and free ("type") NgZOdOne correspond to the standard for product 20 2 grade
А 8,0 (тах) 0,27 БО 17,25 0,05 21 04 0,5 Максимально припустимі втрати аміаку на стадії нейтралізації і сушіння 8,2 0,27 зо 17,3 0,05 1,8 0,65 0,7 Неприпустимо малий (тах) вихід товарних гранул, низька тривкість « гранул, багато дрібниці, неприпустимо високі втрати аміаку з газами. 7,2 0,15 (тіп) 70 17,2 0,045 2,2 0,32 0,31 Підвищено вихід - дрібниці на со грануляторі. Гранично припустимий вихід товарних гранул сч 7 7,2 0,1 («тіп) БО 17,28 0,05 1,5 0,32 0,31 Неприпустимо великий (є) вихід дрібниці на грануляторі, низька (Со) тривкість гранул 7,2 0,5 (тах) 75 17,05 0,05 34 0,32 0,3 Підвищено вихід значних гранул, які потребують подрібнення. Гранично « припустимі витрати на 406 роздрібнення і - с циркуляцію абсорбентів 7,2 0,6 (тах) 17,05 0,5 34 0,32 0,3 Великий вихід значних :з» гранул. Економічність способу низька через витрати на роздрібнення і підвищену кратність б циркуляції абсорбентуA 8.0 (tach) 0.27 BO 17.25 0.05 21 04 0.5 Maximum permissible losses of ammonia at the stage of neutralization and drying 8.2 0.27 z 17.3 0.05 1.8 0.65 0.7 Unacceptably small (tah) output of marketable granules, low durability of granules, many small things, unacceptably high losses of ammonia with gases. 7.2 0.15 (tip) 70 17.2 0.045 2.2 0.32 0.31 Increased output - small things on the co-granulator. The marginally acceptable yield of commodity pellets Ч7 7.2 0.1 («tip) BO 17.28 0.05 1.5 0.32 0.31 Unacceptably large (is) yield of small particles on the granulator, low (Со) durability of pellets 7 .2 0.5 (tah) 75 17.05 0.05 34 0.32 0.3 The yield of large granules that require grinding has been increased. The marginal allowable expenses for 406 crushing and circulation of absorbents are 7.2 0.6 (tah) 17.05 0.5 34 0.32 0.3 Large yield of significant granules. The cost-effectiveness of the method is low due to crushing costs and increased circulation of the absorbent
Переробка техногенної сірчаної кислоти із вмістом заліза менше 1 в.ч. на 100 в.ч НеЗО4 2 плели лине випуску ходуку со випуску продукту 1 сорт ко уску продукту рту (ее) - йProcessing of man-made sulfuric acid with an iron content of less than 1 percent. for 100 h of NeZO4 2 weaving lines of the release of the walker with the release of the product 1 grade of the narrowness of the mouth product (ee) - and
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| UA20031212298A UA69281C2 (en) | 2004-02-09 | 2004-02-09 | Method for production of nitric granulated fertilizer from technogene solution of sulfuric acid |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| UA20031212298A UA69281C2 (en) | 2004-02-09 | 2004-02-09 | Method for production of nitric granulated fertilizer from technogene solution of sulfuric acid |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| UA69281A true UA69281A (en) | 2004-08-16 |
| UA69281C2 UA69281C2 (en) | 2007-11-26 |
Family
ID=34513257
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| UA20031212298A UA69281C2 (en) | 2004-02-09 | 2004-02-09 | Method for production of nitric granulated fertilizer from technogene solution of sulfuric acid |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| UA (1) | UA69281C2 (en) |
-
2004
- 2004-02-09 UA UA20031212298A patent/UA69281C2/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| UA69281C2 (en) | 2007-11-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP3104961B1 (en) | Reactive composition based on sodium bicarbonate and process for its production | |
| AU2015213979B2 (en) | Reactive composition based on sodium bicarbonate and process for its production | |
| JP2012046405A (en) | Method for producing granular nitrogen fertilizer product from organic material, and granular nitrogen fertilizer product | |
| US20150344318A1 (en) | Recyling method of pure ammonium sulfate aqueous solution | |
| US4743289A (en) | Lignosulfonate as granulation aid-particle hardener | |
| WO2012115496A1 (en) | Method for production of granular compound fertilizers | |
| US4252553A (en) | Process for production of fertilizers | |
| CA3020383A1 (en) | Method for producing an organic fertilizer with humic properties | |
| US4073634A (en) | Process for production of fertilizers | |
| US3936292A (en) | Compositions for use in agriculture as soil modifiers and their method of manufacture | |
| EA030295B1 (en) | Phosphorus-potassium-nitrogen-containing npk-fertilizer and method for the preparation of granulated phosphorus-potassium-nitrogen-containing npk-fertilizer | |
| UA69281A (en) | A method for production of nitric granulated fertilizer from technogene solution of a sulfuric acid | |
| CN101555209A (en) | Clean producing method of aminoacetic acid with chloroactic acid ammonolysis method | |
| CA2555135C (en) | Method of treatment of wood ash residue | |
| US4168150A (en) | Process for production of fertilizers | |
| RU2223934C1 (en) | Method for preparing lime-ammonium saltpeter | |
| JP2011246287A (en) | Method for producing granular fertilizer | |
| US3669641A (en) | Production of complex nitrophosphate fertilisers | |
| US3802861A (en) | Production of calcined phospate fertilizers | |
| CN108430954A (en) | The NPK fertilizer of phosphorous potassium nitrogen and be used to prepare granulated phosphorous potassium nitrogen NPK fertilizer method | |
| RU2299856C1 (en) | Granulated calcium carbonate production process | |
| RU2219146C1 (en) | Method for preparing nitrogen-sulfate fertilizer and nitrogen-sulfate fertilizer | |
| JP2618471B2 (en) | Method for producing ammonia and sulfur dioxide | |
| PL216951B1 (en) | Process for the preparation of iron (III) chelates of diethylenetriaminepentaacetic acid | |
| UST955002I4 (en) | Fertilizer processes incorporating scrubbed flue gas sludge byproduct |