UA52872A - Open-hearth furnace - Google Patents
Open-hearth furnace Download PDFInfo
- Publication number
- UA52872A UA52872A UA2001031473A UA200131473A UA52872A UA 52872 A UA52872 A UA 52872A UA 2001031473 A UA2001031473 A UA 2001031473A UA 200131473 A UA200131473 A UA 200131473A UA 52872 A UA52872 A UA 52872A
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- gas
- refractory material
- working space
- floor
- furnace
- Prior art date
Links
- 238000009826 distribution Methods 0.000 claims abstract description 19
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 claims description 16
- 238000007664 blowing Methods 0.000 claims description 10
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 9
- 238000009434 installation Methods 0.000 abstract 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 21
- 229910001338 liquidmetal Inorganic materials 0.000 description 19
- 238000000034 method Methods 0.000 description 15
- 230000008569 process Effects 0.000 description 15
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 9
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 9
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 9
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 9
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 9
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 8
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 7
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 7
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 7
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 6
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 5
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000009970 fire resistant effect Effects 0.000 description 4
- 238000010926 purge Methods 0.000 description 4
- 230000009471 action Effects 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 230000004913 activation Effects 0.000 description 2
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 2
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 2
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 230000006735 deficit Effects 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000005188 flotation Methods 0.000 description 1
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 238000010309 melting process Methods 0.000 description 1
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 230000000284 resting effect Effects 0.000 description 1
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 1
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 description 1
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 1
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 1
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 1
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Vertical, Hearth, Or Arc Furnaces (AREA)
Abstract
Description
Опис винаходуDescription of the invention
Винахід відноситься до металургійної промисловості, зокрема де пристроїв мартенівських печей, 2 призначених для виплавки сталі.The invention relates to the metallurgical industry, in particular to the devices of the March furnaces, 2 intended for steel smelting.
Відомою є піч, що містить підвісний звід, що спирається на подину, виконану в поперечному і поздовжньому перерізах з похилими бічними стінками, сполученими з основою, в якій розташовані газорозподільні колектори для донної продувки, при цьому основа в місцях розташування газорозподільних колекторів виконана з пористого вогнетривкого матеріалу. Процес виплавки сталі в печі полягає в тому, що розплавляють 710 металошихту, потім доводять рідкий метал до необхідних параметрів за складом, при цьому плавлення роблять поетапно зі змінюваною тепловою потужністю паливного факелу, а донну продувку рідкого металу роблять нейтральним газом по зонах, розташованим уздовж поздовжньої осі печі (ОЕ-С-3742861).A furnace is known that contains a suspended vault resting on a floor, made in transverse and longitudinal sections with inclined side walls, connected to the base, in which the gas distribution manifolds for bottom purging are located, while the base in the locations of the gas distribution manifolds is made of porous refractory material The process of smelting steel in the furnace consists in melting the 710 metal charge, then bringing the liquid metal to the required compositional parameters, while the melting is done in stages with changing thermal power of the fuel torch, and the bottom purging of the liquid metal is done with neutral gas in zones located along the longitudinal furnace axis (OE-S-3742861).
За прототип обрана мартенівська піч, яка містить робочий простір, обмежений зводом і похилими бічними стінками, сполученими з подиною, у якій розташовані газорозподільні колектори для подачі в робочий простір 12 газу через розміщений у подині в місцях розташування колекторів пористий вогнетривкий матеріал (5), 164275, 321С 5/04, 30.06.85).As a prototype, the Martinov furnace was chosen, which contains a working space limited by a vault and inclined side walls, connected to the floor, in which there are gas distribution collectors for supplying gas to the working space 12 through the porous refractory material placed in the floor at the locations of the collectors (5), 164275 , 321C 5/04, 30.06.85).
Недоліком відомого пристрою є недостатньо висока продуктивність процесу виплавки сталі, обумовлена неможливістю забезпечення існуючими засобами необхідної інтенсивності тепло-масообміну рідкого металу в процесі плавки як у часі, так і в просторі. Зонна продувка обумовлена локальною подачею інертного газу за допомогою газорозподільного колектора через шар пористого вогнетривкого матеріалу. При цьому між зонами дуття, а також між зонами і бічними стінками подини виникають мертві зони, у яких інтенсивність перемішування рідкого металу нижче необхідної.The disadvantage of the known device is the insufficiently high productivity of the steel smelting process, due to the impossibility of providing the necessary intensity of heat and mass transfer of liquid metal in the melting process both in time and in space with the existing means. Zone purging is due to the local supply of inert gas using a gas distribution manifold through a layer of porous refractory material. At the same time, there are dead zones between the blowing zones, as well as between the zones and the side walls of the mold, in which the intensity of mixing of the liquid metal is lower than necessary.
Задачею, на рішення якої спрямоване даний винахід, є підвищення продуктивності процесу виплавки сталі в мартенівській печі з забезпеченням високих якісних її показників, а також збільшення терміну експлуатації печі.The problem, the solution of which is aimed at this invention, is to increase the productivity of the steel smelting process in the Martenov furnace, ensuring its high quality indicators, as well as increasing the service life of the furnace.
Технічний результат полягає в забезпеченні інтенсифікації тепломасообмінних процесів рідкого металу по « всьому об'єму ванни, виключаючи при цьому утворення мертвих зон, при одночасному зменшенні температурної напруги бічних стінок подини.The technical result consists in ensuring the intensification of the heat and mass exchange processes of the liquid metal over the entire volume of the bath, while excluding the formation of dead zones, while simultaneously reducing the temperature stress of the side walls of the bath.
Для досягнення зазначеного вище технічного результату у відомій мартенівській печі, що містить робочий простір, обмежений зводом і похилими бічними стінками, сполученими з подиною, в якій розташовані с газорозподільні колектори для подачі в робочий простір газу через розміщений у подині в місцях розташування - колекторів пористий вогнетривкий матеріал, останній має фракцію 2-10мм і виконаний у вигляді блоків з похилими бічними стінками, в кожнім з яких розміщено два газорозподільних колектори, розташованих один від со одного на відстані від 2000мм до 2650мм, при цьому кут між бічною стінкою кожного блоку і бічною стінкою Га робочого простору в поперечному перерізі дорівнює від 372 до 652, а кут між цими стінками в поздовжньомуTo achieve the above-mentioned technical result in the well-known Marteniv furnace, which contains a working space, limited by a vault and inclined side walls, connected to the floor, in which there are gas distribution manifolds for supplying gas to the working space through porous refractory collectors placed in the floor at the locations material, the latter has a fraction of 2-10 mm and is made in the form of blocks with inclined side walls, in each of which there are two gas distribution collectors located from each other at a distance from 2000 mm to 2650 mm, while the angle between the side wall of each block and the side wall Ha of the working space in the cross section is from 372 to 652, and the angle between these walls in the longitudinal
Зо перерізі дорівнює З59 - 672, ююFrom the cross-section it is equal to З59 - 672, yuyu
Можливі й інші варіанти виконання винаходу, згідно з якими необхідно, щоб: - загальна площа блоків, виконаних з пористого вогне нетривкого матеріалу, складала б не менш, як 2/3 площі подини, - блоки з пористого вогнетривкого матеріалу були б виконані можливістю забезпечення щільності дуття в « 20 кожнім блоці в межа; від 2,0 до 11,0мЗ/год на 1 м2 його поверхні. ш-вOther versions of the invention are also possible, according to which it is necessary that: - the total area of blocks made of porous fire-resistant material would be at least 2/3 of the floor area, - blocks of porous fire-resistant material would be made with the possibility of ensuring density blowing in « 20 every block in the border; from 2.0 to 11.0 mZ/h per 1 m2 of its surface. w-in
Короткий опис креслень. с На фіг.1 - зображений поздовжній розріз мартенівської печі. :з» На фіг.2 - поперечний розріз мартенівської печі.Brief description of the drawings. c Fig. 1 shows a longitudinal section of the Marteniv furnace. :z» Fig. 2 - a cross-section of the Marteniv furnace.
На фіг.3З - вид А на подину мартенівської печі.Fig. 3Z - view A of the floor of the Marteniv furnace.
Кращий варіант здійснення винаходу. сл Даний винахід пояснюється конкретним прикладом виконання, що, однак, не є єдино можливим, але наочно демонструє можливість досягнення даною сукупністю ознак заданого технічного результату. іме) Мартенівська піч (фіг.1,2,3) відповідно до винаходу містить підвісний звід 1, що спирається на подину 2. о Подина 2 виконана в поперечному і поздовжньому перерізах з похилими бічними стінками З і 4, сполученими з 5р Основою 5 подини 2, у якій розташовані газорозподільні колектори 6. Основа 5 у місцях розташування - газорозподільних колекторів б виконана з пористого вогнетривкого матеріалу 7 фракції 2-10мм, що займаєThe best variant of the invention. sl This invention is explained by a specific implementation example, which, however, is not the only possible one, but clearly demonstrates the possibility of achieving a given technical result with this set of features. i.e.) the Marteniv stove (fig. 1, 2, 3) according to the invention contains a suspended vault 1, which rests on a floor 2. o Floor 2 is made in cross- and longitudinal sections with inclined side walls 3 and 4, connected to 5r Base 5 of the floor 2, in which the gas distribution manifolds 6 are located. The base 5 in the places where the gas distribution manifolds are located is made of porous refractory material 7 fraction 2-10 mm, which occupies
Кз простір, обмежений з бічних сторін похилими бічними стінками 8 і 9. Інші ділянки подини 2 виконані з газонепроникного вогнетривкого матеріалу.Kz space, limited from the sides by inclined side walls 8 and 9. Other sections of podin 2 are made of gas-tight fire-resistant material.
У якості газопроникного вогнетривкого матеріалу використовують матеріал типу "АМКЕКНАКТН - ТІ 527.As a gas-permeable fire-resistant material, material of the type "AMKEKNAKTN-TI 527" is used.
Переваги цього матеріалу зв'язані з природними якостями вихідної сировини, а саме: петрографічними особливостями, зернистістю, комбінацією низького Зіо природного вмісту, більш високими Рез» і Са.The advantages of this material are related to the natural qualities of the raw material, namely: petrographic features, grain size, a combination of low Zio natural content, higher Rez" and Ca.
Р Газорозподільні колектори 6 (фіг.1,3) об'єднані попарно пористим вогнетривким матеріалом 7 у блоки 10, що орієнтовані уздовж поздовжньої осі 11 печі,R Gas distribution collectors 6 (Fig. 1, 3) are combined in pairs by porous refractory material 7 into blocks 10 oriented along the longitudinal axis 11 of the furnace,
При цьому кут "о (фіг.1) між бічною стінкою З подини 2 і похилою бічною стінкою 8 простору, заповненого бо пористим вогнетривким матеріалом, у поперечному перерізі обраний від 372 до 659, а кут "Д" (фіг1). між бічною стінкою 4 подини і похилою бічною стінкою 9 простору, заповненого пористим вогнетривким матеріалом, у поздовжньому перерізі обраний від 352 до 6792.At the same time, the angle "o" (Fig. 1) between the side wall C of the floor 2 and the inclined side wall 8 of the space filled with porous refractory material in the cross section is chosen from 372 to 659, and the angle "D" (Fig. 1) between the side wall 4 podin and inclined side wall 9 of the space filled with porous refractory material, in the longitudinal section is selected from 352 to 6792.
Відстань між газорозподільними колекторами б кожної пари блоку 10 вибирають від 2000 до 2650мм.The distance between the gas distribution manifolds of each pair of block 10 is chosen from 2000 to 2650 mm.
Параметри кутів "бо" і "р", відстані між колекторами визначені емпіричним шляхом. Верхня межа кутів "о і "р" 65 обумовлена умовою створення оптимальної термічної напруги бічних стінок подини без виникнення їхнього розтріскування і розсипання за рахунок дії не тільки теплової енергії факелу, але і за рахунок дії динамічної енергії. Подальше збільшення величини кутів приводить до різкої зміни міцностних властивостей бічних стінок подини 2. Нижня межа кутів "о; і "Д" визначається умовою, необхідною для забезпечення одержання якісної за складом і характеристиками сталі за рахунок поліпшення тепло-масообмінних процесів рідкого металу по всьому об'єму ванни, включаючи при цьому утворення мертвих зон. Подальше зменшення величини кутів "ої "д" приводить до різкого зниження інтенсивності формування факелу газового потоку й утворенню мертвих зон у тепло-масообмінних процесах, що відбуваються в шарах рідкого металу як по висоті, так і по довжині ванни. Ці негативні прояви відбуваються і при збільшенні відстані між газорозподільними колекторами більш ніж 2650мм.The parameters of the angles "bo" and "p", the distances between the collectors are determined empirically. The upper limit of the angles "o" and "p" 65 is determined by the condition of creating the optimal thermal stress of the side walls of the pod without their cracking and crumbling due to the action of not only the thermal energy of the torch, but also due to the action of dynamic energy. Further increase in the value of the angles leads to a sharp change strength properties of the side walls of the podin 2. The lower limit of the angles "o; and "D" is determined by the condition necessary to ensure the production of high-quality steel in terms of composition and characteristics due to the improvement of the heat and mass transfer processes of the liquid metal throughout the volume of the bath, including the formation of dead zones. A further decrease in the value of the angles "o" and "d" leads to a sharp decrease in the intensity of the gas flow torch formation and the formation of dead zones in the heat and mass exchange processes that occur in the layers of liquid metal both along the height and along the length of the bath. These negative manifestations also occur when increasing the distance between the gas distribution manifolds by more than 2650 mm.
Крім цього, загальна площа пористого вогнетривкого матеріалу в місцях розташування газорозподільних 70 колекторів б складає не менш 2/3 площі основи 5. Експериментально доказано, що мінімально припустимий розмір загальної поверхні дуття складає 2/3 площі основи 5, подальше зменшення цього значення приводить до утворення мертвих зон у ванні в процесі тепло-масообміну шарів рідкого металу в просторі ванниIn addition, the total area of the porous refractory material in the locations of the gas distribution 70 collectors b is at least 2/3 of the area of the base 5. It has been experimentally proven that the minimum permissible size of the total blowing surface is 2/3 of the area of the base 5, a further decrease of this value leads to the formation dead zones in the bath in the process of heat and mass transfer of layers of liquid metal in the space of the bath
Мартенівська піч працює в такий спосіб.The Marteniv stove works in the following way.
Характерною рисою мартенівського виробництва сталі є істотне перевищення видаткової частини теплового 75 балансу печі при плавленні твердої фази металошихти над подачею теплової енергії у ванну в результаті хімічних реакцій, що протікають у ній.A characteristic feature of the Marteniv steel production is a significant excess of the output part of the heat balance of the furnace during the melting of the solid phase of the metal charge over the supply of thermal energy to the bath as a result of the chemical reactions taking place in it.
Дефіцит тепла покривається за рахунок використання тепловою енергією паливного факелу. У зв'язку з цим, продуктивність при заданому термічному потенціалі мартенівської печі в значній мірі визначається умовами споживання теплової енергії паливного факелу металошихтою і рідким металом, а також активністю тепло-масообмінних процесів у печі.The heat deficit is covered by using the thermal energy of the fuel torch. In this regard, the performance at a given thermal potential of the March furnace is largely determined by the conditions of thermal energy consumption of the fuel torch by the metal charge and liquid metal, as well as the activity of heat and mass transfer processes in the furnace.
В міру утворення в печі вуглецьвміщуючого рідкого металу - період циклу плавки, істотну роль у тепло-масообміні набувають реакції окислювання вуглецю, що протікають усередині ванни печі, продуктом яких є газоподібний окис вуглецю. Пневматичне перемішування рідкого металу у ванні в результаті Її обезвуглеражування дозволяє активізувати процеси передачі теплової енергії від паливного факелу до шихти і 285 рідкого металу й оптимізації умов видалення з рідкого металу домішок за рахунок інтенсифікації процесу перемішування рідкого металу у ванні в результаті її обезвуглеражування дозволяє активізувати процеси « передачі теплової енергії від паливного факелу до шихти і рідкого металу й оптимізації умов видалення з рідкого металу домішок за рахунок інтенсифікації процесу перемішування.As carbon-containing liquid metal is formed in the furnace - the period of the melting cycle, carbon oxidation reactions taking place inside the furnace bath, the product of which is gaseous carbon monoxide, play an important role in heat and mass transfer. Pneumatic mixing of the liquid metal in the bath as a result of its decarburization allows to activate the processes of thermal energy transfer from the fuel torch to the charge and 285 liquid metal and to optimize the conditions for removing impurities from the liquid metal due to the intensification of the process of mixing the liquid metal in the bath as a result of its decarburization allows to activate the processes " transfer of thermal energy from the fuel torch to the charge and liquid metal and optimization of the conditions for removing impurities from the liquid metal due to the intensification of the mixing process.
Відповідно до винаходу перемішування шарів рідкого металу здійснюється шляхом донної продувки його сі газом, наприклад інертним. Для цього протягом усього процесу плавки у ванну безупинно подають інертний газ під тиском у визначеному обсязі, необхідному для даного етапу плавки. Подачу інертного газу роблять через - газорозподільні колектори б, розташовані під шаром пористого вогнетривкого матеріалу фракції 2-їОмм, що Фо забезпечує розподіл по зоні дуття рівномірного потоку і формування при цьому газового факелу, що проникає крізь рідкий метал і металошихту. По периметру зони дуття кожного блоку 10, інертний газ минає під кутом "о; с - 609 (фіг.1) між бічною стінкою З подини 2 і похилою бічною стінкою 8 робочого простору, заповненого М) пористим вогнетривким матеріалом, і під кутом "Д" - 632 (фіг.1) між бічною стінкою 4 подини і похилою бічною стінкою 9 робочого простору, заповненого пористим матеріалом, у поздовжньому перерізі. Таке рішення дозволило оптимальним образом погодити ступінь інтенсивності продувки, а отже й ефективність « перемішування металу як по вертикалі, так і по горизонталі, із мідностними можливостями футеровки бічних стінок подини 2. - с Перемішування металу відбувається інертним газом, що виходить із дна на площі більшій, як 2/3 площі ч» основи 5 подини 2, причому в зонах дуття, розташованих по периметру блоків 10, під кутом "о - 602 і під " кутом "ВД" - 637, підтримується кінетика реакцій, ще беруть участь у хімічній реакції, елементів: Сас, Р, 5, Ре20»з,According to the invention, the mixing of layers of liquid metal is carried out by bottom blowing it with an inert gas, for example. For this purpose, during the entire process of melting, inert gas is continuously supplied to the bath under pressure in the specified volume necessary for this stage of melting. The supply of inert gas is made through - gas distribution collectors b, located under a layer of porous refractory material of the 2nd Ohm fraction, which ensures the distribution of a uniform flow over the blowing zone and the formation of a gas torch that penetrates through the liquid metal and the metal charge. Along the perimeter of the blowing zone of each block 10, the inert gas passes at an angle "o; c - 609 (Fig. 1) between the side wall C of the floor 2 and the inclined side wall 8 of the working space filled with M) porous refractory material, and at the angle "D " - 632 (Fig. 1) between the side wall 4 of the floor and the inclined side wall 9 of the working space filled with porous material, in a longitudinal section. This solution allowed to optimally match the degree of intensity of blowing, and therefore the efficiency of " metal mixing both vertically, as well as horizontally, with copper lining possibilities for the side walls of podina 2. - with Metal mixing occurs with inert gas coming out of the bottom on an area larger than 2/3 of the area h» of the base 5 of podina 2, and in the blowing zones located along the perimeter blocks of 10, at the angle "o - 602" and at the angle "VD" - 637, the kinetics of the reactions are supported, elements also participate in the chemical reaction: Сас, Р, 5, Ре20»z,
О, С і елементів, що супроводжують брухт, реакції між собою відбуваються повніше і швидше. Продувка інертним газом сприяє гомогенізації рідкої сталі й одночасно виконує рафінуючу дію. Ефект рафінування при о цьому досягають шляхом створення по можливості великої кількості пухирців, обумовленого не тільки питомою ко витратою інертного газу, а також пористістю вогнетривкого шару - фракції від 2 до 1О0мм, розташованого над газорозподільними колекторами 6 і товщиною шару, рівного 300 - ббОомм. При цьому величина фракції пористого со вогнетривкого матеріалу по площі блоку 10 може бути різною. Так, в одному з варіантів виконання подини 2 -і 20 величина фракції пористого вогнетривкого матеріалу по площі блоку 10 збільшується від середньої його частини до периферійного в зазначеному вище діапазоні фракції. г» Збільшення кількості газових пухирців створює ефект флотації. При цьому швидкість зменшення вуглецю зростає, тому що хімічна реакція ініціюється раніше. Температура плавки вирівнюється по всьому об'єму ванни.O, C and the elements accompanying the scrap, the reactions between each other are more complete and faster. Purging with an inert gas promotes homogenization of liquid steel and at the same time performs a refining effect. At the same time, the refining effect is achieved by creating as many bubbles as possible, due not only to the specific consumption of inert gas, but also to the porosity of the refractory layer - the fraction from 2 to 100 mm, located above the gas distribution manifolds 6 and the thickness of the layer equal to 300 - bbOmm. At the same time, the size of the fraction of porous and refractory material on the area of block 10 can be different. Thus, in one of the variants of the execution of steps 2 and 20, the size of the fraction of the porous refractory material on the area of the block 10 increases from its middle part to the peripheral part in the fraction range indicated above. d» An increase in the number of gas bubbles creates a flotation effect. At the same time, the rate of carbon reduction increases because the chemical reaction is initiated earlier. The melting temperature is equalized over the entire volume of the bath.
Завдяки гомогенізуючій дії продувки досягаються не тільки кінематичні, але термодинамічні ефекти. Ефективне 22 перемішування металу сприяє також висновку неметалічних включень до шлаку. ве Промислова придатність.Thanks to the homogenizing action of the blowdown, not only kinematic, but thermodynamic effects are achieved. Effective 22 mixing of the metal also contributes to the conclusion of non-metallic inclusions in the slag. ve Industrial suitability.
Даний винахід може бути використаний в металургійній промисловості, зокрема в технологічних процесах, пов'язаних з виплавкою сталі в мартенівських печах.This invention can be used in the metallurgical industry, in particular, in technological processes related to steel smelting in March furnaces.
Застосування винаходу дозволяє підвищити продуктивність процесу виплавки сталі в мартенівській печі з 60 забезпеченням високих якісних її показників. Це стало можливим завдяки: - розосередженій подачі нейтрального газу; - подачі інертного газу в обмеженій кількості в кожну зону, при цьому стало можливим забезпечення ефективного охолодження основи подини, підвищуючи тим самим його стійкість; - стабілізації дуття, що дозволяє уникнути позаштатних ситуацій б5 - сплесків металу з ванни чи викиду з печі рідкого металу в результаті активізації локального зменшення вуглецю.The application of the invention allows to increase the productivity of the steel smelting process in the March furnace with 60 ensuring its high quality indicators. This became possible thanks to: - decentralized supply of neutral gas; - supply of inert gas in a limited amount to each zone, while it became possible to ensure effective cooling of the base of the pod, thus increasing its stability; - stabilization of blowing, which allows to avoid extraordinary situations b5 - bursts of metal from the bath or emission of liquid metal from the furnace as a result of activation of local carbon reduction.
У цілому активізація газоутворення в придонному шарі розплаву дозволяє стабільно перемішувати всю товщу металу по висоті. Крім цього, застосування винаходу дозволяє збільшити стійкість зводу і вогнетривкої кладки робочого простору печі і скоротити тривалість поточних простоїв у 2-3 рази.In general, the activation of gas formation in the bottom layer of the melt allows you to stably mix the entire thickness of the metal in height. In addition, the application of the invention makes it possible to increase the stability of the vault and refractory masonry of the working space of the furnace and reduce the duration of current downtime by 2-3 times.
Винахід відповідає умові патентоспроможності "промислова придатність", оскільки його реалізація можлива при використанні існуючих засобів виробництва з застосуванням відомих технологій.The invention meets the patentability condition "industrial applicability", since its implementation is possible using existing means of production using known technologies.
Claims (2)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2000105100A RU2167945C1 (en) | 2000-03-02 | 2000-03-02 | Martin furnace |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| UA52872A true UA52872A (en) | 2003-01-15 |
Family
ID=20231297
Family Applications (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| UA2001031473A UA52872C2 (en) | 2000-03-02 | 2001-03-02 | Open-hearth furnace open-hearth furnace |
| UA2001031473A UA52872A (en) | 2000-03-02 | 2001-03-02 | Open-hearth furnace |
Family Applications Before (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| UA2001031473A UA52872C2 (en) | 2000-03-02 | 2001-03-02 | Open-hearth furnace open-hearth furnace |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2167945C1 (en) |
| UA (2) | UA52872C2 (en) |
-
2000
- 2000-03-02 RU RU2000105100A patent/RU2167945C1/en not_active IP Right Cessation
-
2001
- 2001-03-02 UA UA2001031473A patent/UA52872C2/en unknown
- 2001-03-02 UA UA2001031473A patent/UA52872A/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| UA52872C2 (en) | 2004-10-15 |
| RU2167945C1 (en) | 2001-05-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5155503B2 (en) | Stable pause operation in a method for producing molten metal | |
| CA1311787C (en) | Method of bottom blowing operation of a steel making electric furnace | |
| KR100297031B1 (en) | How to Melt Aluminum Inclusions in a Fire Furnace | |
| RU2361162C2 (en) | Reverberatory furnace for metal remelting | |
| US4465514A (en) | Method of producing steel by the LD process | |
| KR930003631B1 (en) | Metallurgical vessel | |
| CN109477685B (en) | Melting furnace | |
| UA52872A (en) | Open-hearth furnace | |
| RU2532584C1 (en) | Method for complex treatment of liquid metal in ladle-furnace unit | |
| US3932173A (en) | Inductially heated gas lift pump action method for melt reduction | |
| RU2299244C2 (en) | Modular furnace | |
| KR102196010B1 (en) | Melting furnace with crucible movement | |
| RU2266337C1 (en) | Method of making steel in electric-arc steel melting furnace | |
| RU2167946C1 (en) | Blast furnace steelmaking method | |
| RU2663235C1 (en) | Method of continuous melting in airlift layer of silicate materials for production of thermal insulating fiber and device for its implementation | |
| RU2766401C1 (en) | Apparatus for bottom blowing of liquid metal with gas in a ladle | |
| RU2006139089A (en) | METHOD AND INSTALLATION FOR STEEL PRODUCTION | |
| US724770A (en) | Art of making steel. | |
| RU2299246C1 (en) | Open hearth furnace and method for steel melting in it | |
| RU2164244C1 (en) | Method of steel melting in open-hearth furnace | |
| JP2018525602A (en) | Channel induction furnace | |
| RU2011108369A (en) | LIQUID BATH FURNACE | |
| RU2293122C1 (en) | Steel melting process in hearth aggregate | |
| RU2266965C1 (en) | Method of making steel in open-hearth furnace | |
| KR20100126918A (en) | Furnace for melting slag and method for melting slag using it |