UA52871C2 - Method for smelting steel in open-hearth furnace method for smelting steel in open-hearth furnace - Google Patents
Method for smelting steel in open-hearth furnace method for smelting steel in open-hearth furnace Download PDFInfo
- Publication number
- UA52871C2 UA52871C2 UA2001031472A UA2001031472A UA52871C2 UA 52871 C2 UA52871 C2 UA 52871C2 UA 2001031472 A UA2001031472 A UA 2001031472A UA 2001031472 A UA2001031472 A UA 2001031472A UA 52871 C2 UA52871 C2 UA 52871C2
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- gas
- blowing
- metal
- liquid metal
- melting
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 48
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 23
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 23
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 title claims abstract description 20
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 50
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims abstract description 50
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims abstract description 50
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 42
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 42
- 238000007664 blowing Methods 0.000 claims abstract description 41
- 229910001338 liquidmetal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 41
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims abstract description 31
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 claims abstract description 21
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 claims abstract description 19
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 13
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 7
- 238000010309 melting process Methods 0.000 claims description 7
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 claims description 7
- 238000011049 filling Methods 0.000 claims description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 12
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 abstract 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 33
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 19
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 18
- 238000010926 purge Methods 0.000 description 18
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 description 8
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 7
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 7
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 7
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 6
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 6
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 6
- 230000004913 activation Effects 0.000 description 5
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 5
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 5
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 5
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 4
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 4
- 230000005587 bubbling Effects 0.000 description 4
- 230000008859 change Effects 0.000 description 4
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 4
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 4
- 239000004071 soot Substances 0.000 description 4
- 230000009970 fire resistant effect Effects 0.000 description 3
- 238000005187 foaming Methods 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 description 2
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 2
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 1
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000001311 chemical methods and process Methods 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 description 1
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 229940014425 exodus Drugs 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 238000005188 flotation Methods 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000006911 nucleation Effects 0.000 description 1
- 238000010899 nucleation Methods 0.000 description 1
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 description 1
- 239000004449 solid propellant Substances 0.000 description 1
- 238000001228 spectrum Methods 0.000 description 1
- 230000002269 spontaneous effect Effects 0.000 description 1
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 1
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 1
- 210000004243 sweat Anatomy 0.000 description 1
Landscapes
- Vertical, Hearth, Or Arc Furnaces (AREA)
- Furnace Charging Or Discharging (AREA)
Abstract
Description
Винахід відноситься до металургійної промисловості, зокрема до технологічних процесів виплавки сталі в мартенівській печі.The invention relates to the metallurgical industry, in particular to technological processes of steel smelting in the Marteniv furnace.
Відомі різні способи виплавки сталі в мартенівських печах, у яких ефективність використання дифузійних внутрішніх реакцій газоутворення, що протікають, обмежена низкою умов, що сповільнюють темп зародження в рідкому металі газоподібних пухирців. Прискорення процесу окислення вуглецю неминуче пов'язано з його перевитратою в складі шихтових матеріалів і лімітується термічним потенціалом печі. При перевищенні певного рівня швидкості обезвуглеражування процес плавки характеризується підвищеною інтенсивністю бризковіднесення і пилоутворення, що приводить до збільшення угару металу і запилюваності технологічних газів. Нерівномірно протікаюче в об'ємі розплаву газоутворення в умовах спонтанно минаючих процесів його обезвуглеражування не забезпечує рівномірності перемішування ванни за процесом плавки в різних її місцях.There are various methods of steel smelting in martenov furnaces, in which the effectiveness of the use of diffuse internal reactions of gas formation, which are flowing, is limited by a number of conditions that slow down the rate of nucleation of gaseous bubbles in the liquid metal. Acceleration of the carbon oxidation process is inevitably associated with its overconsumption in the composition of charge materials and is limited by the thermal potential of the furnace. When a certain level of decarburization speed is exceeded, the melting process is characterized by an increased intensity of spattering and dust formation, which leads to an increase in metal soot and dustiness of process gases. Gas formation occurring unevenly in the volume of the melt in the conditions of spontaneously passing processes of its decarburization does not ensure uniformity of mixing of the bath during the melting process in its various places.
В якості прототипу прийнятий спосіб виплавки сталі в мартенівській печі, який включає завалку металошихти, її прогрів і розплавлювання, доведення рідкого металу до необхідних характеристик і продувку його нейтральним газом за допомогою розміщеної у пористому вогнетривкому шарі подини багатосоплових продувних пристроїв (5), 1164275А, 321С5/04, публ. 30.06.85 Бюл. Мо24).As a prototype, the method of steel smelting in the Martenov furnace was adopted, which includes the filling of the metal charge, its heating and melting, bringing the liquid metal to the required characteristics and blowing it with neutral gas with the help of multi-nozzle blowing devices placed in the porous refractory layer (5), 1164275А, 321С5 /04, publ. 30.06.85 Bul. Mo24).
Перевагою розглянутого способу плавки є використання для газового перемішування ванни незалежно від фізико-хімічних процесів, що протікають у ванні, джерела газоутворення, що дозволяє забезпечити додаткове цілеспрямоване барботування розплаву. Принциповою особливістю технології продувки ванни є використання дуття з постійної за ходою плавки інтенсивністю. Це дозволяє поліпшити техніко-економічні показники плавки за рахунок активізації перемішування ванни.The advantage of the considered method of melting is the use of a source of gas formation for gas mixing of the bath, regardless of the physical and chemical processes occurring in the bath, which allows for additional purposeful bubbling of the melt. A fundamental feature of bath blowing technology is the use of blowing with a constant intensity during melting. This makes it possible to improve the technical and economic indicators of melting due to the activation of mixing of the bath.
Підвищений темп перемішування розплаву, супроводжуваний розвитком процесів бризко- і пилоутворення, та відсутністю взаємозв'язку використовуваного режиму продувки від змінюючих за процесом плавлення технологічних вимог плавки - недоліки прототипу.The increased rate of mixing of the melt, accompanied by the development of spatter and dust formation processes, and the lack of correlation between the used blowing mode and the technological requirements of melting, which change during the melting process, are the shortcomings of the prototype.
В основу винаходу поставлено задачу: розробка способу виплавки сталі в мартенівській печі, що забезпечує зниження матеріальних і енергетичних витрат, скорочення тривалості плавки мартенівського виробництва сталі в умовах збереження базової інтенсивності пилоутворення і угару металу, а також підвищення продуктивності процесу виплавки сталі в мартенівській печі з забезпеченням високоякісних її показників.The invention is based on the following task: the development of a method of steel smelting in a Martenov furnace, which provides a reduction in material and energy costs, a reduction in the duration of melting of Martenov steel production in conditions of maintaining the basic intensity of dust formation and metal soot, as well as increasing the productivity of the process of steel smelting in a Martenov furnace with the provision high-quality indicators.
Технічний результат полягає в забезпеченні регулювання за величиною витрачання, тиску, площі впливу інертного газу на тверду (на першому етапі плавлення), твердорідку (на другому етапі плавлення) і рідку фазу металу (на третьому етапі плавлення), який знаходиться в печі, що пов'язано з інтенсифікацією тепло-масообміних процесів рідкого металу в умовах базового рівня угару рідкого металу і пилоутворення.The technical result consists in providing regulation of the amount of consumption, pressure, area of influence of inert gas on the solid (at the first stage of melting), solid-liquid (at the second stage of melting) and liquid phase of the metal (at the third stage of melting), which is in the furnace, which is associated with the intensification of the heat and mass transfer processes of the liquid metal under the conditions of the base level of liquid metal soot and dust formation.
Здійснюється можливість проведення плавки зі зниженим вмістом вуглецю в шихті.It is possible to carry out melting with reduced carbon content in the charge.
Для досягнення технічного результату у відомому способі виплавки сталі в мартенівській печі, який включає завалку метало-шихти, її прогрів і розплавлювання, доведення рідкого металу до необхідних характеристик і продувку його нейтральним чи інертним газом за допомогою розташованих у пористому вогнетривному шарі подини багатосоплових продувних пристроїв, продувку ванни нейтральним газом провадять через подину ванни з інтенсивністю плавки, що змінюється за процесом, від 1,3:1072-15.10'7мЗ/год на тонну рідкого металу, при цьому в початковий період плавки витрата інертного газу складає 1,3:1072- 3,0.102мЗ/год на тонну рідкого металу, а в міру збільшення маси рідкого металу збільшують витрату інертного газу до 15,0-10'2мЗз/год на тонну, продувку рідкого металу здійснюють по зонах, що розосереджують уздовж поздовжньої осі печі, подачу газу в кожній зоні роблять із продувного пристрою з не менш, як 20 соплами із діаметром від 0,70 до 3,2мм при тиску газу, рівному 1-батм, при цьому газ пропускають розосереджено по поверхні зони через шар пористого вогнетривкого матеріалу фракції 2-10мм для забезпечення питомої щільності дуття в кожній зоні в межах від 2,0 до 11,5мЗ/год на 1м: її поверхні, при цьому сумарна витрата інертного газу за повний цикл плавки забезпечує не менше 0,40м3/г, збільшуючи їх при зниженому вмісту вуглецю в розплаві перед періодом доводки металу.To achieve a technical result in the well-known method of steel smelting in the Martenov furnace, which includes filling the metal charge, heating and melting it, bringing the liquid metal to the required characteristics and blowing it with a neutral or inert gas using multi-nozzle blowing devices located in the porous refractory layer of the furnace, the bath is purged with neutral gas through the bottom of the bath with the intensity of melting, which varies according to the process, from 1.3:1072-15.10'7 mZ/h per ton of liquid metal, while in the initial period of melting, the consumption of inert gas is 1.3:1072- 3.0.102 mZ/h per ton of liquid metal, and as the mass of liquid metal increases, the consumption of inert gas is increased to 15.0-10'2 mZz/h per ton, liquid metal purging is carried out in zones dispersing along the longitudinal axis of the furnace, supply gas in each zone is made from a blowing device with at least 20 nozzles with a diameter from 0.70 to 3.2 mm at a gas pressure equal to 1 barm, while the gas passage are distributed over the surface of the zone through a layer of porous refractory material of fraction 2-10 mm to ensure the specific density of blowing in each zone in the range from 2.0 to 11.5 mZ/h per 1 m: of its surface, while the total consumption of inert gas for a complete melting cycle provides at least 0.40 m3/g, increasing them with reduced carbon content in the melt before the metal finishing period.
Можливі інші варіанти виконання технологічного процесу виплавки сталі в мартенівській печі, згідно з якими необхідно, щоб: - наступну плавку робили при наявності в печі від 0,5 до 1,095 метала попередньої плавки, - газ подавали через сопла однакового чи різного діаметру.There are other options for performing the technological process of steel smelting in the Marteniv furnace, according to which it is necessary that: - the next smelting is done when there is from 0.5 to 1.095 of the metal of the previous smelting in the furnace, - gas is supplied through nozzles of the same or different diameter.
Зазначені ознаки є істотними і взаємопов'язаними поміж собою причинно-наслідковим зв'язком з утворенням сукупності істотних ознак, достатніх для досягнення технічного результату.The specified features are essential and interconnected by a cause-and-effect relationship with the formation of a set of essential features sufficient to achieve a technical result.
Даний винахід пояснюється конкретним прикладом виконання, що однак, не є єдино можливим, але наочно демонструє можливість досягнення даною сукупністю ознак заданого технічного результату.This invention is explained by a specific implementation example, which, however, is not the only possible one, but clearly demonstrates the possibility of achieving a given technical result with this set of features.
У відповідності з винаходом спосіб виплавки сталі в мартенівській печі, що включає завалку металошихти, її прогрівання і розплавлювання, доведення рідкого металу до необхідних характеристик і продувку його нейтральним чи інертним газом за допомогою розташованих у пористому вогнетривкому шарі подини багатосоплових продувних пристроїв. Продувку ванни нейтральним газом провадять через подину ванни з інтенсивністю, що змінюється від 1,3:102-15-102мЗ/год на тонну рідкого металу, при цьому в початковий період плавки витрата інертного газу складає 1,3-1072-3-107мЗ/год на тонну рідкого металу, а в міру збільшення маси рідкого металу збільшують витрату інертного газу до 15-10 ?мз3/год на тонну, продувку рідкого металу здійснюють по зонах, що розосереджують уздовж повздовжньої осі печі, подачу газу в кожній зоні роблять із продувного пристрою з не менш як 20 соплами з діаметром від 0,70 до 3,2мм при тиску газу, що дорівнює 1-батм. Інертний чи нейтральний газ пропускають розосереджено по поверхні зони через шар пористого вогнетривкого матеріалу фракції 2-10мм для забезпечення .питомої щільності дуття в кожній зоні в межах від 2,0 до 11,5мУ/год на 1м: її поверхні, при цьому сумарну витрату інертного газу за повний цикл плавки забезпечують не менш як 0,40м3/г, збільшуючи її при зниженому вмісті вуглецю в розплаві перед періодом доведення металу.In accordance with the invention, the method of smelting steel in a martenov furnace, which includes filling the metal charge, heating and melting it, bringing the liquid metal to the required characteristics and blowing it with a neutral or inert gas using multi-nozzle blowing devices located in the porous refractory layer of the furnace. The bath is purged with neutral gas through the bottom of the bath with an intensity varying from 1.3:102-15-102 mZ/h per ton of liquid metal, while in the initial period of melting, the consumption of inert gas is 1.3-1072-3-107 mZ/ h per ton of liquid metal, and as the mass of liquid metal increases, the consumption of inert gas is increased to 15-10 ?mz3/h per ton, the purging of liquid metal is carried out in zones distributed along the longitudinal axis of the furnace, the gas supply in each zone is made from the purging a device with at least 20 nozzles with a diameter from 0.70 to 3.2 mm at a gas pressure equal to 1-batm. Inert or neutral gas is passed distributed over the surface of the zone through a layer of porous refractory material with a fraction of 2-10 mm to ensure the specific density of blowing in each zone in the range from 2.0 to 11.5 mU/h per 1 m of its surface, while the total consumption of inert of gas for a full melting cycle provides at least 0.40 m3/g, increasing it with a reduced carbon content in the melt before the metal proofing period.
З метою скорочення тривалості періоду плавлення за рахунок раннього впливу барботуємого розплаву на тверду фазу металошихти, кожну наступну виплавку сталі роблять при наявності в печі від 0,5 до 1,095 металу попередньої виплавки.In order to reduce the duration of the melting period due to the early impact of the bubbling melt on the solid phase of the metal charge, each subsequent steel melting is made with the presence of 0.5 to 1.095 of the metal of the previous melting in the furnace.
Для забезпечення можливості зміни умов газоутворення у ванні в залежності від змінюючихся умов обезвуглеражування рідкого металу донну продувку останнього роблять струменями чи однакового діаметра чи струменями різного діаметра.To ensure the possibility of changing the conditions of gas formation in the bath depending on the changing conditions of decarburization of the liquid metal, the bottom purge of the latter is done with jets of the same diameter or jets of different diameters.
Крім цього, згадана зона може бути виконана округлої форми, чи прямокутної форми, чи криволінійної форми. У випадку виконання зон продувки округлої форми відстань між зонами на подині печі повинна скласти 0,5-3 діаметрів зон. Таке рішення дозволяє забезпечити оптимальні умови для вирівнювання якісних і кількісних параметрів обсягів розплаву, що піддаються продувці при активізації їхньої взаємодії.In addition, the mentioned zone can be made of a rounded shape, or a rectangular shape, or a curvilinear shape. In the case of round-shaped blowdown zones, the distance between the zones on the bottom of the furnace should be 0.5-3 zone diameters. Such a solution allows to provide optimal conditions for equalizing the qualitative and quantitative parameters of the volumes of melt that are subject to blowing when their interaction is activated.
Заправлення печі, завалку в неї металошихти разом зі шлакоутворюючими матеріалами і їх прогрівання здійснюють при мінімальній інтенсивності продувки - 1,3-102-3-102мЗ/год на одну тонну рідкого металу, що забезпечує чергове дуття, достатнє для збереження аеродинамічних якостей продувних зон.Fueling the furnace, filling it with metal charges together with slag-forming materials and heating them are carried out at the minimum intensity of blowing - 1.3-102-3-102 mZ/h per one ton of liquid metal, which provides another blowing sufficient to preserve the aerodynamic qualities of the blowing zones.
Збільшення темпу дуття при сухій металошихті не виконує своєї функціональної спрямованості і вносить негативний ефект - охолоджує металошихту. Відповідно до класичної технології скрап-процесу останнім завалюють чавун, чи інший карбюрізатор. У зв'язку зі зниженою в порівнянні з іншими складовими шихти температурою плавлення (вуглецьвміщуючих матеріалів) чавуна він плавиться в першу чергу, стікаючи донизу лежачі шари сталевого скрапу. Взаємодіючи зі скрапом, рідкий чавун навуглеражує його і, знижуючи температуру плавлення металу, забезпечує першу частину процесу його розплавлювання. В міру нагромадження на подині печі рідкого металу інтенсивність продувки збільшують до 15:10 2мЗ/год на тонну рідкого металу при утворенні дзеркала ванни до закінчення періоду плавлення. При реалізації скрап- рудного процесу підвищення інтенсивності продувки роблять відразу після заливання рідкого чавуна, кількість якого в цих умовах складає 60-8095 від загальної маси металошихти. У міру того, як температура розплаву на подині печі досягає температури твердої частини металошихти, остання просто розчиняється в рідкій металевій ванні, забезпечуючи другу частину періоду плавлення. Тривалість періоду плавлення і насамперед другої його половини залежить від величини фронту рідкого металу з твердою частиною шихти. Забезпечуючи в цей період донне дуття нейтральним газом з нарощуваною інтенсивністю в міру збільшення обсягу розплаву дозволяє збільшувати зону контактування взаємодіючих фаз, її циркуляцію і тим самим прискорити період плавлення. Нагромадження в печі рідкого металу супроводжується розвитком процесу шлакоутворення, наведення якого в період плавлення необхідне для забезпечення дефосфорації і десульфурації металу. Необхідна для скачування первинного шлаку з печі самопливом його вспінювання традиційно забезпечується присадками залізної руди, використання якої характеризується охолподжуючим ефектом.Increasing the blowing rate when the metal charge is dry does not fulfill its functional purpose and has a negative effect - it cools the metal charge. According to the classic technology of the scrap process, cast iron or another carburettor is the last to be filled. In connection with the lower melting temperature of cast iron (carbon-containing materials) compared to other components of the charge, it melts first of all, flowing down the layers of steel scrap. Interacting with the scrap, liquid cast iron carburizes it and, lowering the melting temperature of the metal, provides the first part of the process of melting it. As liquid metal accumulates on the bottom of the furnace, the purging intensity is increased to 15:10 2mZ/h per ton of liquid metal when the bath mirror is formed before the end of the melting period. When implementing the scrap ore process, the intensity of blowing is increased immediately after pouring in liquid cast iron, the amount of which under these conditions is 60-8095 of the total weight of the metal charge. As the temperature of the melt at the bottom of the furnace reaches the temperature of the solid part of the metal charge, the latter simply dissolves in the liquid metal bath, providing the second part of the melting period. The duration of the melting period and primarily its second half depends on the size of the front of the liquid metal with the solid part of the charge. Providing during this period bottom blowing with neutral gas with increasing intensity as the melt volume increases allows to increase the contact zone of the interacting phases, its circulation and thereby accelerate the melting period. Accumulation of liquid metal in the furnace is accompanied by the development of the slag formation process, the introduction of which during the melting period is necessary to ensure dephosphorization and desulfurization of the metal. Its foaming, which is necessary for the discharge of primary slag from the furnace by gravity, is traditionally provided by iron ore additives, the use of which is characterized by a foaming effect.
Регламентована продувка нейтральним газом дозволяє в цей період забезпечувати вспінювання шлаку при зниженні кількості твердих очисників без негативних наслідків їхнього використання.Regulated purging with neutral gas allows during this period to provide foaming of slag while reducing the amount of solid cleaners without negative consequences of their use.
Вспінений шлак, що має мінімальну теплопровідність, різко знижує інтенсивність теплообміну між смолоскипом та ванною і у цих умовах зростає значимість інтенсифікації тепло-і масообмінних процесів усередині розплаву за рахунок його перемішування нейтральним газом. При цьому забезпечуються сприятливі умови утворення і наступного видалення максимальної кількості первинного шлаку.Foamed slag, which has minimal thermal conductivity, sharply reduces the intensity of heat exchange between the torch and the bath, and under these conditions, the importance of intensification of heat and mass transfer processes inside the melt due to its mixing with neutral gas increases. At the same time, favorable conditions for the formation and subsequent removal of the maximum amount of primary slag are provided.
Інтенсифікація тепло-масообмінних процесів у ванні за рахунок її продувки дозволяє забезпечити необхідну для періоду доведення металу теплопровідність і рідинотекучість шлаку при підвищенні його гомогенізації.The intensification of heat and mass exchange processes in the bath due to its purging allows to ensure the thermal conductivity and fluidity of the slag necessary for the metal proofing period while increasing its homogenization.
У період доведення рідкого металу умови для теплообміну між робочим простором печі і ванною погіршуються в зв'язку з досягненням досить високої температури металу після розплавлювання. При цьому виникає необхідність зниження теплового навантаження паливного смолоскипа мартенівської печі.During the period of proofing of the liquid metal, the conditions for heat exchange between the working space of the furnace and the bath deteriorate due to the achievement of a sufficiently high temperature of the metal after melting. At the same time, there is a need to reduce the thermal load of the fuel torch of the Marteniv furnace.
При потужності перемішування, що змінюється за ходою плавки, кінцевим результатом його використання повинна розглядатися повнота забезпечення заданих властивостей кінцевого складу сталі, обумовлених її сортаментом і вимогами розливання. Для передачі до ванни тепла, від паливного смолоскипу в кількості, необхідному для забезпечення відповідно до технологічних вимог перегріву металу, перед випуском після періоду доведення на 50-120"С над температурою його плавлення, необхідну повноту перемішування забезпечують за рахунок використання в складі шихти матеріалів з надлишковим вмістом вуглецю.With the power of mixing, which changes during melting, the final result of its use should be considered the completeness of ensuring the specified properties of the final composition of the steel, determined by its assortment and pouring requirements. To transfer heat from the fuel torch to the bath in the amount necessary to ensure, in accordance with the technological requirements, metal overheating before release after a period of bringing it to 50-120"C above its melting temperature, the required completeness of mixing is ensured by using in the composition of the charge materials with excess carbon content.
Шихтоутворення організують таким чином, щоб вміст вуглецю в металі після розплавлювання на 0,30- 0,8095 перевищував його середньозаданий вміст у готовій продукції. Для виконання цієї умови необхідно витримати темп обезвуглеражування розплаву на рівні 0,25-0,4595/година. Забезпечення повноти перемішування в розглянутих умовах характеризується подовженням періоду доведення і плавки в цілому, а також використанням збільшеної кількості вуглецьвміщуючих матеріалів у складі металошихти.Batch formation is organized in such a way that the carbon content in the metal after melting is 0.30-0.8095 higher than its average specified content in the finished products. To fulfill this condition, it is necessary to maintain the rate of decarburization of the melt at the level of 0.25-0.4595/hour. Ensuring the completeness of mixing under the considered conditions is characterized by an extension of the proofing and melting period in general, as well as the use of an increased amount of carbon-containing materials in the metal charge.
Приймаючи до уваги збільшення рідинорухомості металу донна продувка металу в цей період здійснюється з інтенсивністю, що не перевищує 15,0-102мЗ/год на тонну рідкого металу. Це дозволяє забезпечити заданий темп перемішування розплаву без збільшення інтенсивності бризко- та пилоутворення.Taking into account the increase in the liquid mobility of the metal, the bottom blowing of the metal during this period is carried out with an intensity that does not exceed 15.0-102mZ/h per ton of liquid metal. This makes it possible to ensure a given rate of mixing of the melt without increasing the intensity of spatter and dust formation.
Інтенсивність дуття в цей період коректується таким чином, щоб необхідний для забезпечення заданої щільності перемішування розплаву за ходою плавки загальна витрата інертного газу склала не менш, як 0,40м3/г сталі. При використанні загальної витрати дуття менш, як 0,40м3/т знижується загальний ефект перемішування, що приводить до погіршення якості розплаву і проявом у його обсязі температурного градієнту. Витрата інертного газу більше, як 0,40мЗ/ї допускається в умовах більш широкого розосередження по поверхні подини і збільшення загальної кількості продувних зон.The blowing intensity during this period is adjusted in such a way that the total consumption of inert gas required to ensure the specified density of mixing of the melt during melting is not less than 0.40 m3/g of steel. When using the total flow rate of blowing less than 0.40m3/t, the overall effect of mixing is reduced, which leads to the deterioration of the quality of the melt and the manifestation of a temperature gradient in its volume. The consumption of inert gas is more than 0.40 mZ/u is allowed in the conditions of a wider distribution on the surface of the bed and an increase in the total number of blowing zones.
Після формування на завершальному етапі процесу плавки поверхні розплаву (дзеркала ванни) подальшу продувку здійснюють при диференційованому зменшенні інтенсивності продувки в зонах, орієнтованих убік напрямку смолоскипа. Загальна інтенсивність продувки ванни при цьому зберігається в оптимальних для даного етапу плавки межах.After forming at the final stage of the melting process, the surface of the melt (bath mirror) is further blown with a differentiated reduction in the intensity of the blow in zones oriented to the side of the torch direction. At the same time, the overall intensity of bath purging remains within the optimal limits for this stage of melting.
Найбільш активний вплив високотемпературного твердого паливного смолоскипа на розплав забезпечується на початковій стадії їхнього контактування. Форсування барботажу рідкого металу на цьому етапі дозволяє забезпечити максимальний ефект тепло-масообмінних процесів між газовою і тепловою фазами. Зниження термічного і динамічного потенціалу смолоскипа в міру його просування над розплавом зменшує інтенсивність його впливу на розплав, що і визначає доцільність зниження потужності перемішування у вилучених від пальника зонах. Крім цього, при розвитку газовиділення в крайніх зонах за ходою руху продуктів згоряння палива збільшується імовірність віднесення в їхньому складі частини металу, що викидається в атмосферу печі в складі оболонок газових пухирців.The most active effect of the high-temperature solid fuel torch on the melt is provided at the initial stage of their contact. Forcing the bubbling of liquid metal at this stage allows to ensure the maximum effect of heat and mass transfer processes between the gas and thermal phases. A decrease in the thermal and dynamic potential of the torch as it moves over the melt reduces the intensity of its influence on the melt, which determines the feasibility of reducing the mixing power in the zones removed from the burner. In addition, with the development of gas emission in the extreme zones during the movement of fuel combustion products, the probability of their composition containing part of the metal that is released into the atmosphere of the furnace as part of the shells of gas bubbles increases.
Пропонований спосіб виплавки сталі передбачає використання нейтрального газу в кількості значно меншого обсягу окису вуглецю, що виділяється за ходою мартенівської плавки. Однак, при цьому видозмінюється якісний характер протікання процесу перемішування. При традиційно забезпечуваних умовах обезвуглеражування більшість реакцій відбувається у верхніх шарах ванни за рахунок впливу окисної атмосфери робочого простору печі чи у твердих окислювачів руди, що вводять. Інтенсивність протікання процесу окислювання вуглецю в обсязі ванни при цьому нерівномірна. Обсяг газових пухирців, що виділяються, розрізняється в кілька разів у силу спонтанного протікання процесу їхнього утворення, що визначає нерівномірність забезпечуваного ними перемішування.The proposed method of steel smelting involves the use of neutral gas in the amount of a much smaller amount of carbon monoxide, which is released during the March smelting process. However, at the same time, the quality of the mixing process is changed. Under the traditionally provided conditions of decarburization, most reactions occur in the upper layers of the bath due to the influence of the oxidizing atmosphere of the working space of the furnace or solid oxidizers of ore introduced. At the same time, the intensity of the carbon oxidation process in the volume of the bath is uneven. The volume of the released gas bubbles differs several times due to the spontaneous flow of the process of their formation, which determines the unevenness of the mixing provided by them.
Пропонований режим продувки ванни нейтральним газом: - через її дно з інтенсивністю від 1,3:1072-15-10-2мЗ/год на тонну рідкого металу, що змінюється за ходою плавки, при цьому в початковий період плавки витрата інертного газу складає 1,3-1072-3,0.10-2мЗ/год на тонну рідкого металу, а в міру збільшення маси рідкого металу збільшують витрату інертного газу до 15,0-102мЗ/год на тонну, - забезпечує перемішування всього обсягу ванни за рахунок використання рівномірно розподілених по подині печі дисперсних пухирів заданого, стандартного розміру, що вводять до розплаву у заданому темпі.The proposed mode of purging the bath with neutral gas: - through its bottom with an intensity of 1.3:1072-15-10-2 mZ/h per ton of liquid metal, which changes during the melting process, while in the initial period of melting, the consumption of inert gas is 1, 3-1072-3.0.10-2mZ/h per ton of liquid metal, and as the mass of liquid metal increases, the consumption of inert gas increases to 15.0-102mZ/h per ton, - ensures mixing of the entire volume of the bath due to the use of uniformly distributed at the bottom of the furnace, dispersed bubbles of a given, standard size are introduced into the melt at a given rate.
В первісних умовах інтенсивність додаткового перемішування розплаву обмежена. Донна продувка дозволяє інтенсифікувати протікання процесів насамперед у нижніх важкодоступних зонах розплаву. її використання ініціює процес розвитку реакцій обезвуглеражування, тим самим форсуючи загальний темп обезвуглеражування і перемішування, у заданому, обумовлений темпом дуття, режимі. Зміна темпу продувки дозволяє деякою мірою керувати ходом цих процесів. Стандартизація розмірів пухирів і забезпечення їхньої високої дисперсності дозволяє забезпечити рівний хід газовиділення з ванни до робочого простору печі і тим самим обмежити активізацію бризковіднесення і процесу пилоутворення над ванною і, цим самим, забезпечити визначений рівень інтенсифікації процесу плавки в заданих умовах, пилоутворення і угару металу.In the initial conditions, the intensity of additional mixing of the melt is limited. Bottom blowing allows to intensify the flow of processes, first of all, in the lower hard-to-reach zones of the melt. its use initiates the process of development of decarburization reactions, thereby forcing the general rate of decarburization and mixing, in a given regime determined by the blowing rate. Changing the speed of purging allows you to control the progress of these processes to some extent. Standardizing the size of the bubbles and ensuring their high dispersion allows to ensure a smooth flow of gas release from the bath to the working space of the furnace and thus to limit the activation of spattering and the process of dust formation above the bath and, thereby, to ensure a certain level of intensification of the melting process under the given conditions, dust formation and metal soot.
У такий спосіб розвиток загального темпу масообміну в розплаві досягається за рахунок його формування і розвитку в нижніх важкодоступних шарах розплаву усередині ванни. При цьому збільшується інтенсивність теплопоглинання цих шарів і ванни в цілому за рахунок перерозподілу теплового навантаження смолоскипу з робочого простору до металу. Підвищення коефіцієнту цілеспрямованого теплообміну знижує теплове навантаження на кладку печі і, насамперед, її звід, забезпечуючи підвищення його стійкості. Загальна активізація тепло - і масообмінних процесів забезпечує умову для форсування фізико-хімічних реакцій, темпу нагрівання ванни, гомогенізації розплаву за складом і швидкості видалення з ванни неметалічних включень за рахунок розвитку ефекту флотації, облагороджуючи метал.In this way, the development of the general rate of mass transfer in the melt is achieved due to its formation and development in the lower, hard-to-reach layers of the melt inside the bath. At the same time, the intensity of heat absorption of these layers and the bath as a whole increases due to the redistribution of the thermal load of the torch from the working space to the metal. An increase in the coefficient of targeted heat exchange reduces the heat load on the furnace masonry and, first of all, its arch, providing an increase in its stability. The general activation of heat and mass exchange processes provides conditions for forcing physical and chemical reactions, the rate of heating of the bath, the homogenization of the melt by composition and the speed of removal of non-metallic inclusions from the bath due to the development of the flotation effect, refining the metal.
В умовах поточного виробництва, що змінюються, використання винаходу дозволяє вирішувати комплекс оперативно виникаючих задач, спрямованих на зниження собівартості.In the conditions of current production, which are changing, the use of the invention allows solving a complex of operationally arising problems aimed at reducing the cost price.
Ефект, що досягається в результаті використання регламентованого режиму продувки ванни нейтральним газом, у практичних умовах може бути розвинутий у двох напрямках. При збереженні базового складу шихтоутворенння і, насамперед, вміст у ньому вуглецевої складової. Удосконалювання техніко- економічних показників плавки зі зниженням енергетичних витрат досягається за рахунок скорочення тривалості плавки - у першу чергу за рахунок форсування періодів плавлення і доведення. При цьому удосконалюються якісні показники продукту, необхідні при виплавці відповідальних марок сталі. У розглянутих умовах зростає значимість забезпечення гнучкого регулювання за ходою плавки інтенсивності продувки за оптимальними, обумовленими умовами винаходу, межами. Це дозволяє збільшити продуктивність печі на 3-75.The effect achieved as a result of using a regulated mode of purging the bath with neutral gas can be developed in two directions in practical conditions. While preserving the basic composition of the batch formation and, first of all, the content of the carbon component in it. Improvement of the technical and economic indicators of melting with a reduction in energy costs is achieved by reducing the duration of melting - first of all, by forcing the periods of melting and proofing. At the same time, the quality indicators of the product, which are necessary for the smelting of responsible grades of steel, are improved. In the considered conditions, the significance of ensuring flexible regulation during melting of the intensity of purging according to the optimal limits determined by the conditions of the invention increases. This allows to increase the productivity of the furnace by 3-75.
Як приклад для реалізації способу розглянемо мартенівську піч на 160-180т, що працює за технологією скрап-процесу зі зміною за ходою плавки теплової потужності смолоскипа від 28 до 45Мвт.As an example for the implementation of the method, consider a 160-180 ton Martinov furnace, which works according to the technology of the scrap process with a change in the course of melting of the thermal power of the torch from 28 to 45 MW.
Підведення нейтрального газу, зокрема азоту, у ванну здійснюють через вогнетривку подину печі. Для чого газорозподільні пристрої, виконані неохолоджуваними, розміщають у газонепроникних відкритих зверху корпусах, розташованих у нижній частині подини. Подина охоплена з зовнішньої сторони металевим кожухом і виконана з вогнетривкого матеріалу, при цьому в зонах розташування газорозподільних пристроїв вогнетривкий матеріал виконаний пористим з можливістю утворення зон для продувки.Supply of neutral gas, in particular nitrogen, to the bath is carried out through the refractory lining of the furnace. For this purpose, gas distribution devices, made uncooled, are placed in gas-tight housings open from above, located in the lower part of the podina. The hood is covered from the outside with a metal casing and is made of fire-resistant material, while in the areas where the gas distribution devices are located, the fire-resistant material is made porous with the possibility of forming zones for blowing.
Пропускна здатність зон для продувки складає до бм3/год газу при тиску до батм. При перебуванні в печі розплавленого металу оптимальним режимом продувки є режим, при якому витрату інертного газу вибирають рівною 0,6-Зм3/год, при цьому при порожній печі - до 1,8мЗ/год. Розподіл газу по горизонтальній поверхні продувної зони здійснюють за допомогою газорозподільних пристроїв, виконаних у вигляді чисельних сопел, спрямованих догори чи вертикально під кутом убік ванни і з діаметром, що дорівнює 0,7- 3З2мМм. Пориста структура вогнетривкого матеріалу товщиною до 300-600мм дозволяє рівномірно розподіляти по зонах дуття інертний газ, а також забезпечувати рівномірну питому щільність продувки ванни. У якості газопроникного вогнетривкого матеріалу використовують матеріал типу «АМКЕКНАКТН-The throughput capacity of zones for purging is up to bm3/h of gas at a pressure of up to batm. When molten metal is in the furnace, the optimal purging mode is the mode in which the flow of inert gas is chosen equal to 0.6-Zm3/h, while when the furnace is empty - up to 1.8mZ/h. Gas distribution on the horizontal surface of the purge zone is carried out with the help of gas distribution devices made in the form of numerous nozzles directed upwards or vertically at an angle to the side of the bath and with a diameter equal to 0.7-332mm. The porous structure of the refractory material with a thickness of up to 300-600 mm allows the inert gas to be evenly distributed over the blowing zones, as well as to ensure a uniform specific density of the bath purging. As a gas-permeable fire-resistant material, a material of the type "AMKEKNAKTN-
Т|52», розроблений фірмою Меїївзсп-Надех-Оідіег Переваги цього матеріалу пов'язані з природними якостями вихідної сировини, а саме: петрографічними особливостями, зернистістю, комбінацією низького 5ІО» природного вмісту, більш високого РегОз і Сао.T|52", developed by the firm Meiyivzsp-Nadekh-Oidieg. The advantages of this material are related to the natural qualities of the raw material, namely: petrographic features, granularity, a combination of low 5IO" natural content, higher RegOz and Cao.
Подача інертного газу сприяє охолодженню нижньої частини печі зі змонтованими в ній пристроями і механізмами, збільшуючи тим самим їхній термін служби і стійкість прилеглого до них вогнетривкого матеріалу.The supply of inert gas contributes to the cooling of the lower part of the furnace with the devices and mechanisms mounted in it, thereby increasing their service life and the stability of the refractory material adjacent to them.
Продувку ванни мартенівської печі нейтральним газом через її подину роблять відразу після виводу печі під теплове навантаження, забезпечуючи при цьому безупинну його подачу з інтенсивністю, що змінюється, при проведенні основних прийомів плавки.The purging of the bath of the March furnace with neutral gas through its bottom is done immediately after the furnace is brought under heat load, while ensuring its continuous supply with varying intensity during the main melting techniques.
У процесі завалки в мартенівську піч металошихти теплова потужність смолоскипу поетапно збільшується до 42Мвт. В міру нагромадження на подині розплаву щільність продувки в кожній зоні збільшується до 11,5мЗ/година на 1м2, забезпечуючи нарощування загальної інтенсивності продувки маси рідкого металу (розплаву), що збільшується, від 1,3.102 до 7,5.102мЗ/год на тонну. При цьому зміна інтенсивності дуття за ходою плавки знаходиться в тісному взаємозв'язку зі зміною теплового навантаження паливного смолоскипу і варіює від 0,09 до 0,ЗмЗ/год на Мвт теплової потужності, що вводиться. У залежності від ступеня запиленості технологічних газів здійснюється оцінка ефективності рівня продувки ванни.In the process of filling the metal charge into the Marteniv furnace, the thermal power of the torch gradually increases to 42 MW. As the melt accumulates on the bottom, the blowdown density in each zone increases to 11.5mZ/hour per 1m2, providing an increase in the total intensity of blowing the mass of liquid metal (melt), which increases, from 1.3.102 to 7.5.102mZ/h per ton. At the same time, the change in blowing intensity during melting is closely related to the change in the heat load of the fuel torch and varies from 0.09 to 0.ZmZ/h per MW of thermal power input. Depending on the degree of dustiness of the process gases, the efficiency of the bath purging level is evaluated.
Рівень інтенсивності плавки додатковим перемішуванням рідкого металу інертним газом у мартенівській печі дозволяє забезпечити збільшення продуктивності на 4-895 при скороченні тривалості процесу виплавки сталі до 20-30хв. і середньої ваги виробленого металу до 2т, а також зниження питомої витрати палива на 30-40 одиниць умовного палива на тонну. При цьому встановлене зниження гарячих простоїв мартенівської печі від календарного часу на 0,2-0,895 і загальних витрат вогнетривких матеріалів до 5-вкг/т сталі при одночасному збільшенні стійкості зводу.The level of melting intensity by additional mixing of liquid metal with inert gas in the March furnace allows to increase productivity by 4-895 while reducing the duration of the steel smelting process to 20-30 minutes. and the average weight of the produced metal up to 2 tons, as well as a decrease in specific fuel consumption by 30-40 units of conventional fuel per ton. At the same time, a reduction of hot downtimes of the Marteniv furnace from calendar time by 0.2-0.895 and the total consumption of refractory materials to 5-vkg/t of steel was established, while simultaneously increasing the stability of the vault.
Наведені переваги не відбивають усього спектру можливого удосконалення технологічного процесу, тому що в них не враховані переваги, пов'язані з можливістю зниження вуглецьвміщуючих параметрів у шихті.The above advantages do not reflect the entire spectrum of possible improvement of the technological process, because they do not take into account the advantages associated with the possibility of reducing carbon-containing parameters in the charge.
Даний винахід може бути використаний в металургійній промисловості, зокрема в технологічних процесах, пов'язаних з виплавкою сталі у мартенівських печах. Винахід відповідає умові патентоспроможності "промислова придатність" тому, що його реалізація можлива при використанні існуючих засобів виробництва з застосуванням відомих технологій.This invention can be used in the metallurgical industry, in particular in the technological processes associated with steel smelting in the March furnaces. The invention meets the patentability condition "industrial applicability" because its implementation is possible using existing means of production using known technologies.
Застосування винаходу дозволяє підвищити продуктивність процесу виплавки сталі у мартенівській печі з забезпеченням високоякісних її показників. Це стало можливим завдяки: - розосередженій подачі нейтрального неасимільованого металом газу, при цьому забезпечується стабільність процесу барботажу ванни і рівномірність її розподілу; - подачі інертного газу в обмеженій кількості в кожну зону, при цьому стало можливим забезпечення ефективного охолодження вогнетривкого матеріалу в зоні продувки, що тим самим забезпечило підвищення її стійкості (таке рішення виключає відбирання тепла з розплаву, що в свою чергу дозволяє уникнути «закозлення» печі); - стабілізації дуття, що дозволяє уникнути позаштатних ситуацій - сплесків металу із ванни чи викиду з печі рідкого металу в результаті активізації локального обезвуглеражування.Application of the invention makes it possible to increase the productivity of the steel smelting process in the March furnace, ensuring its high-quality indicators. This became possible thanks to: - distributed supply of neutral gas not assimilated by the metal, while ensuring the stability of the bubbling process of the bath and the uniformity of its distribution; - supply of inert gas in a limited amount to each zone, while it became possible to ensure effective cooling of the refractory material in the blowing zone, which thereby ensured an increase in its stability (such a solution excludes the removal of heat from the melt, which in turn avoids "caking" of the furnace ); - stabilization of blowing, which allows you to avoid extraordinary situations - bursts of metal from the bath or emission of liquid metal from the furnace as a result of activation of local decarburization.
У цілому активізація газоутворення в придонному шарі розплаву дозволяє стабільно перемішувати всю товщу металу по висоті. Крім цього, застосування винаходу дозволяє збільшити стійкість зводу і вогнетривкої кладки робочого простору печі і скоротити тривалість поточних простоїв у 2-3 рази.In general, the activation of gas formation in the bottom layer of the melt allows you to stably mix the entire thickness of the metal in height. In addition, the application of the invention makes it possible to increase the stability of the vault and refractory masonry of the working space of the furnace and reduce the duration of current downtime by 2-3 times.
Винахід відповідає умовам патентоспроможності «промислова придатність», оскільки його реалізація можлива при використанні існуючих засобів виробництва з застосуванням відомих технологій. пи по яThe invention meets the patentability conditions of "industrial applicability", since its implementation is possible using existing means of production using known technologies. pi by i
І. КЕ з ба чо йI. KE with ba cho y
Ки миwho are we
БАКИ ЕЕ і віг.2TANK EE and vig.2
РІКУ нн лих. НYEAR NN Lih. N
Я а пив МИ :I drank WE:
Пе й те : к : ке : ве ше :Pe and te : k : ke : ve se :
Ї ваEat
Зіх.5 : :Exodus 5 ::
ГУ ни нечистим нити пот хром пеомкх гля!GU we impure thread sweat chrome peomkh glya!
Claims (3)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2000105101A RU2167946C1 (en) | 2000-03-02 | 2000-03-02 | Blast furnace steelmaking method |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| UA52871C2 true UA52871C2 (en) | 2004-10-15 |
Family
ID=20231298
Family Applications (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| UA2001031472A UA52871A (en) | 2000-03-02 | 2001-03-02 | Method for smelting steel in open-hearth furnace |
| UA2001031472A UA52871C2 (en) | 2000-03-02 | 2001-03-02 | Method for smelting steel in open-hearth furnace method for smelting steel in open-hearth furnace |
Family Applications Before (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| UA2001031472A UA52871A (en) | 2000-03-02 | 2001-03-02 | Method for smelting steel in open-hearth furnace |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2167946C1 (en) |
| UA (2) | UA52871A (en) |
-
2000
- 2000-03-02 RU RU2000105101A patent/RU2167946C1/en not_active IP Right Cessation
-
2001
- 2001-03-02 UA UA2001031472A patent/UA52871A/en unknown
- 2001-03-02 UA UA2001031472A patent/UA52871C2/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| UA52871A (en) | 2003-01-15 |
| RU2167946C1 (en) | 2001-05-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4790516A (en) | Reactor for iron making | |
| US4786321A (en) | Method and apparatus for the continuous melting of scrap | |
| JP4745731B2 (en) | Method of melting hot metal with cupola | |
| MXPA00006739A (en) | Start-up procedure for direct smelting process. | |
| US4749408A (en) | Method of bottom blowing operation of a steel making electric furnace | |
| CN108642230A (en) | A kind of scrap steel preheating method, semi-steel making process and the method for improving steel scrap consumption using semisteel smelting | |
| US3802678A (en) | Metal-melting furnaces | |
| CA1158443A (en) | Method and apparatus for producing molten iron | |
| JPS6045684B2 (en) | Method and apparatus for producing liquid iron from iron oxide | |
| US4419128A (en) | Continuous melting, refining and casting process | |
| UA52871C2 (en) | Method for smelting steel in open-hearth furnace method for smelting steel in open-hearth furnace | |
| US3938790A (en) | Method and converter for refining pig-iron into steel | |
| US4434003A (en) | Steel making method | |
| RU2293122C1 (en) | Steel melting process in hearth aggregate | |
| JPH10510882A (en) | Method and apparatus for producing steel from iron carbide | |
| RU2167945C1 (en) | Martin furnace | |
| RU2164244C1 (en) | Method of steel melting in open-hearth furnace | |
| RU2266337C1 (en) | Method of making steel in electric-arc steel melting furnace | |
| US4023962A (en) | Process for regenerating or producing steel from steel scrap or reduced iron | |
| JPS6040488B2 (en) | Method for improving heat utilization efficiency when producing steel from solid ferrous raw materials | |
| JPH1123156A (en) | Fusion furnace for metal, and fusion method for metal | |
| RU2266965C1 (en) | Method of making steel in open-hearth furnace | |
| US4480373A (en) | Steel making method | |
| TWI817466B (en) | Electric furnaces and steelmaking methods | |
| RU2820584C1 (en) | Upper blowing tuyere for converter, method of auxiliary raw material addition and method of liquid cast iron refining |