UA47454C2 - Волоконний конвертор діаметра поля моди, спосіб локальної зміни показника заломлення оптичних хвильоводів та спосіб виготовлення заготівок для оптичних хвильоводів - Google Patents
Волоконний конвертор діаметра поля моди, спосіб локальної зміни показника заломлення оптичних хвильоводів та спосіб виготовлення заготівок для оптичних хвильоводів Download PDFInfo
- Publication number
- UA47454C2 UA47454C2 UA98073810A UA98073810A UA47454C2 UA 47454 C2 UA47454 C2 UA 47454C2 UA 98073810 A UA98073810 A UA 98073810A UA 98073810 A UA98073810 A UA 98073810A UA 47454 C2 UA47454 C2 UA 47454C2
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- core
- fiber optic
- fiber
- light guide
- segment
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 43
- 239000000835 fiber Substances 0.000 title claims description 100
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 title abstract description 10
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 claims abstract description 32
- 230000005855 radiation Effects 0.000 claims abstract description 31
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 28
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 23
- 239000003153 chemical reaction reagent Substances 0.000 claims abstract description 15
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 46
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 40
- 239000013307 optical fiber Substances 0.000 claims description 39
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 claims description 33
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 25
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 24
- 230000008859 change Effects 0.000 claims description 18
- 229910052731 fluorine Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 239000011737 fluorine Substances 0.000 claims description 12
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 12
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- 229910052732 germanium Inorganic materials 0.000 claims description 9
- GNPVGFCGXDBREM-UHFFFAOYSA-N germanium atom Chemical compound [Ge] GNPVGFCGXDBREM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 8
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 claims description 8
- 229910052691 Erbium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- UYAHIZSMUZPPFV-UHFFFAOYSA-N erbium Chemical compound [Er] UYAHIZSMUZPPFV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 6
- 238000005275 alloying Methods 0.000 claims description 5
- 230000005284 excitation Effects 0.000 claims description 5
- 125000004430 oxygen atom Chemical group O* 0.000 claims description 5
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 5
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052689 Holmium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- KJZYNXUDTRRSPN-UHFFFAOYSA-N holmium atom Chemical compound [Ho] KJZYNXUDTRRSPN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 3
- DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M Ilexoside XXIX Chemical compound C[C@@H]1CC[C@@]2(CC[C@@]3(C(=CC[C@H]4[C@]3(CC[C@@H]5[C@@]4(CC[C@@H](C5(C)C)OS(=O)(=O)[O-])C)C)[C@@H]2[C@]1(C)O)C)C(=O)O[C@H]6[C@@H]([C@H]([C@@H]([C@H](O6)CO)O)O)O.[Na+] DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M 0.000 claims description 2
- WHXSMMKQMYFTQS-UHFFFAOYSA-N Lithium Chemical compound [Li] WHXSMMKQMYFTQS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N Potassium Chemical compound [K] ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052792 caesium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- TVFDJXOCXUVLDH-UHFFFAOYSA-N caesium atom Chemical compound [Cs] TVFDJXOCXUVLDH-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 claims description 2
- 229910052744 lithium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 125000004433 nitrogen atom Chemical group N* 0.000 claims description 2
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 claims description 2
- 229910052700 potassium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000011591 potassium Substances 0.000 claims description 2
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000011734 sodium Substances 0.000 claims description 2
- PXGOKWXKJXAPGV-UHFFFAOYSA-N Fluorine Chemical compound FF PXGOKWXKJXAPGV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 2
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 claims 1
- 230000008569 process Effects 0.000 abstract description 6
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 abstract description 2
- 230000004048 modification Effects 0.000 abstract 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 abstract 1
- 235000012239 silicon dioxide Nutrition 0.000 description 13
- 239000010453 quartz Substances 0.000 description 12
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 11
- YCKRFDGAMUMZLT-UHFFFAOYSA-N Fluorine atom Chemical compound [F] YCKRFDGAMUMZLT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 10
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 9
- 238000000151 deposition Methods 0.000 description 7
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 6
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 4
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 3
- 230000003595 spectral effect Effects 0.000 description 3
- 238000000411 transmission spectrum Methods 0.000 description 3
- VXEGSRKPIUDPQT-UHFFFAOYSA-N 4-[4-(4-methoxyphenyl)piperazin-1-yl]aniline Chemical compound C1=CC(OC)=CC=C1N1CCN(C=2C=CC(N)=CC=2)CC1 VXEGSRKPIUDPQT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 238000005286 illumination Methods 0.000 description 2
- 238000004020 luminiscence type Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 238000003032 molecular docking Methods 0.000 description 2
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 2
- 239000000047 product Substances 0.000 description 2
- 239000005049 silicon tetrachloride Substances 0.000 description 2
- 238000001228 spectrum Methods 0.000 description 2
- 230000002269 spontaneous effect Effects 0.000 description 2
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 description 2
- 206010073306 Exposure to radiation Diseases 0.000 description 1
- 229910052779 Neodymium Inorganic materials 0.000 description 1
- 206010034972 Photosensitivity reaction Diseases 0.000 description 1
- 238000001069 Raman spectroscopy Methods 0.000 description 1
- 238000000862 absorption spectrum Methods 0.000 description 1
- 125000004429 atom Chemical group 0.000 description 1
- 239000011324 bead Substances 0.000 description 1
- 101150059448 cdk7 gene Proteins 0.000 description 1
- 238000005253 cladding Methods 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 238000004891 communication Methods 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 1
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 1
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 238000005137 deposition process Methods 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 230000005684 electric field Effects 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000009499 grossing Methods 0.000 description 1
- 239000002784 hot electron Substances 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- QSHDDOUJBYECFT-UHFFFAOYSA-N mercury Chemical compound [Hg] QSHDDOUJBYECFT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052753 mercury Inorganic materials 0.000 description 1
- QEFYFXOXNSNQGX-UHFFFAOYSA-N neodymium atom Chemical compound [Nd] QEFYFXOXNSNQGX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000036211 photosensitivity Effects 0.000 description 1
- 239000011253 protective coating Substances 0.000 description 1
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 1
- 229910052814 silicon oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
- G02B6/10—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings of the optical waveguide type
- G02B6/14—Mode converters
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
- G02B6/02—Optical fibres with cladding with or without a coating
- G02B6/02057—Optical fibres with cladding with or without a coating comprising gratings
- G02B6/02076—Refractive index modulation gratings, e.g. Bragg gratings
- G02B6/02123—Refractive index modulation gratings, e.g. Bragg gratings characterised by the method of manufacture of the grating
- G02B6/02147—Point by point fabrication, i.e. grating elements induced one step at a time along the fibre, e.g. by scanning a laser beam, arc discharge scanning
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
- G02B6/24—Coupling light guides
- G02B6/255—Splicing of light guides, e.g. by fusion or bonding
- G02B6/2552—Splicing of light guides, e.g. by fusion or bonding reshaping or reforming of light guides for coupling using thermal heating, e.g. tapering, forming of a lens on light guide ends
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
- G02B6/02—Optical fibres with cladding with or without a coating
- G02B6/02057—Optical fibres with cladding with or without a coating comprising gratings
- G02B6/02076—Refractive index modulation gratings, e.g. Bragg gratings
- G02B6/0208—Refractive index modulation gratings, e.g. Bragg gratings characterised by their structure, wavelength response
- G02B6/02085—Refractive index modulation gratings, e.g. Bragg gratings characterised by their structure, wavelength response characterised by the grating profile, e.g. chirped, apodised, tilted, helical
- G02B6/02095—Long period gratings, i.e. transmission gratings coupling light between core and cladding modes
Abstract
Винахід стосується області волоконної оптики і промислово застосовується у волоконних коліматорах випромінювання, пристроях стикування волоконних світловодів, спектральних фільтрах, оптичних ізоляторах, довгоперіодних решітках, компенсаторах дисперсії, каскадних конверторах на змушеному комбінаційному розсіюванні, у датчиках фізичних величин, елементах для заглушення випромінювання на заданих довжинах хвиль, а також для згладжування спектра посилення ербієвих волоконних підсилювачів. За допомогою винаходу вирішується завдання спрощення технології виготовлення волоконних світловодів і пристроїв на їх основі. При виготовленні заготівок волоконних світловодів (1) плазмохімічним методом молекулярні газові реагенти, які подають в опорну трубку (24), змішують так, що на кожен атом кремнію доводиться менше п'ятьох атомів кисню, а на кожні 1000 атомів кисню доводиться більш 1 атома азоту. Локальну зміну показника заломлення здійснюють шляхом нагрівання відрізка волоконного світловоду (1). Це викликає локальну термодифузію в оболонку (2) елементів, що входять до складу серцевини (3), або навпаки. Відрізок волоконного світловоду (1) нагрівають струмом електричної дуги (10) або випромінюванням (16) інфрачервоного лазера (15). Серцевина (3) легована азотом із концентрацією від 0,01 до 5 ат. %. У волоконному конверторі діаметр серцевини (3) змінюється по довжині відрізка волоконного світловоду (1), збільшуючись до його кінця (4).
Description
Опис винаходу
Винахід стосується області волоконної оптики. Відомий волоконний конвертор діаметра поля моди, що 2 містить відрізок волоконного світловоду, який включає оболонку з кварцового скла, серцевину з кварцового скла, легованого германієм, причому діаметр серцевини змінюється по довжині відрізка волоконного світловоду, збільшуючись до його кінця (див., наприклад, статтю К.ЗПігаіїзпі, У.Аігама, З.Кажшакаті "Веат ехрапаїпоа Ярег ивіпд (пегта! айивіоп ої дорапг ІЕЕ дошигпа! ої Гідпіжмаме Тесппоіоду, 1990,- моІ.8,А- Мо8,- Р.1151-1161). У цьому конверторі поздовжню зміну діаметра серцевини одержують за рахунок перерозподілу радіального 70 профілю легування при термодифузії германію, що формує структуру показника заломлення світловоду.
Недоліком цього конвертора є складність технології виготовлення, що обумовлено малістю коефіцієнту дифузії германію в кварцовому склі, унаслідок чого для створення конвертора потрібен значний час термообробки світловоду. Крім того, дифузія протікає ефективно лише при температурах 1600-1800", близьких до температури плавлення, що призводить до деформацій світловодів. 12 Найбільш близьким до даного пристрою є волоконний конвертор діаметра поля моди, що містить відрізок волоконного світловоду, що включає оболонку з кварцового скла, серцевину з легованого кварцового скла, причому діаметр серцевини змінюється по довжині відрізка волоконного світловоду, збільшуючись до його кінця (див., наприклад, патент США 5381503, МПК 0502 В 6/10). У цьому пристрої серцевина первісно легована германієм і фтором. На відміну від германію фтор знижує показник заломлення кварцового скла, і, крім того, має більш високий коефіцієнт термодифузії при температурах 1600-18007С. Унаслідок цього при нагріванні світловоду з подвійним легуванням серцевини фтор швидше проникає в оболонку, що призводить до ефективного збільшення показника заломлення скла серцевини і тим самим до зменшення діаметра поля моди.
Недоліком цього пристрою є складність технології виготовлення конвертора і малий діапазон зміни діаметра поля моди, що пов'язано з обмежено, концентрацією фтору, 2КЕ можна ввести в серцевину разом із германієм. с
Крім того, дифузія фтору неминуче призводить до появлення у такому світловоді областей із зниженим Ге) показником заломлення, що є перешкодою для стикування зі стандартними світловодами.
Відомий спосіб локальної зміни показника заломлення волоконного світловоду, який включає зовнішній вплив на світловод (див., наприклад, статтю К.О.НІіЇ, М.ЕРції, ЮО.С.Ооппзоп апа В.5.Камазакі. "Рпоіфозепзйімну іп оріїсаї їїрег мамедцідев: арріїсайоп (огеПесіоп Тег о Таргісайоп" Аррі. Ріувз. Іей,- 1978,- мо1.32,- З
Мо10,- Р.б47-649). Зміна показника заломлення відбувається внаслідок фоторефрактивного ефекту і ю обумовлена наявністю дефектів, які призводять до появлення характерних смуг у спектрі поглинання серцевини світловоду. При цьому має місце двофотонна взаємодія. У волоконному світловоді відбувається інтерференція З променів, що входять, і відбитих від торця променів, унаслідок чого у світловоді виникає періодична зміна ча показника заломлення.
Зо Недоліком цього способу є складність технології, мала зміна показника заломлення д(-1075), неможливість т варіювання періоду решітки, яка формується, висока вартість і складність у експлуатації пристрою, що реалізує даний спосіб.
Відомий спосіб локальної зміни показника заломлення волоконного світловоду, що включає зовнішній вплив « дю на світловод (див., наприклад, статтю С.Мей, МУМУ.Могеу, МУ.Н.СіІеп. "Рогтайоп ої Вгадд агайпуз іп оріїса! -о
Треге ру а ігапвмегзе Поіодгарпіс тео" Ор енк.- 1989,- моІ.14,- Мо15, Р.823-825). У даному способі на с волоконний світловод впливають лазерним випромінюванням із довжиною хвилі поблизу 24Онм. Решітку у :з» волоконному світловоді формують з використанням ефекту інтерференції, спрямовуючи два пучки під кутом 9 до поверхні світловоду. Змінюючи кут є, можна варіювати період решітки, яка формується. / Недоліком Цього способу є складність технології локальної зміни показника заломлення волоконного їз світловоду.
Відомий спосіб локальної зміни показника заломлення волоконного світловоду, який включає зовнішній вплив -і на ссвітловод (див., наприклад, статтю К.О.НІіЇїЇ, Р.Віодеап, В.Маїю, О.С.Маїю, О.С.Ооппвоп, 1.5.Кіппег. їз "ЕПісіепі тоде сопмегвіоп іп (еіесоттипісайоп їТрге ивіпуд ехіегпайу мигйіпуд дгайповз" ЕІесігоп. І ей.,- 1990,- моІ.26,- Р.1270-1272). У цьому способі фоточутливий волоконний світловод засвічують з боку бічної о поверхні випромінюванням ультрафіолетового лазера, що пройшов крізь щілину. В області впливу відбувається
Т» фотоіндуковане локальне збільшення показника заломлення, що відповідає запису одиничного штриха решітки.
Далі засвічування переривають, а світловод переміщають уздовж його осі щодо лазерного пучка на довжину, рівну періоду решітки, після чого записують наступний штрих решітки. Шляхом періодичного повторення вв процедур засвічування і переміщення світловоду уздовж його осі формують періодичну послідовність ділянок серцевини з різним показником заломлення, що являє собою решітку. (Ф) Недоліками цього способу є складність технології локальної зміни показника заломлення через використання
ГІ ультрафіолетового лазерного випромінювання, обмеженість типів волоконних світловодів, що мають фоточутливість. Крім того, використовувані ультрафіолетові лазери мають відносно високу вартість, складність во в експлуатації та недостатньо високу надійність, а їх випромінювання небезпечно для очей людини.
Найбільш близьким до даного способу локальної зміни показника заломлення волоконного світловоду, при здійсненні якого здійснюють нагрівання відрізка волоконного світловоду, який має оболонку та серцевину, кожна з яких виконана на основі кварцового скла, а по меншій мірі одна з них легована, здійснюють локальну термодифузію в оболонку елементів, що входять до складу серцевини, та/"або локальну термодифузію в 65 серцевину елементів, що входять до складу оболонки (див., наприклад, патент США Мо5381503, МПК о 02 В 6/10). У цьому способі відрізок волоконного світловоду нагрівають у електропечі опору.
Подвійне легування германієм та фтором значно ускладнює технологію виготовлення волоконних світловодів для конвертора. Недоліком цього способу є також неможливість управління законом зміни показника заломлення серцевини уздовж осі світловоду, який визначається розподілом температури усередині нагрівача і не може бути змінений під час процесу. Ще одним його недоліком є деформація світловоду при його нагріванні внаслідок релаксації поперечних напруг, які виникають при фіксації світловоду.
Відомий спосіб виготовлення заготівки для волоконних світловодів на основі кварцового скла, що включає подачу в опорну трубку суміші молекулярних газових реагентів, які містять у своєму складі атоми кисню та кремнію, і осадження продуктів реакції, що протікає в суміші, на внутрішній поверхні опорної трубки (див., /о наприклад, Довідник по волоконно-оптичним лініям зв'язку/Л.М.Андрушко, В.А.Вознесенський, В.Б.Каток та ін.;
Під ред. С.В.Свєчнікова та Л.М.Андрушко,- Київ,- "Техніка",- 1988,- Сб69).
Недоліком цього способу є неможливість одержання скла, легованого азотом, у заготівці при характерних для цього способу умовах термодинамічної рівноваги.
Найбільш близьким до способу, що заявляється, є спосіб виготовлення заготівок для волоконних світловодів /5 на основі кварцового скла, легованого азотом, що включає подачу в опорну трубку суміші молекулярних газових реагентів, що містять у своєму складі атоми азоту, кисню та кремнію, збуджування в ній НВЧ (надвисока частота)-розряду і осадження продуктів реакції, що протікає в суміші, на внутрішній поверхні опорної трубки (див., наприклад, статтю Е.М.Оіапом, К.М.Соіапі, К.К.Кпагрко, А.5.Кигком, А.І.Тотазпик. "| ом/-пудгодеп звіїїсоп охупіїгіде оріїса! Яреге ргерагеа Бу 5РОСМО". ІБЄЕЕ. доигпа! ої Гідпбжмаме Тесппоіоду,- 1995,- моіЇ.13,- Мо7,-
Р.аТ1-1474). В його основі лежить формування серцевини заготівки світловоду шляхом плазмохімічного синтезу шарів кварцового скла легованого азотом на внутрішній стінці опорної трубки з кварцового скла за технологією БРСМО.
Недоліком цього способу є складність технології через відсутність у ньому технологічних параметрів процесу синтезу заготівки, за допомогою яких можна відновлюючи регулювати концентрацію азоту в кварцовому сч ов СКЛІ, необхідну для одержання необхідної різниці лп показників заломлення серцевини і оболонки волоконного світловоду. і)
В основу винаходу поставлене завдання спрощення технології виготовлення волоконних світловодів і пристроїв на їх основі.
Поставлене завдання вирішується тим, що у відомому волоконному конверторі діаметра поля моди, «І зо знаходиться відрізок волоконного світловоду, який включає оболонку з кварцового скла і серцевину з легованого кварцового скла, причому діаметр серцевини змінюється по довжині відрізка волоконного світловоду, о збільшуючись до його кінця, згідно з винаходом серцевина світловоду легована легуючою домішкою, у якості «І якої використовується азот, і концентрація цієї легуючої домішки становить від 0,01 до 5бат.9о.
Поставлене завдання вирішується також тим, що у відомому способі виготовлення волоконного конвертора в діаметра поля моди, при здійсненні якого здійснюють нагрівання відрізку волоконного світловоду, який має «І оболонку і серцевину, кожна з яких виконана на основі кварцового скла і щонайменше одна з них легована, згідно з винаходом здійснюють локальну термодифузію при нагріванні відрізка волоконного світловоду, серцевина якого легована азотом із концентрацією від 0,01 до 5ат.9о, причому нагрівання здійснюють струмом електричної дуги або випромінюванням інфрачервоного лазера. «
Зокрема, нагрівання відрізка волоконного світловоду періодично переривають, а під час періодичного шщ с переривання здійснюють відносне переміщення області нагрівання уздовж осі волоконного світловоду на й відстань, кратну просторовому періоду зміни показника заломлення. «» Зокрема, здійснюють локальну термодифузію легуючих домішок фосфору, алюмінію, натрію, калію, літію, цезію, германію, фтору, бору та/або щонайменше одного із рідкісноземельних елементів.
Зокрема, відрізок волоконного світловоду нагрівають струмом електричної дуги розміром від мА до 500мМА «їз» на протязі часу від 0,1 до 600 хв., при цьому електричну дугу локалізують в області з розміром від їмм до 15мм уздовж осі світловоду і створюють за допомогою електродів із загостреними кінцями, а після нагрівання
Ше відрізок світловоду сколюють перпендикулярно його осі в області, що відповідає заданому розміру моди. ї» Зокрема, електричну дугу переміщають уздовж осі світловоду з перемінною швидкістю та/(або змінюють струм електричної дуги. іні Зокрема, для усунення деформацій, які є наслідком механічних напруг при фіксації світловоду у двох
Та» точках, перед проведенням термодифузії світловод зварюють із допоміжним світловодом.
Зокрема, нагрівають випромінюванням СО-лазера, СО»-лазера, ербієвого лазера або гольмієвого лазера.
Зокрема, нагрівають відрізок волоконного світловоду із серцевиною на основі оксинітриду кремнію Зіз Му :
ЗО».
Зокрема, відрізок волоконного світловоду з оболонкою, легованою фтором та/або бором. іФ) Поставлене завдання вирішується також тим, що у відомому способі виготовлення заготівок для волоконних ко світловодів на основі кварцового скла, легованого азотом, що включає подачу в опорну трубку суміші молекулярних газових реагентів, які містять у своєму складі атоми азоту, кисню та кремнію, збуджування в ній бо НВЧ-розряду і осадження продуктів реакції, що протікає в суміші, на внутрішній поверхні опорної трубки, згідно з винаходом молекулярні газові реагенти, які подаються в опорну трубку, змішують так, що на кожний атом кремнію доводиться менше п'ятьох атомів кисню, а на кожні 1000 атомів кисню доводиться більш 1 атома азоту.
Зокрема, у якості суміші молекулярних газових реагентів використовують щонайменше одну із сумішей ІСІ 65 ня о» ня Мо, зісСід ня о» ня МО», зісіу ня о» ня М2Оз, зісіу ня о» ня М2О, зісСідж о» ня М2О, зісіу ня о» - МО та/або зісіу 05 МН».
Зокрема, температура опорної трубки становить від 900 до 13002С.
Зокрема, потужність, необхідна для збуджування в опорній трубці НВЧ-розряду, становить від 0,1 до 10кВт.
Зокрема, тиск газових реагентів усередині опорної трубки становить від 0,05 до 5Омм рт.ст.
Волоконний конвертор діаметра моди, спосіб локальної зміни показника заломлення волоконних світловодів і спосіб виготовлення заготівок для волоконних світловодів, що використовуються при виготовленні конвертора, зв'язані єдиним винахідницьким задумом і разом забезпечують вирішення вищевказаного технічного завдання.
Короткий опис креслень
Надалі винахід пояснюється кресленнями, описом конкретних варіантів його виконань із посиланнями на 7/о супутні креслення, на яких: фіг.1 зображує конструкцію волоконного конвертора діаметра поля моди, розподіл електричного поля Е(г) по діаметру серцевини, залежності діаметра серцевини 4 та її показника заломлення п від 2 уздовж осі світловоду; фіг.2 зображує блок-схему пристрою для виготовлення волоконного конвертора діаметра поля моди за допомогою електричної дуги; фіг.3 зображує блок-схему пристрою для виготовлення волоконного конвертора діаметра поля моди за допомогою СО-лазера; фіг.4 зображує діаграму спрямованості випромінювання світловоду до проведення термодифузії; фіг.5 зображує діаграму спрямованості випромінювання світловоду після проведення термодифузії; фіг.6 зображує блок-схему пристрою для модуляції показника заломлення за допомогою електричної дуги; фіг.7 зображує блок-схему пристрою для модуляції показника заломлення за допомогою лазера; фіг зображує характерний спектр пропускання створеної за допомогою термодифузії довгоперіодної решітки довжиною 20мм; фіг.9 зображує блок-схему пристрою, який реалізує спосіб виготовлення заготівок.
Опис варіантів здійснення винаходу сч
Волоконний конвертор діаметра поля моди (фіг.1) містить відрізок волоконного світловоду 1 з оболонкою 2 і серцевиною 3, причому до кінця 4 відрізка світловоду 1 діаметр й серцевини З збільшується, а її ефективний і) показник заломлення п зменшується.
У пристрої для виготовлення волоконного конвертора діаметра поля моди за допомогою електричної дуги (фіг.2) електроди 5 із загостреними кінцями розташовані перпендикулярно осі відрізка волоконного світловоду «г зо 1. Світловод 1 закріплений фіксатором 6. Допоміжний світловод 7 закріплений у трикоординатному мікрометричному позиціонері 8 за допомогою фіксатора 9. о
Переміщення електричної дуги 10 вздовж осі світловоду здійснюють транслятором 11 із кроковим двигуном «г 12. Електроди підключені до блоку живлення 13, що задає струм дуги. Комп'ютер 14 управляє переміщенням електричної дуги та її струмом. ї-
У пристрої для виготовлення волоконного конвертора діаметра поля моди за допомогою СО-лазера 15 «Е (фіг.3) пучок випромінювання 16 фокусують на світловод 1 лінзою 17. Регулятор потужності 18 змінює інтенсивність лазерного випромінювання 16. Транслятор 19 із кроковим двигуном 12 переміщає світловод 1 уздовж його осі відносно пучка випромінювання 16. Комп'ютер 14 управляє регулятором потужності 18 і переміщенням транслятора 19. «
Для визначення розміру моди вимірюють діаграму спрямованості випромінювання, яке виходить із з с волоконного конвертора (фіг.4 та 5). . Пристрій (фіг.2), який реалізує спосіб, що заявляється, працює таким чином. и? Світловод 1 зварюють за допомогою електричної дуги 10 із допоміжним світловодом 7, який спочатку юстирують за допомогою мікрометричного позиціонера 8. Далі дугу локалізують на відрізку світловоду 1, у якому здійснюють термодифузію або переміщають уздовж нього. Розмір області нагрівання при нерухомих електродах їх 5 становить 0,1-5мм в залежності від відстаней між електродами 5 і струму дуги 10. Час впливу електричної дуги 10 на локальну область світловоду 1 залежить від швидкості переміщення електродів 5 уздовж світловоду
Ш- 1. Змінюючи швидкість переміщення дуги 10, можна варіювати закон, по якому змінюється діаметр серцевини З їх по довжині відрізка волоконного світловоду 1 у міру наближення до його кінця 4. Після проведення термодифузії світловод 1 сколюють перпендикулярно осі в області, відповідній необхідному розміру моди, поблизу області 1 зварювання з допоміжним світловодом 7. ї» Альтернативний пристрій (фіг.3), який реалізує даний спосіб, працює таким чином.
Світловод 1 зварюють за допомогою пучка лазерного випромінювання 16 із допоміжним світловодом 7, який спочатку юстирують, за допомогою мікрометричного позиціонера 8. Далі світловод 1 разом із допоміжним ов бвітловодом 9 переміщають за допомогою транслятора 19 уздовж їхньої осі щодо пучка лазерного випромінювання 16. Час впливу випромінюванням СО-лазера на локальну область світловоду 1 залежить від
Ф) швидкості переміщення світловоду 1 щодо лазерного пучка 16. Змінюючи швидкість переміщення світловоду 1, ка можна варіювати закон, згідно з яким змінюється діаметр серцевини З по довжині відрізка волоконного світловоду 1 по мірі наближення до його кінця 4. Закон зміни діаметра серцевини З уздовж осі світловоду 1 бо також може бути заданий шляхом керування інтенсивністю лазерного випромінювання за допомогою регулятора потужності 18 при рівномірному переміщенні світловоду 1 відносного лазерного пучка 16. Розмір області нагрівання при нерухомому світловоді 1 може становити 0,01-15мм у залежності від фокусної відстані лінзи 17 та її положення. Після проведення термодифузії світловод 1 сколюють перпендикулярно осі в області, відповідній необхідному розміру моди, поблизу області зварювання із допоміжним світловодом 7. 65 Для виключення перетворення моди серцевини в моди оболонки довжина відрізка світловоду І, на якому відбувається зміна діаметра моди, і діаметр серцевини а повинні бути зв'язані співвідношенням І х2а. Практично це забезпечується якщо | »1!мм. Така плавна зміна діаметра серцевини забезпечується, якщо нерухому електричну дугу локалізують в області з розміром від їмм до 5мм уздовж осі світловоду, варіюючи відстань між загостреними кінцями електродів 5 і струм електричної дуги 10, або дугу переміщають уздовж осі світловоду прогріваючи ділянку світловоду довжиною від 1 до 15мм. Від відстані між електродами і струму дуги залежить також температура, до якої нагрівається відрізок світловоду 1. В залежності від типу легуючих домішок, як показав наш досвід, струм електричної дуги повинен бути від мА до 500мА. Для забезпечення необхідної термодифузії тривалість впливу дуги 10 на світловод 1 повинна становити від 0,1 із до 600 хв., а швидкість переміщення дуги уздовж осі світловоду може варіюватися від Тмкм/с до см/с. 70 Стикування волоконного конвертора діаметра поля моди з іншими волоконними елементами полегшується внаслідок того, що профіль показника заломлення конвертора не містить ділянок із зниженим показником заломлення, неминучих при використанні фтору в якості однієї із легуючих домішок. При цьому, як показав наш досвід, концентрація азоту повинна становити від 0,01 до бат.9о.
У пристрої для періодичної модуляції показника заломлення за допомогою електричної дуги (фіг.б) /5 електроди 5 розташовані перпендикулярно осі волоконного світловоду 1 з оболонкою 2 і серцевиною 3.
Світловод закріплений фіксаторами б та 9. Електроди підключені до блоку живлення 13, що задає струм електричної дуги 10. За допомогою транслятора 11 із кроковим двигуном 12, призначеного для переміщення електродів 5 уздовж осі світловоду, створюються періодичні локальні області 20, у яких через термодифузії показник заломлення серцевини відрізняється від його значення в областях, не схильних до термодифузії, як 2о вказано на фіг.б6 залежності показника заломлення серцевини п від координати 72 уздовж осі світловоду. Для контролю модуляції показника заломлення пристрій (фіг.б) містить джерело білого світла 21 оптичний спектроаналізатор 22. Комп'ютер 14 управляє кроковим двигуном 12 транслятора 11 і задає режим електричної дуги, керуючи блоком живлення 13.
У пристрої для модуляції показника заломлення за допомогою лазера 15 (фіг.7) лазерне випромінювання 16 сч ов фокусують лінзою 17 на серцевину З волоконного світловоду 1. Час впливу задають оптичним затвором 23, а переміщення світловоду щодо лазерного пучка 16 - транслятором 19 із кроковим двигуном 12, який і) управляється комп'ютером 14.
Суть даного винаходу полягає в новому механізмі модуляції показника заломлення серцевини З волоконного світловоду 1. Якщо в найближчому аналозі показник заломлення змінюється унаслідок фоторефрактивного «г зо ефекту при впливі ультрафіолетовим випромінюванням, то згідно з винаходом - через термодифузії елементів, що входять до складу серцевини З та/або оболонки 2 при нагріванні локальної ділянки світловоду 1 дуговим о електричним розрядом 10 (фіг.б) або випромінюванням 16 інфрачервоного лазера 15 (фіг.7). Результатом «г дифузії є локальна зміна показника заломлення серцевини 3, тобто запис одного штриха решітки. Цілком решітка формуються шляхом послідовного запису окремих штрихів при зміщенні області нагрівання уздовж осі ї-
Зв ВолоКоННОГО світловоду 1 на довжину кратну періоду решітки. Штрихи решітки можна записувати, послідовно «Е зміщуючи волоконний світловод 1 щодо джерела нагрівання 10 (фіг.б) або 16 (фіг.7) або навпаки на один період решітки, на два періоди, проходячи двічі по одній й тій же ділянці світловоду 1 і т.д.
Температура і час запису штрихів решітки залежать від хімічних складів серцевини З і оболонки 2 волоконного світловоду 1 і легко- можуть бути визначені за допомогою стандартних експериментів. У кварцевих « бвітловодах 1 із серцевиною З, легованою бЗеО», дифузія Се протікає ефективно при температурах, вищих за Ше) с 14007С. Повільне протікання дифузії призводить до великого часу запису, а висока температура, близька до температури плавлення 5105, може призводити до деформацій волоконного світловоду 1. ;» Від цього недоліку вільні, зокрема, кварцові світловоди 1 із серцевиною З на основі оксинітриду кремнію
ЗізМу: 5іО» або світловоди 1 із кварцовою серцевиною З і оболонкою 2, легованою фтором, оскільки коефіцієнти дифузії М та Р у ЗО» значно вище, ніж для бе. Як наслідок, їх дифузія ефективно протікає при значно менших ї5» температурах, а для запису одного штриха решітки потрібен значно менший час.
Локальний нагрів волоконного світловоду 1 забезпечується дуговим електричним розрядом 10, аналогічним
Ш- застосовуваному в установках для зварювання волоконних світловодів. Вибором відстані між електродами 5 і їх струму дуги 10 можна змінювати довжину зони нагрівання і температуру. Зокрема, відстань між електродами 5 5р Може знаходитися в інтервалі від ЮО до 1000 и більш, де ОО - зовнішній діаметр оболонки 2 волоконного 1 світловоду 1, а струм - від 5мМА до 5ОМА і більше. ї» Для локального нагрівання може бути використаний лазер 15 із довжиною хвилі випромінювання 16, на якій матеріал світловоду 1 має значне поглинання, порядку 0.1-10см- " Для цієї мети можуть бути застосовані інфрачервоні лазери, наприклад, СО-лазер із довжиною хвилі біля 5мкм, СО 5 -лазер із довжиною хвилі біля
Омкм, ербієвий лазер із довжиною хвилі 2,7бмкм та гольмієвий лазер із довжиною хвиль 2,947мкм. Хоча поглинання у чистому кварцовому склі на довжині хвилі випромінювання ербієвого лазера становить менше о 50102см", воно може бути збільшене на декілька порядків за рахунок лінії коливального поглинання іме) ОН-зв'язку в кварцовому світловоді (довжина хвилі 2,7бмкм), який містить воду.
За допомогою електричної дуги 10 може бути досягнутий мінімальний розмір області, що нагрівається, 60 приблизно рівний зовнішньому діаметру волоконного світловоду 1, що становить 125мкм. При впливі випромінюванням інфрачервоних лазерів цей розмір може становити менше 1Омкм.
У довгоперіодних решітках через резонансний зв'язок мод серцевини З та оболонки 2 відбувається селективне перекачування енергії з моди серцевини З у моду оболонки 2 і її швидка дисіпація, у зовнішньому полімерному покритті, нанесеному поверх оболонки 2. Ці резонансні довжини хвиль визначаються періодом 65 решітки і звичайно становлять 200-400мкм. Саме наявність цього ефекту є доказом існування модуляції показника заломлення волоконного світловоду 1.
У порівнянні з найближчим аналогом даний винахід має такі переваги.
Використання термодифузії дозволяє модулювати показник заломлення і у світловодах 1 зі слабким фоторефрактивним ефектом;
Використовується просте у виготовленні і експлуатації, а, значить відносно дешеве джерело нагрівання - дуговий електричний розряд 10 або інфрачервоний лазер 15.
Випромінювання 16 інфрачервоного лазера 15 і електричної дуги 10 більш безпечно для людини, ніж випромінювання ультрафіолетового лазера.
Спосіб, що заявляється, при використанні електричної дуги 10 (фіг.б) реалізується таким чином. 70 Волоконний світловод 1 із знятим полімерним захисним покриттям фіксують у затискачах 6 і 9, закріплених нерухомо, далі, за допомогою мікрометричного позиціонера 8 і крокового двигуна 12 роблять установку електродів 5 по осі 72 світловоду 1, що відповідає першій області зміни показника заломлення, після чого включають блок живлення 13 електричної дуги 10 і роблять нагрів світловоду 1 протягом заданого часу, після чого блок живлення 13 дуги 10 виключають. Далі, за допомогою транслятора 11 із кроковим двигуном 12 роблять /5 Зміщення електродів 5 по осі 2 світловоду 1 на наступну область зміни показника заломлення, що відстоїть від першої на період модуляції показника заломлення, після чого знову включають блок живлення 13 електричної дуги 10 і роблять нагрів світловоду 1 протягом заданого часу, потім блок живлення 13 дуги 10 виключають.
Зазначені операції повторюють періодично так, щоб число їх повторень відповідало необхідному числу періодів модуляції показника заломлення серцевини З волоконного світловоду 1. Управління кроковим двигуном 12 2о транслятора 11 і блоком живлення 13 електричної дуги 10 із дотриманням необхідної послідовності і періодичності операцій здійснюють комп'ютером 14, при виконанні відповідної програми. Для контролю процесу формування решітки показника заломлення реєструють спектр пропускання волоконного світловоду 1, схильного до нагрівання, за допомогою оптичного спектроаналізатору 22 і джерела білого світла 21. Процес може бути зупинений після досягнення необхідної глибини піків поглинання, що відповідають резонансній сч взаємодії моди серцевини З з модами оболонки 2.
Для періодичної модуляції показника заломлення за допомогою інфрачервоного лазера 15 використовують і) пристрій (фіг.7), де, на відміну від пристрою (фіг.б), світловод 1 фіксує у затискачах 6 та 9, закріплених на рухливій частині транслятора 19, який забезпечує переміщення волоконного світловоду 1 щодо пучка випромінювання 16 інфрачервоного лазера 15, що здійснює локальний нагрів світловоду 1. Пучок фокусують «г зо лінзою 17 ії періодично переривають оптичним затвором 15. Пристрій (фіг.7) працює згідно з алгоритмом, аналогічно описаному вище пристрою (фіг.б) і який реалізується комп'ютером 14. о
На кресленні пристрою (фіг.9), що реалізує даний спосіб виготовлення заготівок волоконних світловодів, «г показана опорна кварцова трубка 24, суміш молекулярних газових реагентів 25, зона осадження 26,
НВчЧ-потужність 27, яка подається за допомогою хвилеводу 28 у кільцевий зазор 29, поверхнева плазмова хвиля ї-
ЗО, узгоджувальний пристрій 31 з поршнем 32 і плазмовий стовп 33. «Е
Суміш молекулярних газових реагентів 25 складу 5іСІ; ї О2о ї- Мо поступає в опорну трубку 24 із кварцового скла під тиском декількох мм. рт. ст. З протилежного боку до трубки 24 підводять НВЧ-потужність 27, під дією якої в суміші підтримується стаціонарний розряд, формуючи плазмовий стовп 33. В якості реагентів 25 використовують осушені кисень та азот разом із тетрахлоридом кремнію. Реагенти 25, попадаючи в область « плазмового стовпа 33, зазнають хімічних перетворень завдяки появі у суміші активних радикалів, які з с "напрацьовуються" у суміші з незбуджених молекул при їх взаємодії з "гарячими електронами" плазми. У результаті тетрахлорид кремнію перетворюється в оксид кремнію, який адсорбувається стінками опорної ;» кварцової трубки 24 і доокиснюється в результаті гетерогенної реакції за участю азот-вміщуючих радикалів, до діоксиду кремнію, формуючи таким чином зону осадження 26 легованого кварцового скла. Міняючи довжину плазмового стовпа 33 зміною НВЧУЧ-потужності 27, що підводиться, можна реалізувати режим сканування зони їх осадження 26 уздовж опорної кварцової трубки 24 і тим самим здійснити режим пошарового осадження скла на її внутрішній поверхні.
Ш- Коефіцієнт термодифузії азоту в кварцовому склі набагато вище коефіцієнту термодифузії германію. Цим ї5» спрощується технологія виготовлення конвертора, оскільки, на відміну від найближчого аналога, відпадає необхідність уведення додаткової домішки з високим коефіцієнтом термодифузії для одержання о розширювальної серцевини З (фіг.1) і, крім того, зменшується тривалість процесу термодифузії. ї» По закінченні процесу осадження опорна кварцова трубка 24 із нанесеним на внутрішню поверхню шаром легованого азотом скла схлопується в стрижень при нагріванні в полум'ї пальника. З отриманої таким чином заготівки витягають одномодовий світловод 1. 5Б З кварцового волоконного світловоду 71 з серцевиною З, легованою азотом, виготовили волоконний конвертор, який збільшує діаметр моди приблизно на порядок. Концентрация азоту в серцевині З становила (Ф, Тато. Вихідний світловод 1 мав діаметр серцевини З, рівний 4,5мкм з різницею показників заломлення ка серцевини З і оболонки 2, що становить лп-0.012. Розмір області, що прогрівається нерухомою дугою становив 0,3 мм, струм електричної дуги - 14мА, довжина ділянки світловоду, що прогрівається - 5мм. Швидкість бо переміщення дуги поступово змінювали від 500мкм/сек до 1Омкм/сек по мірі переміщення до місця зварювання світловоду 1 із допоміжним світловодом 7. Тривалість впливу становила 1 хв. У процесі проведення термодифузії не спостерігалося будь-яких деформацій світловоду, оскільки світловод 1 був закріплений лише в одній точці фіксатором 6, а з іншого боку зварений із допоміжним світловодом 7, який спочатку юстирують за допомогою мікрометричного позиціонера 8 (фіг.2). 65 Діаметр моди розраховувався з діаграми спрямованості випромінювання, що виходить з світловоду, яке вводиться від лазерного діода з протилежного торця. На фіг.4 показана діаграма спрямованості випромінювання світловоду 1 до проведення термодифузії. Видно, що її ширина за рівнем половинної інтенсивності становить 7,17, що відповідає діаметру моди світловоду 4.9мкм. На фіг.5 вказана діаграма спрямованості випромінювання світловоду після проведення термодифузії. Видно, що її ширина за рівнем половинної інтенсивності зменшилася
ДО 0,8" що відповідає діаметру моди 4Змкм.
Таким чином, використання винаходів, що заявляються, дозволило збільшити діаметр моди з 4,9мкм до 4З3мкм. Виготовлення волоконного конвертора діаметра поля моди в порівнянні з найближчим аналогом за рахунок зменшення необхідних технологічних операцій значно спрощується. Завдяки використанню допоміжного світловоду 7, що підварюється до світловоду 1, який піддається термодифузії, цілком усунуті деформації 7/0 бвітловоду 1 при проведенні термодифузії, яка є у найближчому аналозі наслідком релаксації напруг.
Волоконний конвертор моди, виконаний згідно з винаходом, у відмінності від найближчого аналогу не має в профілі показника заломлення областей із зниженим показником заломлення, що робить його цілком сумісним із стандартними.
Записували також довгоперіодні решітки в кварцовому волоконному світловоді 1 із серцевиною З із ЗізМу: 75. ЗО» діаметром 4,5мкм і оболонкою 2 із ЗІО»о діаметром 120мкм, різницею показників заломлення серцевини і оболонки дп-0,012, причому концентрація азоту становила 1 атом.90.
У першому варіанті джерелом нагрівання був дуговий електричний розряд 10 (фіг.б). Дугу 10 переміщали уздовж осі світловоду 1 за допомогою транслятора б на відстань 250мкм, контрольовану з точністю 1Омкм.
Відстань між електродами 5 і струм дуги 10 вибирали рівними 15Омкм і 5мА відповідно, так що розмір області 20, де показник заломлення змінився, приблизно рівнявся діаметру світловоду 1. Цей розмір контролювали за допомогою мікроскопа по характерному розмірі області світіння серцевини 3, який рівняється біля 120мкм. Час запису кожного штриха становив сек. Крок решітки - 250мкм, загальне число штрихів - 80.
Спектр пропускання (фіг.8) контролювали за допомогою оптичного спектроаналізатора 22. На спектрі видно сім піків поглинання, які відповідають резонансному перекачуванню моди сердцевини З в осісиметричні моди с оболонки 2, що мають різні поперечні індекси. Це однозначно свідчить про періодичну модуляцію показника заломлення сердцевнни З волоконного світловоду 1 і формування довгоперіодної решітки показника заломлення о серцевини 3.
Для виготовлення заготівки, для волоконного світловоду 1 з оболонкою 2 із нелегованого кварцового скла, серцевиною З із скла, легованого азотом, і розміром лп-0.02 опорну кварцову трубку 24 діаметром 20мМм і «Ж товщиною стінок 2мм нагрівають до температури 13007С. В опорну трубку 24 подають суміш 25 складу
ІСІ ОО» ї- Мо при повному тиску мм.рт.ст. НВЧ-потужність 27 змінюють у діапазоне 1-5КкВт. Необхідний рівень юю легування скла азотом одержують при співвідношенні масових витрат (|ЗІіСІ1:О2150,92 та (О21(М2|-0,5. При «КЕ цьому відношення кількостей атомів кисню і кремнію, які надходять у реактор в одиницю часу становить 22, а атомів азоту і кисню -- 2. -
Для виготовлення заготівки для волоконного світловоду 1 з оболонкою 2 із нелегованого кварцового скла, «І серцевиною З із скла, легованого азотом, і розміром лп-0.01, опорну трубку 24 діаметром 20мм і товщиною стінок 2мм нагрівають до температури 1300"С. В опорну трубку 24 подають суміш 25 складу ЗіСіІ/ - 05 - Мо при повному тиску Імм.рт.ст. НВЧ-потужність 27 змінюють у діапазоне 1-5кВт. Необхідний рівень легування скла « азотом одержують при співвідношенні масових витрат |ЗІіСІ/1:(О21:0,76 та (О21:(М2|50,5. При цьому відношення кількостей атомів кисню й кремнію, які надходять у реактор в одиницю часу становить 2,6, а азоту і кисню - 2. - с Промислове застосування и Винаходи стосуються області волоконної оптики і промислово застосовні у волоконних коліматорах ,» випромінювання, пристроях стикування волоконних світловодів, спектральних фільтрах, оптичних ізоляторах, довгоперіодних решіток, компенсаторах дисперсії, каскадних конверторах на змушеному комбінаційному розсіюванні, у датчиках фізичних величин (показника заломлення, температури, напруг і т.д. ), елементах для ї придушення випромінювання на заданих довжинах хвиль, наприклад, піка посиленої спонтанної люмінесценції -1 на довжині хвилі 1,53мкм у ербієвих волоконних підсилювачах, спонтанної люмінесценції в області 1,0б6мкм у неодимових підсилювачах і лазерах, що працюють у інших спектральних діапазонах, а також для згладжування т. спектра посилення ербієвих волоконних підсилювачів, використовуваних, зокрема, у системах із спектральним сл 50 ущільненням каналів. с»
Claims (15)
1. Волоконний конвертор діаметра поля моди, який містить відрізок волоконного світловоду (1), що включає оболонку (2) з кварцового скла, серцевину (3) з легованого кварцового скла, причому діаметр серцевини (3) ІФ) змінюється по довжині відрізка волоконного світловоду (1), збільшуючись до його кінця (4), який відрізняється ко тим, що серцевина (3) світловоду (1) легована легуючою домішкою, за яку використовують азот, і концентрація цієї легуючої домішки становить від 0,01 до 5 ат. бо. 60 2. Спосіб локальної зміни показника заломлення волоконного світловоду (1), при здійсненні якого нагрівають відрізок волоконного світловоду (1), що складається з оболонки (2) і серцевини (3), кожна з яких виконана на основі кварцового скла, ЇЇ щонайменше одна з них легована, здійснюють локальну термодифузію в оболонку (2) елементів, що входять до складу серцевини (3), та/або локальну термодифузію у серцевину (3) елементів, що входять до складу оболонки (2), який відрізняється тим, що здійснюють локальну термодифузію 65 при нагріванні відрізка волоконного світловоду (1), серцевина (3) якого легована азотом із концентрацією від 0,01 до 5 ат.бо, причому нагрівання здійснюють струмом електричної дуги (10) або випромінюванням (16)
інфрачервоного лазера (15).
З. Спосіб за п. 2, який відрізняється тим, що нагрівання відрізка волоконного світловоду (1) періодично переривають, а під час періодичного переривання здійснюють відносне переміщення області нагрівання уздовж осі волоконного світловоду (1) на відстань, що кратна просторовому періоду зміни показника заломлення.
4. Спосіб за п. 2, який відрізняється тим, що здійснюють локальну термодифузію легуючих домішок фосфору, алюмінію, натрію, калію, літію, цезію, германію, фтору, бору тал"або щонайменше одного з рідкісноземельних елементів.
5. Спосіб за п. 2, який відрізняється тим, що відрізок волоконного світловоду (1) нагрівають струмом /о електричної дуги (10) розміром від 5 мА до 500 мА протягом часу від 0,1 до 600 хвил., при цьому електричну дугу (10) локалізують в області з розміром від 17 мм до 15 мм уздовж осі світловоду (1) і створюють за допомогою електродів (5) із загостреними кінцями, а після нагрівання відрізок світловоду (1) сколюють перпендикулярно його осі в області, що відповідає заданому розміру моди.
6. Спосіб за п. 2, який відрізняється тим, що електричну дугу (10) переміщають уздовж осі світловоду (1) з 7/5 перемінною швидкістю та/або змінюють струм електричної дуги (10).
7. Спосіб за п. 2, який відрізняється тим, що перед проведенням термодифузії світловод (1) зварюють із допоміжним світловодом (7).
8. Спосіб за п. 2, який відрізняється тим, що нагрівають випромінюванням (16) СО-лазера, СО 5-лазера, ербієвого лазера або гольмієвого лазера.
9. Спосіб за п. 2, який відрізняється тим, що нагрівають відрізок волоконного світловоду (1) з серцевиною (3) на основі оксинітриду кремнію Зіз Му: ЗІО».
10. Спосіб за п. 7, який відрізняється тим, що нагрівають відрізок волоконного світловоду (1) з оболонкою (2), легованою фтором та/або бором.
11. Спосіб виготовлення заготівок для волоконних світловодів на основі кварцового скла, легованого сч ов азотом, що включає подачу в опорну трубку (24) суміші (25) молекулярних газових реагентів, які містять у своєму складі атоми азоту, кисню і кремнію, збудження в ній НВЧ-розряду (27) і осадження продуктів реакції, і) що протікає в суміші, на внутрішній поверхні (26) опорної трубки (24), який відрізняється тим, що молекулярні газові реагенти, які подають в опорну трубку (24), змішують так, що на кожний атом кремнію приходиться менше п'яти атомів кисню, а на кожні 1000 атомів кисню доводиться більше 1 атома азоту. «г зо
12. Спосіб за п. 11, який відрізняється тим, що в якості суміші (26) молекулярних газових реагентів використовують щонайменше одну із сумішей 5іСІлОо-М», ЗІСІ1Оо-МО», ЗіСілО»-М2Оз, ЗІСІО»нМ»О», о зІСІДаО»нМ»О, 5ІСІа.О» МО та/або ІСІ; О2-МН»з. «Е
13. Спосіб за п. 11, який відрізняється тим, що температура опорної трубки (24) становить від 900 до 1300"С.
14. Спосіб за п. 11, який відрізняється тим, що потужність (27), необхідна для збуджування в опорній трубці ї- (24) НВЧ-розряду (32), становить від 0,1 до 10 кВт. «Е
15. Спосіб за п. 11, який відрізняється тим, що тиск газових реагентів усередині опорної трубки (24) становить від 0,05 до 50 мм рт. ст. -
с . и? щ» -І щ» с 50 с» Ф) іме) 60 б5
Applications Claiming Priority (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU96124037/28A RU2104568C1 (ru) | 1996-12-20 | 1996-12-20 | Способ периодической модуляции показателя преломления в волоконном световоде |
| RU97103937A RU2113001C1 (ru) | 1997-03-14 | 1997-03-14 | Волоконный конвертер диаметра поля моды и способ его изготовления |
| RU97109601/28A RU2112756C1 (ru) | 1997-06-05 | 1997-06-05 | Способ изготовления заготовок для волоконных световодов на основе кварцевого стекла |
| PCT/RU1997/000278 WO1998028643A1 (fr) | 1996-12-20 | 1997-09-03 | Convertisseur a fibres du diametre de champ de mode, procede de modification locale de l'indice de refraction de guides a fibres optiques, et procede de preparation d'ebauches pour ces derniers |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| UA47454C2 true UA47454C2 (uk) | 2002-07-15 |
Family
ID=27354177
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| UA98073810A UA47454C2 (uk) | 1996-12-20 | 1997-03-09 | Волоконний конвертор діаметра поля моди, спосіб локальної зміни показника заломлення оптичних хвильоводів та спосіб виготовлення заготівок для оптичних хвильоводів |
Country Status (12)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6125225A (uk) |
| EP (1) | EP0895103A4 (uk) |
| JP (2) | JP3325901B2 (uk) |
| KR (1) | KR100308312B1 (uk) |
| CN (1) | CN1099602C (uk) |
| AU (1) | AU707445B2 (uk) |
| CA (1) | CA2242842A1 (uk) |
| DE (1) | DE895103T1 (uk) |
| ES (1) | ES2133251T1 (uk) |
| GR (1) | GR990300031T1 (uk) |
| UA (1) | UA47454C2 (uk) |
| WO (1) | WO1998028643A1 (uk) |
Families Citing this family (65)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6549706B2 (en) | 1997-07-25 | 2003-04-15 | Corning Incorporated | Photoinduced grating in oxynitride glass |
| US6233381B1 (en) | 1997-07-25 | 2001-05-15 | Corning Incorporated | Photoinduced grating in oxynitride glass |
| SE512381C2 (sv) * | 1998-04-01 | 2000-03-06 | Iof Inst Foer Optisk Forskning | Optisk kropp |
| US6360039B1 (en) * | 1998-07-17 | 2002-03-19 | Lightpath Technologies, Inc. | Fabrication of collimators employing optical fibers fusion-spliced to optical elements of substantially larger cross-sectional areas |
| KR100322135B1 (ko) * | 1999-03-11 | 2002-02-04 | 윤종용 | 잔류 기계적 스트레스를 최대화하는 광섬유 및 이를 이용한 광섬유 격자 제작방법 |
| JP2001004865A (ja) * | 1999-06-23 | 2001-01-12 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 光ファイバの融着接続方法 |
| US6356681B1 (en) * | 1999-07-09 | 2002-03-12 | Corning Incorporated | Method and apparatus for trimming the optical path length of optical fiber components |
| CA2326980A1 (en) * | 1999-12-02 | 2001-06-02 | Jds Uniphase Inc. | Low cost amplifier using bulk optics |
| GB9928696D0 (en) | 1999-12-03 | 2000-02-02 | Swan Thomas & Co Ltd | Optical devices and methods of manufacture thereof |
| WO2001064591A1 (en) * | 2000-03-01 | 2001-09-07 | Heraeus Amersil, Inc. | Method, apparatus, and article of manufacture for determining an amount of energy needed to bring a quartz workpiece to a fusion weldable condition |
| WO2001084191A2 (en) * | 2000-05-03 | 2001-11-08 | Georgia Tech Research Corporation | Very-high-temperature-stable fiber grating-based sensor |
| WO2001092933A2 (en) * | 2000-05-31 | 2001-12-06 | Corning Incorporated | A method for tuning the spectral response of a monolithic tapered fiber filter device |
| US7103245B2 (en) | 2000-07-10 | 2006-09-05 | Massachusetts Institute Of Technology | High density integrated optical chip |
| AUPQ968800A0 (en) * | 2000-08-25 | 2000-09-21 | University Of Sydney, The | Polymer optical waveguide |
| GB2371144A (en) * | 2001-01-13 | 2002-07-17 | Kamelian Ltd | Integrated optical device with a mode expander |
| EP1384101B1 (de) * | 2001-04-30 | 2007-02-21 | Finisar Corporation | Anordnung zum multiplexen und/oder demultiplexen der signale mindestens zweier optischer wellenlängenkanäle |
| AU782604B2 (en) | 2001-05-22 | 2005-08-11 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Method for fusion splicing optical fibers and apparatus for heating spliced part by arc |
| EP1415183B1 (en) * | 2001-07-02 | 2012-02-15 | Acreo AB | Method and device for controlling the refractive index in an optical fiber |
| WO2003005083A2 (en) * | 2001-07-06 | 2003-01-16 | Corning Incorporated | Method of connecting optical fibers, an optical fiber therefor, and an optical fiber span therefrom |
| US6927898B2 (en) * | 2001-08-15 | 2005-08-09 | Photon-X, Llc | Ultra-wide bandwidth optical amplifier |
| US20030091276A1 (en) * | 2001-11-13 | 2003-05-15 | Adc Telecommunications, Inc. | Grating-based MUX/DMUX with expanded waveguides |
| US7136585B2 (en) * | 2001-12-14 | 2006-11-14 | Kiribati Wireless Ventures, Llc | Optical amplifiers in a free space laser communication system |
| KR20030058647A (ko) * | 2001-12-31 | 2003-07-07 | 주식회사 케이티 | 평면도파로를 갖는 소자 제조 방법 |
| FR2836725A1 (fr) * | 2002-03-04 | 2003-09-05 | Cit Alcatel | Adaptateur de mode optique |
| US6961502B1 (en) * | 2002-03-04 | 2005-11-01 | Inplane Photonics, Inc. | Optical module including an optically lossy component and an erbium-doped waveguide for insertion between stages of an optical amplifier |
| US6934427B2 (en) * | 2002-03-12 | 2005-08-23 | Enablence Holdings Llc | High density integrated optical chip with low index difference waveguide functions |
| US6884327B2 (en) * | 2002-03-16 | 2005-04-26 | Tao Pan | Mode size converter for a planar waveguide |
| US6771865B2 (en) * | 2002-03-20 | 2004-08-03 | Corning Incorporated | Low bend loss optical fiber and components made therefrom |
| DE10212716A1 (de) * | 2002-03-21 | 2003-10-09 | Ccs Technology Inc | Verfahren und Vorrichtung zum Spleißen von Lichtwellenleitern |
| US20030179981A1 (en) * | 2002-03-22 | 2003-09-25 | Lnl Technologies,Inc. | Tunable inorganic dielectric microresonators |
| US20030213007A1 (en) * | 2002-03-27 | 2003-11-13 | Slattery Charles Wilbur | Human milk produced by human mammary tissue implanted in non-human host animals and uses thereof |
| US20040096174A1 (en) * | 2002-05-16 | 2004-05-20 | Kanishka Tankala | Optical fiber having an expanded mode field diameter and methods of providing such a fiber |
| US6738544B2 (en) * | 2002-06-11 | 2004-05-18 | Megladon Manufacturing Group | Thermally-shaped optical fiber and a method for forming the optical fiber |
| US6768849B2 (en) | 2002-07-03 | 2004-07-27 | Fitel Usa Corp. | Systems and methods for fabricating varying waveguide optical fiber device |
| US6826341B2 (en) * | 2002-11-04 | 2004-11-30 | Fitel Usa Corp. | Systems and methods for reducing splice loss in optical fibers |
| DE10352590A1 (de) * | 2002-11-12 | 2004-05-27 | Toptica Photonics Ag | Verfahren zum Herstellen einer optischen Faser mit einer Auskoppelstelle für Streulicht, Verwendung einer optischen Faser und Vorrichtung zum Überwachen von in einer optischen Faser geführter Lichtleistung |
| WO2004046778A2 (en) * | 2002-11-20 | 2004-06-03 | Vytran Corporation | Method for expanding the mode-field diameter of an optical fiber and for forming low optical loss splices |
| US6822190B2 (en) | 2002-12-12 | 2004-11-23 | 3M Innovative Properties Company | Optical fiber or waveguide lens |
| US20050008316A1 (en) * | 2003-05-02 | 2005-01-13 | Aydin Yeniay | Optical waveguide amplifier |
| US7793612B2 (en) * | 2003-08-01 | 2010-09-14 | Silica Tech, Llc | Ring plasma jet method and apparatus for making an optical fiber preform |
| US20070189682A1 (en) * | 2003-08-29 | 2007-08-16 | Ken Hashimoto | Optical components |
| ITRM20040560A1 (it) * | 2004-11-11 | 2005-02-11 | St Microelectronics Srl | Processo per la fabbricazione di una guida d'onda ottica integrata. |
| JP2006184467A (ja) * | 2004-12-27 | 2006-07-13 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 光ファイバ加熱強さ検出方法及び融着接続方法並びに融着接続装置 |
| US20060185397A1 (en) * | 2005-02-22 | 2006-08-24 | Furukawa Electric North America, Inc. | Multimode optical fiber and method for manufacturing same |
| JP2007134626A (ja) * | 2005-11-14 | 2007-05-31 | Fujikura Ltd | ダブルクラッドファイバ、光ファイバ増幅器及びファイバレーザ |
| NL1032867C2 (nl) * | 2006-11-14 | 2008-05-15 | Draka Comteq Bv | Inrichting en een werkwijze voor het uitvoeren van een depositieproces van het type PCVD. |
| US7486858B2 (en) * | 2007-05-16 | 2009-02-03 | Furukawa Electric North America, Inc. | Systems and methods for creating localized refractive index modulations in an optical fiber |
| CN103267996A (zh) * | 2013-06-01 | 2013-08-28 | 青岛农业大学 | 基于扩芯光纤的梳状滤波器 |
| CN104297860A (zh) * | 2013-12-05 | 2015-01-21 | 中航光电科技股份有限公司 | 单模光纤连接器 |
| US10069271B2 (en) | 2014-06-02 | 2018-09-04 | Nlight, Inc. | Scalable high power fiber laser |
| CN105739010B (zh) * | 2014-12-11 | 2019-08-20 | 深圳市锦特尔技术有限公司 | 一种扩束光纤增加温度梯度的方法及其结构 |
| CN104601246B (zh) * | 2015-01-13 | 2017-06-06 | 珠海保税区光联通讯技术有限公司 | 多通道合波光发射器 |
| US9837783B2 (en) | 2015-01-26 | 2017-12-05 | Nlight, Inc. | High-power, single-mode fiber sources |
| US10050404B2 (en) | 2015-03-26 | 2018-08-14 | Nlight, Inc. | Fiber source with cascaded gain stages and/or multimode delivery fiber with low splice loss |
| CN108367389B (zh) | 2015-11-23 | 2020-07-28 | 恩耐公司 | 激光加工方法和装置 |
| CN106277749B (zh) * | 2016-08-02 | 2017-10-13 | 华中科技大学 | 一种采用一氧化碳激光对玻璃进行加热的方法 |
| CN109791252B (zh) * | 2016-09-29 | 2021-06-29 | 恩耐公司 | 可调整的光束特性 |
| US10429589B2 (en) | 2017-02-07 | 2019-10-01 | Corning Incorporated | Optical fiber for silicon photonics |
| US10222474B1 (en) | 2017-12-13 | 2019-03-05 | Soraa Laser Diode, Inc. | Lidar systems including a gallium and nitrogen containing laser light source |
| US10584999B2 (en) * | 2018-03-28 | 2020-03-10 | SA Photonics, Inc. | High power supercontinuum fiber optical source with midstage spectrum broadening |
| US11236889B2 (en) | 2019-07-16 | 2022-02-01 | Kyocera Sld Laser, Inc. | Violet and ultraviolet illumination device configured with a gallium and nitrogen containing laser source |
| US10718491B1 (en) * | 2019-07-16 | 2020-07-21 | Soraa Laser Diode, Inc. | Infrared illumination device configured with a gallium and nitrogen containing laser source |
| CN111458788B (zh) * | 2020-03-31 | 2022-05-20 | 烽火通信科技股份有限公司 | 一种超强抗弯耐辐照光纤及其制备方法 |
| CN111650688B (zh) * | 2020-05-10 | 2022-03-22 | 桂林电子科技大学 | 一种光纤微组合透镜 |
| US11906121B1 (en) | 2022-10-21 | 2024-02-20 | Kyocera Sld Laser, Inc. | Laser high beam and low beam headlamp apparatus and method |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1450123A (en) * | 1973-11-27 | 1976-09-22 | Post Office | Doped vitreous silica |
| US4203744A (en) * | 1979-01-02 | 1980-05-20 | Corning Glass Works | Method of making nitrogen-doped graded index optical waveguides |
| US4402720A (en) * | 1980-01-22 | 1983-09-06 | Nippon Telegraph & Telephone Public Corporation | Process for preparing glass preform for optical fiber |
| GB2175411B (en) * | 1985-05-16 | 1988-08-03 | Stc Plc | Silica rod lens optical fibre terminations |
| GB8610227D0 (en) * | 1986-04-25 | 1986-05-29 | Plessey Co Plc | Organic optical waveguides |
| GB2213954A (en) * | 1987-12-23 | 1989-08-23 | British Telecomm | Optical waveguide connecting component having tapered core |
| RU2010775C1 (ru) * | 1991-06-21 | 1994-04-15 | Институт общей физики РАН | Способ изготовления заготовок для активированных волоконных световодов |
| JPH0588038A (ja) * | 1991-09-26 | 1993-04-09 | Furukawa Electric Co Ltd:The | モードフイールド変換フアイバ部品 |
| DE69320119T2 (de) * | 1992-08-19 | 1999-01-21 | Nippon Telegraph & Telephone | Faser mit veränderbarem Modenfelddurchmesser |
| JP3258478B2 (ja) * | 1993-12-28 | 2002-02-18 | 信越石英株式会社 | 熱ｃｖｄ法用高粘度合成石英ガラス管およびそれを用いた光ファイバ用石英ガラスプリフォ−ム |
| JP3497298B2 (ja) * | 1995-10-23 | 2004-02-16 | 株式会社フジクラ | 光ファイバフィルタ |
-
1997
- 1997-03-09 UA UA98073810A patent/UA47454C2/uk unknown
- 1997-09-03 CN CN97192436A patent/CN1099602C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1997-09-03 EP EP97942325A patent/EP0895103A4/en not_active Withdrawn
- 1997-09-03 JP JP52865998A patent/JP3325901B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1997-09-03 ES ES97942325T patent/ES2133251T1/es active Pending
- 1997-09-03 WO PCT/RU1997/000278 patent/WO1998028643A1/ru not_active Application Discontinuation
- 1997-09-03 US US09/101,425 patent/US6125225A/en not_active Expired - Lifetime
- 1997-09-03 AU AU44048/97A patent/AU707445B2/en not_active Ceased
- 1997-09-03 CA CA002242842A patent/CA2242842A1/en not_active Abandoned
- 1997-09-03 GR GR990300031T patent/GR990300031T1/el unknown
- 1997-09-03 DE DE0895103T patent/DE895103T1/de active Pending
- 1997-09-03 KR KR1019980705813A patent/KR100308312B1/ko not_active IP Right Cessation
-
2001
- 2001-04-03 JP JP2001104824A patent/JP2001348241A/ja active Pending
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| GR990300031T1 (en) | 1999-08-31 |
| CN1212056A (zh) | 1999-03-24 |
| EP0895103A1 (en) | 1999-02-03 |
| KR100308312B1 (ko) | 2001-11-30 |
| AU4404897A (en) | 1998-07-17 |
| JPH11505040A (ja) | 1999-05-11 |
| KR19990082091A (ko) | 1999-11-15 |
| CN1099602C (zh) | 2003-01-22 |
| WO1998028643A1 (fr) | 1998-07-02 |
| JP3325901B2 (ja) | 2002-09-17 |
| AU707445B2 (en) | 1999-07-08 |
| DE895103T1 (de) | 1999-07-22 |
| CA2242842A1 (en) | 1998-07-02 |
| US6125225A (en) | 2000-09-26 |
| EP0895103A4 (en) | 2003-04-02 |
| ES2133251T1 (es) | 1999-09-16 |
| JP2001348241A (ja) | 2001-12-18 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| UA47454C2 (uk) | Волоконний конвертор діаметра поля моди, спосіб локальної зміни показника заломлення оптичних хвильоводів та спосіб виготовлення заготівок для оптичних хвильоводів | |
| US5790726A (en) | Optical waveguide and process for producing it | |
| US20210286200A1 (en) | Methods of and systems for processing using adjustable beam characteristics | |
| JP2816291B2 (ja) | 光ファイバ・レーザ構造およびその製造方法 | |
| CA2279420C (en) | Polarisation asymmetric active optical waveguide, method of its production, and its uses | |
| US20150177732A1 (en) | Method of manufacturing optical fibers, tapered optical fibers and devices thereof | |
| JP2000502194A (ja) | 感光性ガラスを用いた調整可能光結合器 | |
| CN1093842C (zh) | 具有较小偏振模色散的光纤 | |
| JP2000304944A (ja) | 残留機械的ストレスを最大化する光ファイバ及びこれを利用した光ファイバ格子製造方法 | |
| EP0840146B1 (en) | Method for making long-period fiber gratings | |
| JP3966978B2 (ja) | 光フィルタおよび光通信システム | |
| US6532773B1 (en) | Method of modifying the index profile of an optical fiber preform in the longitudinal direction | |
| Kakarantzas et al. | Transmission filters based on periodically micro-tapered fibre | |
| CN109683231A (zh) | 机械式啁啾长周期光纤光栅 | |
| CN209590327U (zh) | 机械式啁啾长周期光纤光栅 | |
| Matějec et al. | Preparation and characterization of Bragg fibers with air cores for transfer of laser radiation | |
| RU2113001C1 (ru) | Волоконный конвертер диаметра поля моды и способ его изготовления | |
| JP2002214456A (ja) | 光ファイバグレーティングの製造方法 | |
| RU2104568C1 (ru) | Способ периодической модуляции показателя преломления в волоконном световоде | |
| JP2005181414A (ja) | 光ファイバの製造方法 | |
| Bogatyrjov et al. | Silica fibers with silicon oxynitride core fabricated by plasmachemical technology | |
| Eron’yan et al. | Photorefractivity of germanosilicate light guides | |
| JPH08286050A (ja) | 光導波路型回折格子及びその作製方法 | |
| Nikolin | Silica glasses and optical fibers prepared by plasma chemical vapor deposition using bromide precursors | |
| Jelínek et al. | Experimental investigation of high power picosecond 1.06 um pulse propagation in Bragg fibers |