UA20930U - Method for control of heat mode of steel-making furnace - Google Patents
Method for control of heat mode of steel-making furnace Download PDFInfo
- Publication number
- UA20930U UA20930U UAU200609712U UAU200609712U UA20930U UA 20930 U UA20930 U UA 20930U UA U200609712 U UAU200609712 U UA U200609712U UA U200609712 U UAU200609712 U UA U200609712U UA 20930 U UA20930 U UA 20930U
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- reformer
- consumption
- air
- supplied
- natural gas
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 17
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 title abstract 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 72
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 claims abstract description 37
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 33
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims abstract description 18
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 14
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 14
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- 239000000571 coke Substances 0.000 claims abstract description 6
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims abstract description 5
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 claims abstract description 5
- 230000009897 systematic effect Effects 0.000 claims abstract description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 claims abstract 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 33
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 30
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 10
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 3
- 238000010309 melting process Methods 0.000 claims description 3
- 230000036284 oxygen consumption Effects 0.000 claims description 3
- 238000012876 topography Methods 0.000 claims 1
- 238000012937 correction Methods 0.000 abstract description 2
- 230000004927 fusion Effects 0.000 abstract 5
- 238000007499 fusion processing Methods 0.000 abstract 1
- 238000011068 loading method Methods 0.000 abstract 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 5
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 5
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 5
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 4
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 description 4
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 1
- 238000010835 comparative analysis Methods 0.000 description 1
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 description 1
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 239000000779 smoke Substances 0.000 description 1
- 239000004071 soot Substances 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/10—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions
- Y02P10/143—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions of methane [CH4]
Landscapes
- Waste-Gas Treatment And Other Accessory Devices For Furnaces (AREA)
Abstract
Description
Опис винаходуDescription of the invention
Корисна модель відноситься до теплоенергетики й може бути використана для керування тепловим режимом 2 сталеплавильних печей, що використають газоподібне або суміш газоподібного й рідкого палива, наприклад мартенівських печей.The useful model refers to thermal power engineering and can be used to control the thermal regime of 2 steel-smelting furnaces that use gaseous or a mixture of gaseous and liquid fuels, for example, Martinov furnaces.
Відомий спосіб опалення мартенівської печі при виплавці сталі, що включає завалку шихти з максимальною швидкістю, прогрів шихти, подачу як паливо природного газу, мазуту, коксового газу, доменного газу, або їхньої суміші, збільшення теплових навантажень до максимального значення після закриття поду дрібним 70 скрапом, незалежно від наступної щільності шихти й темпу завалки, визначення відповідності швидкості завалки тепловим навантаженням по висоті стовпа шихти над рівнем порогів, що підтримують у межах 500-800мм КО, мМо99108835 А, кл. С21С5/04, опубл. 27.02.2001 р.|.A known method of heating the March furnace for steel smelting, which includes charging the charge at maximum speed, heating the charge, supplying as fuel natural gas, fuel oil, coke gas, blast furnace gas, or their mixture, increasing heat loads to the maximum value after closing the furnace with small 70 scrap , regardless of the subsequent density of the charge and the rate of backfilling, determination of compliance of the speed of backfilling with the thermal load on the height of the column of the charge above the level of thresholds that support within 500-800mm КО, мМо99108835 А, cl. C21C5/04, publ. 02/27/2001|.
Відомий спосіб не дозволяє вести контроль і керування тепловим режимом печі в режимі реального часу.The known method does not allow control and management of the thermal regime of the furnace in real time.
Найбільш близьким аналогом пропонованої корисної моделі є спосіб опалення сталеплавильних печей 19 мазутом і природним газом, що включає визначення періодів плавки, завдання технологічних параметрів і теплового навантаження печі для кожного періоду плавки, подачу палива, у якості якого використовують мазут і повітря в реформатор для неповного спалювання мазуту з утворенням сажі в максимальній кількості, подачу природного газу й/або коксового газу в інжектор, введення в отриману сажо-газову суміш газу з інжектора, подачу сажо-газової суміші з реформатора, газу з інжектора й вентиляторного повітря в робочий простір печі й кисню у факел, витрату яких визначають відповідно до заданих технологічних параметрів і теплових навантажень по періодах плавки (ЗО, Мо298242, кл. Е2783/20, опубл. 04.09.1972 р.The closest analogue of the proposed useful model is the method of heating steel furnaces 19 with fuel oil and natural gas, which includes the definition of periods of melting, the assignment of technological parameters and heat load of the furnace for each period of melting, fuel supply, which uses fuel oil and air in the reformer for incomplete combustion fuel oil with the formation of soot in the maximum amount, supply of natural gas and/or coke gas to the injector, introduction of gas from the injector into the obtained soot-gas mixture, supply of soot-gas mixture from the reformer, gas from the injector and fan air into the working space of the furnace and oxygen into the torch, the consumption of which is determined in accordance with the specified technological parameters and heat loads during the melting periods (ZO, Mo298242, class E2783/20, publ. 09/04/1972
Ознаки найближчого аналога, що збігаються з суттєвими ознаками способу, що заявляється: визначення періодів плавки; завдання технологічних параметрів і теплового навантаження печі для кожного періоду плавки; подача палива й повітря в реформатор; подача природного газу й/або коксового газу в інжектор; подача сажо-газової суміші з реформатора, газу з інжектора й вентиляторного повітря в робочий простір печі й кисню у. 00С7-) факел, витрату яких визначають відповідно до заданих технологічних параметрів і теплових навантажень по періодах плавки.Features of the closest analogue, which coincide with the essential features of the claimed method: determination of melting periods; task of technological parameters and thermal load of the furnace for each period of melting; supply of fuel and air to the reformer; supply of natural gas and/or coke gas to the injector; supply of soot-gas mixture from the reformer, gas from the injector and fan air into the working space of the furnace and oxygen in 00C7-) torch, the consumption of which is determined according to the given technological parameters and heat loads during the melting periods.
Відомий спосіб не забезпечує досягнення необхідного технічного результату по наступних причинах.The known method does not ensure the achievement of the required technical result for the following reasons.
У відомому способі витрату подаваних газів здійснюють відповідно до заданого теплового режиму, виходячи о їхякого задають технологічні параметри й теплові навантаження по періодах плавки. Відомий спосіб не дозволяє со вести контроль і керування тепловим режимом печі в режимі реального часу, оскільки подачу в робочий простір печі сажо-газової суміші з реформатора, газу з інжектора й вентиляторного повітря, а також подачу кисню у о факел здійснюють із постійною витратою по заздалегідь розрахованому тепловому режиму по конкретних «з періодах плавки. Оскільки в процесі протікання періодів плавки можливі зміни технологічних параметрів, що вимагають коректування теплового режиму, який відрізняється від фактичного теплового режиму. Однак постійна с витрата газів при зміні теплового режиму приводить до того, що досягти оптимального спалювання палива не можливо, що приводить до значного збільшення тривалості плавки, підвищення витрати палива, високої кількості викидів в атмосферу. «In the known method, the consumption of supplied gases is carried out in accordance with the given thermal regime, based on which the technological parameters and thermal loads are set during the melting periods. The known method does not allow control and management of the thermal regime of the furnace in real time, since the supply of the soot-gas mixture from the reformer, gas from the injector and fan air into the working space of the furnace, as well as the supply of oxygen to the torch is carried out with a constant flow in advance the calculated thermal regime for specific melting periods. Because in the course of melting periods, changes in technological parameters are possible, requiring correction of the thermal regime, which differs from the actual thermal regime. However, the constant consumption of gases when the thermal regime changes leads to the fact that it is not possible to achieve optimal fuel combustion, which leads to a significant increase in the duration of melting, an increase in fuel consumption, and a high amount of emissions into the atmosphere. "
В основу корисної моделі поставлена задача вдосконалення способа керування тепловим режимом 70 сталеплавильної печі, у якому за рахунок можливості контролю й керування тепловим режимом у режимі но) с реального часу шляхом регламентованої витрати подаваних газів забезпечується оптимальне спалюванняThe basis of the useful model is the task of improving the method of controlling the thermal regime 70 of the steel-melting furnace, in which optimal combustion is ensured due to the possibility of monitoring and controlling the thermal regime in real-time mode by regulating the flow of supplied gases
І» палива, що дозволяє скоротити тривалість плавки, знизити витрату палива, скоротити викиди в атмосферу.And" fuel, which allows to reduce the duration of melting, reduce fuel consumption, and reduce emissions into the atmosphere.
Поставлена задача вирішується тим, що в способі керування тепловим режимом сталеплавильної печі, що включає визначення періодів плавки, завдання технологічних параметрів і теплового навантаження печі для кожного періоду плавки, подачу палива й повітря в реформатор, подачу природного газу й/або коксового газу в о інжектор, подачу сажо-газової суміші з реформатора, газу з інжектора й вентиляторного повітря в робочий ав | простір печі й кисню у факел, витрату яких визначають відповідно до заданих технологічних параметрів і теплових навантажень по періодах плавки, згідно корисної моделі визначають оптимальну кількість періодів іш плавки з урахуванням технологічних параметрів процесу плавки, здійснюють систематичний вимір технологічнихThe task is solved by the fact that in the method of controlling the thermal regime of the steel-melting furnace, which includes the definition of melting periods, the assignment of technological parameters and the heat load of the furnace for each melting period, the supply of fuel and air to the reformer, the supply of natural gas and/or coke gas to the injector , supply of the soot-gas mixture from the reformer, gas from the injector and fan air into the working av | space of the furnace and oxygen into the torch, the consumption of which is determined in accordance with the given technological parameters and heat loads during the melting periods, according to a useful model, the optimal number of periods and melting is determined taking into account the technological parameters of the melting process, systematic measurement of technological
Ге) 20 параметрів і теплових навантажень по періодах плавки, порівнюють величини обмірюваних технологічних параметрів і теплових навантажень із заданими, і при розбіжності обмірюваних параметрів і теплових с навантажень із заданими, здійснюють коректування технологічних параметрів і теплових навантажень шляхом вироблення керуючих впливів на виконавчі механізми, визначаючи витрати подаваних газів по наступних залежностях: 25 - витрата повітря, що подається в реформатор: с Мп реф-Мпг реф. п.теор.пг. ов; де Мп реф - витрата повітря, що подається в реформатор, м У/год;Ge) 20 parameters and thermal loads by melting periods, compare the values of the measured technological parameters and thermal loads with the specified ones, and in case of discrepancy between the measured parameters and thermal loads with the specified ones, adjust the technological parameters and thermal loads by producing control influences on the executive mechanisms, determining consumption of supplied gases according to the following dependencies: 25 - consumption of air supplied to the reformer: with MP ref-MPg ref. p.theor.pg. ov; where Mp ref is the flow rate of air supplied to the reformer, m U/h;
Мпг реф - задана витрата природного газу, що подається в реформатор, м/год; во І п.теор.пг - теоретично необхідна кількість повітря для спалювання природного газу в реформаторі, м З/м3; ов - Коефіцієнт витрати повітря, - витрата природного газу, що подається в інжектор:Mpg ref - specified consumption of natural gas supplied to the reformer, m/h; in I p.teor.pg - theoretically necessary amount of air for burning natural gas in the reformer, m З/m3; ов - Air consumption coefficient, - consumption of natural gas supplied to the injector:
Мпг інж.кл- Гепл.нав./8141-Мпг реф. кг, де Мпг інж.кпг - витрата природного газу, що подається в інжектор, м/год; б5 Кпг- калорійний еквівалент природного газу;Mpg inj.cl- Hepl.nav./8141-MPg ref. kg, where Mpg eng.kpg - consumption of natural gas supplied to the injector, m/h; b5 Kpg - caloric equivalent of natural gas;
Тепл.нав. - теплове навантаження, Мвт;Thermal - heat load, MW;
8141 - калорійність умовного палива, Вт/кг;8141 - calorific value of conventional fuel, W/kg;
Мпг реф - витрата природного газу, що подається в реформатор, м/год, - витрата вентиляторного повітря, що подається в робочий простір печі:Mpg ref - consumption of natural gas supplied to the reformer, m/h, - consumption of fan air supplied to the working space of the furnace:
Мвент-(Мпг рефеМпг інж).Іп.теор.пг).оуу "Мп реф-Мкис.4,76 де Мвент - витрата вентиляторного повітря, що подається в робочий простір печі, м З/год;Mvent-(Mpg refMpg eng.Ip.theor.pg).ouu "Mp ref-Mkys.4.76 where Mvent - consumption of fan air supplied to the working space of the furnace, m C/h;
Мпг реф - витрата природного газу, що подається в реформатор, м/год;Mpg ref - consumption of natural gas supplied to the reformer, m/h;
Мпг інж - витрата природного газу, що подається в інжектор, м/год;Mpg eng - consumption of natural gas supplied to the injector, m/h;
Мп реф - витрата повітря, що подається в реформатор, м З/год; то Мкис - витрата кисню, що подається у факел, м/год; п.теор.пг - теоретично необхідна кількість повітря для спалювання природного газу в реформаторі, м З/м; ог 7 коефіцієнт витрати повітря для печі; 4,76 - коефіцієнт перерахування витрати кисню в повітря.Mp ref - flow rate of air supplied to the reformer, m C/h; then Mkis - consumption of oxygen supplied to the torch, m/h; p.teor.pg - theoretically necessary amount of air for burning natural gas in the reformer, m C/m; ог 7 coefficient of air consumption for the furnace; 4.76 - coefficient of conversion of oxygen flow into the air.
Приклад.Example.
Здійснювали керування тепловим режимом мартенівської печі. Попередньо визначали періоди плавки й визначали оптимальну кількість із урахуванням технологічних параметрів процесу плавки, що склала 15.The thermal regime of the Marteniv furnace was controlled. Melting periods were determined in advance and the optimal number was determined taking into account the technological parameters of the melting process, which was 15.
Задавали технологічні параметри (витрата природного газу в реформатор й інжектор, витрата повітря, витрата кисню у факел, коефіцієнти витрати повітря в реформатор й у димових газах для підтримки заданого гор теплового навантаження) і теплове навантаження печі для кожного періоду плавки, які відображали на екрані робочої станції сталевара.The technological parameters were set (natural gas consumption in the reformer and injector, air consumption, oxygen consumption in the torch, coefficients of air consumption in the reformer and in flue gases to maintain the specified heat load) and the heat load of the furnace for each period of melting, which were displayed on the screen of the working steel mill stations.
Паливо, у якості якого використали природний газ калорійністю 33649КДж/м?, подавали в інжектор, а також у реформатор разом з повітрям, де здійснювали спалювання палива з утворенням сажо-газової суміші. Сажо-газову суміш із реформатора, природного газу з інжектора й вентиляторного повітря подавали в робочий простір печі, і подавали кисень у факел, витрату яких визначали відповідно до заданих технологічних параметрів і теплових навантажень по періодах плавки. но)The fuel, which used natural gas with a caloric value of 33649 KJ/m?, was fed to the injector, as well as to the reformer together with air, where the fuel was burned with the formation of a soot-gas mixture. The soot-gas mixture from the reformer, natural gas from the injector, and fan air were fed into the working space of the furnace, and oxygen was fed into the torch, the consumption of which was determined according to the given technological parameters and heat loads during the melting periods. but)
Здійснювали систематичний вимір з інтервалом 5сек технологічних параметрів і теплових навантажень по періодах плавки. Порівнювали величини обмірюваних технологічних параметрів і теплових навантажень із заданими. Здійснювали коректування технологічних параметрів і теплових навантажень шляхом дистанційного авWe carried out systematic measurement with an interval of 5 seconds of technological parameters and heat loads during melting periods. The values of the measured technological parameters and heat loads were compared with the specified ones. Adjustments of technological parameters and heat loads were carried out by means of remote av
Керування виконавчими механізмами за допомогою органів керування й індикації, розташованих на екрані робочої станції сталевара. Вироблення керуючих впливів на виконавчі механізми здійснювали шляхом визначення витрат о подаваних газів по пропонованих залежностях. Ге»)Control of executive mechanisms with the help of controls and indicators located on the screen of the steelworker's workstation. The production of controlling influences on executive mechanisms was carried out by determining the costs of supplied gases according to the proposed dependencies. Ge")
Технологічні параметри й теплові завантаження по періодах й отримані результати наведені в таблиці 1 (заявляємий способ) і таблиці 2 (спосіб - найближчий аналог). оTechnological parameters and heat loads by period and the obtained results are shown in Table 1 (the claimed method) and Table 2 (the method is the closest analogue). at
Керування тепловим режимом мартенівської печі в період завалки здійснювали таким чином. сControlling the thermal regime of the Marteniv furnace during the backfilling period was carried out as follows. with
Параметри, що задають: період плавки - завалка; теплове навантаження, МВт 29,1; « витрата природного газу, що подається в реформатор, м/год. 1000; ше с коефіцієнт витрати повітря в реформаторі 0,38; коефіцієнт витрати повітря в печі 1,20; витрата кисню, м/год 2000; калорійний еквівалент природного газу 1,157. ко склад природного газу, 90: СН. - 92,66; СоНьв - 2,985; СзНв - 0,464; С. Но - 0,101; С5Н.» - 0,027; СО» - 0,328; Мо о - 3,367; О5 - 0,006; СоНа (СтНь) - 0,062. 1. Витрата повітря, що подається в реформатор: (се) Мп реф-Упг реф.І в.теор.пг.о,,-1000.9,57.0,38-:3638М/годД, со 20 де Мпг реф - витрата природного газу, що подається в реформатор (задана), 1000м З/ч;Setting parameters: melting period - filling; heat load, MW 29.1; « consumption of natural gas supplied to the reformer, m/h. 1000; air flow coefficient in the reformer is 0.38; coefficient of air consumption in the furnace 1.20; oxygen consumption, m/h 2000; the caloric equivalent of natural gas is 1.157. natural gas warehouse, 90: CH. - 92.66; SoNv - 2,985; SzNv - 0.464; S. No - 0.101; C5N." - 0.027; CO" - 0.328; Mo o - 3.367; O5 - 0.006; SoNa (StNh) - 0.062. 1. Consumption of air supplied to the reformer: (se) Mp ref-Upg ref.I v.teor.pg.o,,-1000.9,57.0,38-:3638M/hD, so 20 where Mpg ref - consumption of natural gas , which is fed to the reformer (given), 1000m Z/h;
ІЇ в.теор.пг - теоретично необхідна кількість повітря для спалювання природного газу в реформаторі: с Ї в.теор.пг-0,0476.(0,500ж0,5Н241,5Н55 2СНаж(тип/4)С яНаА-01(10,00124а4)- -0,0476.(2.92,66-3,5.2,98--6,5.0,101--5.0,46- -0,0061.(1--0,0012.10)-9,57мЗ/м с а - вологовміст сухого повітря, 10 г/м У; ов " Коефіцієнт витрати повітря, 0,38 2. Витрата природного газу, що подається в інжектор: 60 Мпг інж.кл- Гепл.нав./8141-Мпг реф.кп-Мпг інж.1 1157-29,1.105/8141-1000.1,157-2087 м3/ч, де кпг- калорійний еквівалент природного газу, 1,157;ІІ v.theor.pg - theoretically necessary amount of air for burning natural gas in the reformer: с І v.theor.pg-0.0476.(0.500х0.5Н241.5Н55 2СНаж(type/4)С яНАА-01(10, 00124a4)- -0.0476.(2.92.66-3.5.2.98--6.5.0.101--5.0.46- -0.0061.(1--0.0012.10)-9.57 mZ/m с а - moisture content of dry air, 10 g/m У; ов " Air consumption coefficient, 0.38 2. Consumption of natural gas supplied to the injector: 60 Mpg inzh.kl- Hepl.nav./8141-MPg ref.kp - Mpg eng.1 1157-29,1.105/8141-1000.1,157-2087 m3/h, where kpg is the calorific equivalent of natural gas, 1.157;
Тепл.нав. - теплове навантаження, Мвт; 8141 - калорійність умовного палива, Вт/кг. 3. Витрата вентиляторного повітря, що подається в робочий простір печі: бо Мвент-(Мпг рефеМпг інж).І п.теор.пг|.оуу-Утв-Мкис.4,76-(100042087) -9,57).1,20-3638-2000.4,7-22413мЗ/год,Thermal - heat load, MW; 8141 - calorie content of conventional fuel, W/kg. 3. Consumption of fan air supplied to the working space of the furnace: bo Mvent-(Mpg refeMpg eng).I p.teor.pg|.ouu-Utv-Mkis.4.76-(100042087) -9.57).1 ,20-3638-2000.4,7-22413mZ/h,
Мкис - витрата кисню, що подається у факел, м/год;Mkis - consumption of oxygen supplied to the torch, m/h;
Фа 7 коефіцієнт витрати повітря для печі, 1,20; 4,76 - коефіцієнт перерахування витрати кисню в повітря.Fa 7 coefficient of air consumption for the furnace, 1.20; 4.76 - coefficient of conversion of oxygen flow into the air.
Як видно з порівняльного аналізу отриманих результатів пропонованого способу й способу - найближчого аналога пропонований спосіб забезпечує оптимальне спалювання палива, скорочує тривалість плавки, знижує витрату палива й скорочує викиди в атмосферу.As can be seen from the comparative analysis of the obtained results of the proposed method and the method - the closest analogue, the proposed method provides optimal fuel combustion, shortens the duration of melting, reduces fuel consumption and reduces emissions into the atmosphere.
Таблиця 1Table 1
Період плавки | Теплове коефіцієнт Витрата, мЗ/год коефіцієнт | Тиск Температура, "С Інтервал між навантаження, витрати витрати під Й перекиданням тис. КВт повітря в природного (кисню (повітря в |зводом, насадок у реформаторі У лежаку клапанів, хв. реформаторі азу в У факелідимових Па реформатор газах 26,68 тїб00 | 1500 | ЛИб одо-60|1200-)| 1150-1250 доб50| 5-7 завалка й 29,58 1250 2000 1,12 прогрів нормальні завалка 29,00 1250 2000 1,12 тривала заливання 27,26 1000 2000 1,18 чавуну початкове 24,36 0,33 1000 1,0 плавлення 26,68 то 1500 З перегрів 20,88 1000 1000 1,80 насадок підсипання 24,36 1000 1500 1,710 І ав порогів і заправлення Гео) при кипінні сталі (є) закриття 9,28 БО 1,00 отвору й (ав) дрібнийMelting period | Heat coefficient Consumption, mZ/h coefficient | Pressure Temperature, "C Interval between load, consumption, consumption under the transfer of thousand KW of air to natural (oxygen (air in the vault, nozzles in the reformer In the valve bed, min. reformer azu in the torch smoke Pa reformer gases 26.68 tib00 | 1500 | LYb odo-60|1200-)| 1150-1250 dob50| 5-7 filling and 29.58 1250 2000 1.12 warm-up normal filling 29.00 1250 2000 1.12 continuous filling 27.26 1000 2000 1.18 cast iron initial 24.36 0.33 1000 1.0 melting 26.68 to 1500 With overheating 20.88 1000 1000 1.80 filling nozzles 24.36 1000 1500 1.710 And av thresholds and refueling Geo) when boiling steel (is) closing 9.28 BO 1.00 hole and (av) small
Зо ремонт с відбір 23,20 1000 1500 114 попередньої проби й замір « температури сталі но с присадка 9,28 1000 1БОО 120 окислювачівFrom repair with selection 23.20 1000 1500 114 preliminary test and measurement of steel temperature with additive 9.28 1000 1BOO 120 oxidizers
І»AND"
Калорійність природного газу 33649 кДж/мЗ ко плавки навантаження, | Уреформатор | вінжектор | під перекиданнямThe calorific value of natural gas is 33649 kJ/mZ for melting the load, | Ureformator | winjector | under tipping
Ге) тис. кВт у реформатор в інжектор вентиляторного кисню зводом насадок реформатора |лежака клапанів, хв. природного |(турбінного | природного "ОВітря У факел печі, ПаGe) thousand kW in the reformer in the fan oxygen injector with the set of nozzles of the reformer |valve bed, min. natural |(turbine | natural "Wind In the furnace torch, Pa
ОО 20 газу повітря газу 2842 бо 14200 1750 2500 0100000) 40-60 (1200-1370) 1150-1250 добБО| 005-7 мк 30,85 Моб 14200200 20000 2000 30,85 1100 4200 2000 20000 2000 27,26 1100 4200 1650 0000 1000 59 28,42 оо 4200 1750 25000 1500 с Калорійність природного газу 33649 кДж/м?OO 20 gas air gas 2842 bo 14200 1750 2500 0100000) 40-60 (1200-1370) 1150-1250 dobBO| 005-7 μ 30.85 MOB 14200200 20000 2000 30.85 1100 4200 2000 2000 2000 27.26 1100 4200 1650 0000 1000 59 28.42 OO 4200 1750 25000 1500 C CAPORATION NATURAL gas 33649 kJ/m?
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| UAU200609712U UA20930U (en) | 2006-09-11 | 2006-09-11 | Method for control of heat mode of steel-making furnace |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| UAU200609712U UA20930U (en) | 2006-09-11 | 2006-09-11 | Method for control of heat mode of steel-making furnace |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| UA20930U true UA20930U (en) | 2007-02-15 |
Family
ID=37834739
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| UAU200609712U UA20930U (en) | 2006-09-11 | 2006-09-11 | Method for control of heat mode of steel-making furnace |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| UA (1) | UA20930U (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2500920C2 (en) * | 2011-02-21 | 2013-12-10 | Валерий Павлович Савостьянов | Aero power plant |
-
2006
- 2006-09-11 UA UAU200609712U patent/UA20930U/en unknown
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2500920C2 (en) * | 2011-02-21 | 2013-12-10 | Валерий Павлович Савостьянов | Aero power plant |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2473475C2 (en) | Glass melting furnace | |
| CA2648081A1 (en) | Integration of oxy-fuel and air-fuel combustion | |
| JP7297091B2 (en) | Blast furnace operation method | |
| RU2586194C2 (en) | Method of heating blast-furnace air heater | |
| US8127574B2 (en) | Method for producing mineral wool | |
| RU2014124754A (en) | METHOD OF STARTING THE Smelting Process | |
| UA20930U (en) | Method for control of heat mode of steel-making furnace | |
| JP5936629B2 (en) | How to heat a blast furnace stove | |
| KR100703557B1 (en) | A mixing method of off-gases from steel works to reduce fluctuation of the heating value of the mixed gas | |
| WO2014170086A1 (en) | Blast furnace plant and operation method | |
| CA2198682A1 (en) | Furnace waste gas combustion control | |
| JP4990668B2 (en) | Hot stove operation method | |
| AU2011200177B2 (en) | Method for combustion of a low-grade fuel | |
| CN106168377B (en) | A kind of boiler hot flue gas igniter | |
| KR101225116B1 (en) | Device and method for controlling by-product gas generated from steelwork | |
| US20240133551A1 (en) | Oxy-fuel burner, ignition and flame control system and method for controlling ignition and flame | |
| CN115838843B (en) | Residual hot air recovery device and method for hot air furnace | |
| CN116356092A (en) | Carbon circulation blast furnace provided with blast furnace gas safety control system and control method thereof | |
| RU2274663C1 (en) | Method of the ingots heating in the furnace soaking pit | |
| JP2009235437A (en) | Method for controlling blast furnace operation at blowing-stop time in large reduction of charged material level | |
| EP3789355A1 (en) | A method of operating a shaft furnace | |
| Kovshov et al. | Improving blast-furnace heating | |
| Marcano et al. | Oxycombustion with preheated reactants for low calorific value fuels: A solution to improve flame stability and energy efficiency | |
| Matyukhin et al. | Improvement of thermal modes of shaft furnaces of nonferrous metallurgy | |
| CN111315900A (en) | Shaft furnace and injection of an oxidizing agent therein |