UA18206U - Method of electric arc surfacing of cast iron - Google Patents
Method of electric arc surfacing of cast iron Download PDFInfo
- Publication number
- UA18206U UA18206U UAA200506805U UAU200506805U UA18206U UA 18206 U UA18206 U UA 18206U UA A200506805 U UAA200506805 U UA A200506805U UA U200506805 U UAU200506805 U UA U200506805U UA 18206 U UA18206 U UA 18206U
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- surfacing
- cast iron
- electric arc
- welding
- value
- Prior art date
Links
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 27
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 title claims abstract description 15
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 14
- 238000003466 welding Methods 0.000 claims description 26
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 8
- 238000012876 topography Methods 0.000 claims 1
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 17
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 17
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 9
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 9
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 9
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical group [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910001338 liquidmetal Inorganic materials 0.000 description 6
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 6
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 5
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 4
- 230000009471 action Effects 0.000 description 3
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 3
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 3
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 230000005672 electromagnetic field Effects 0.000 description 2
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 2
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 2
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000009851 ferrous metallurgy Methods 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 1
- 238000010899 nucleation Methods 0.000 description 1
- 230000006911 nucleation Effects 0.000 description 1
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
Description
Опис винаходуDescription of the invention
Корисна модель відноситься до, області електродугового наплавлення і може бути використана при 2 виготовленніі зміцненні деталей прокатного обладнання в чорній металургії і важкому машинобудуванні.The useful model refers to the field of electric arc welding and can be used in the 2 manufacture and strengthening of rolling equipment parts in ferrous metallurgy and heavy engineering.
Деталі прокатного обладнання, на які у процесі експлуатації діє значний тиск, для підвищення зносостійкості виготовляються із чавуну, який до наступного часу не наплавляється внаслідок виникнення кристалізаційних і холодних тріщин і поломок валків.Parts of rolling equipment, which are subjected to significant pressure during operation, are made of cast iron, which is not welded until the next time due to the occurrence of crystallization and cold cracks and roll breaks, in order to increase wear resistance.
Більшість існуючих способів запобігання виникнення кристалізаційних і холодних тріщин при електродуговому 70 наплавленні чавуну заснована на підвищенні погонної енергії і не забезпечують відсутності тріщин, одночасного підвищення зносостійкості і працездатності наплавлених деталей.Most of the existing methods of preventing the occurrence of crystallization and cold cracks during electric arc 70 surfacing of cast iron are based on increasing the running energy and do not ensure the absence of cracks, while simultaneously increasing the wear resistance and serviceability of the surfacing parts.
Відомий спосіб електродугового наплавлення чавуну |1), при якому для запобігання виникнення кристалізаційних і холодних тріщин наплавлення здійснюють на підвищеній погонній енергії.There is a known method of electric arc surfacing of cast iron |1), in which to prevent the occurrence of crystallization and cold cracks, surfacing is carried out at increased driving energy.
Однак при цьому не забезпечується відсутність кристалізаційних і холодних тріщин тому, що швидкість 12 кристалізації знижується внаслідок чого зростає розмір зерен і знижується тріщиностійкість наплавленого металу.However, this does not ensure the absence of crystallization and cold cracks because the rate of crystallization decreases, as a result of which the grain size increases and the crack resistance of the deposited metal decreases.
Відомий узятий за найближчий аналог спосіб електродугового наплавлення чавуну 2), при якому для запобігання виникнення кристалізаційних і холодних тріщин виконують попередній і співпадаючий нагрів і термічну обробку після наплавлення.The method of electric arc surfacing of cast iron 2), taken as the closest analogue, is known, in which to prevent the occurrence of crystallization and cold cracks, preliminary and coincident heating and heat treatment after surfacing are performed.
Однак при цьому трудно забезпечити відсутність кристалізаційних і холодних тріщин при наплавленні чавуну, у якому кількість вуглецю більше 2,1695, і підвищення зносостійкості наплавлених деталей. Тому деталі із чавуну не наплавляються.However, at the same time, it is difficult to ensure the absence of crystallization and cold cracks when surfacing cast iron in which the amount of carbon is more than 2.1695, and to increase the wear resistance of the superimposed parts. Therefore, cast iron parts are not welded.
В основу корисної моделі поставлена задача розробити спосіб електродугового наплавлення чавуну, у якому використання нових умов здійснення дій дозволить забезпечити процес відновлення, відсутність виникнення кристалізаційних і холодних тріщин, підвищення зносостійкості і працездатності наплавлених деталей. вThe basis of a useful model is the task of developing a method of electric arc surfacing of cast iron, in which the use of new conditions for the implementation of actions will ensure the recovery process, the absence of crystallization and cold cracks, and increase the wear resistance and serviceability of the surfacing parts. in
Поставлена задача вирішується за рахунок того, що при електродуговому наплавленні чавуну з попереднім і співпадаючим підігрівом і термічною обробкою після наплавлення, відповідно корисної моделі, наплавлення здійснюють зі швидкістю, величину якої встановлюють у залежності від режиму відповідно до виразу:The problem is solved due to the fact that during electric arc surfacing of cast iron with preliminary and coincident heating and heat treatment after surfacing, according to a useful model, surfacing is carried out at a speed whose value is set depending on the mode according to the expression:
М-(4,6-5,0).10310 м/г, ї-о 3о де І - величина зварювального струму, А; (ав)M-(4.6-5.0).10310 m/h, i-o 3o where I is the value of the welding current, A; (av)
Му - величина напруги на дузі, В.Mu is the voltage on the arc, V.
Зниження погонної енергії і підвищення швидкості кристалізації рідкого металу зварювальної ванни за см рахунок підвищення швидкості наплавлення в пропонованому співвідношенні з режимом забезпечує зниження (ее) тепловкладання в чавун, зміну електромагнітного поля зварювального струму і магнітогідродинамічні явища у зварювальній ванні. При наплавленні з підвищеною швидкістю тепло не встигає розповсюджуватися перед -- дугою, що приводить до перегріву рідкого металу зварювальної ванни, зменшенню струму, який протікає по ванні, і електромагнітного поля зварювального струму за дугою. Змінюються магнітогідродинамічні явища у ванні, дуга відхиляється в хвостову частину ванни, зростає швидкість руху металу у хвостову частину, « дю конвективні потоки і швидкість кристалізації металу ванни. Внаслідок високої швидкості нагріву і охолодження -о кількість центрів кристалізації зростає, що вповільнює ріст зерен, зменшується час перебування зварювальної с ванни у рідкому стані, зерно не встигає вирости, здрібнюється структура, що забезпечує підвищення :з» тріщиностійкості наплавлених деталей із чавуну. При електродуговому наплавленні під дією термодеформаційного циклу виникають зварювальні напруги, які приводять до утворення кристалізаційних і холодних тріщин. Чавун характеризується високою твердістю і низькою пластичністю, тому для попередження - 395 утворення кристалізаційних і холодних тріщин необхідно значно зменшувати тепловкладання і зварювальні напруги, що забезпечується при наплавленні з низькою погонною енергією і підвищеною швидкістю. Крім того, ее) при тепловкладанні порушується рівновага сил, які діють на атоми, що приводить к мікроперекручуванню юю кристалічних грат, підвищенню мікронапруг і щільності дислокацій. Тому при зниженні тепловкладання в чавун зменшуються мікроперекручування кристалічних грат, мікронапруги і щільність дислокацій, механізм створення (ав) 50 яких пов'язують з щільністю дислокацій, і забезпечується тріщиностійкість наплавленого металу. ПриThe decrease in the linear energy and the increase in the rate of crystallization of the liquid metal of the welding bath per cm due to the increase in the surfacing speed in the proposed ratio with the regime ensures a decrease (ee) of heat input into the cast iron, a change in the electromagnetic field of the welding current and magnetohydrodynamic phenomena in the welding bath. When welding at a high speed, the heat does not have time to spread in front of the arc, which leads to overheating of the liquid metal of the welding bath, a decrease in the current flowing through the bath, and the electromagnetic field of the welding current behind the arc. The magneto-hydrodynamic phenomena in the bath change, the arc deviates to the tail part of the bath, the speed of movement of metal into the tail part increases, convective flows and the rate of metal crystallization of the bath increase. As a result of the high rate of heating and cooling, the number of crystallization centers increases, which slows down the growth of grains, the time spent in the welding bath in the liquid state decreases, the grain does not have time to grow, the structure is crushed, which ensures an increase in the crack resistance of welded cast iron parts. During electric arc surfacing under the action of the thermal deformation cycle, welding stresses occur, which lead to the formation of crystallization and cold cracks. Cast iron is characterized by high hardness and low plasticity, therefore, in order to prevent - 395 the formation of crystallization and cold cracks, it is necessary to significantly reduce heat input and welding voltage, which is provided during surfacing with low linear energy and increased speed. In addition, e) during heat application, the balance of forces acting on the atoms is disturbed, which leads to micro-twisting of crystal lattices, an increase in micro-stresses and the density of dislocations. Therefore, when the heat input to the cast iron is reduced, the micro-twisting of crystal lattices, micro-stresses and the density of dislocations, the mechanism of creation (ав) 50 of which is associated with the density of dislocations, and the crack resistance of the deposited metal is ensured. At
Ф наплавленні з низькою погонною енергією і підвищеною швидкістю значно зменшується розмір зони термічного впливу, що попереджує виникнення зони відбілу і забезпечує наплавлення чавуну. На підставі того, що тріщини виникають, коли зварювальні напруги перевищують межу міцності, зниження зварювальних напруг забезпечує підвищення тріщиностійкості і зносостійкості наплавлених деталей. Одночасне здрібнення структури, зниження 59 зварювальних напруг, мікроперекручувань грат, мікронапруг і щільності дислокацій забезпечує підвищення с тріщиностійкості, зносостійкості і працездатності наплавлених деталей із чавуну.In surfacing with low driving energy and high speed, the size of the zone of thermal influence is significantly reduced, which prevents the occurrence of a whitewash zone and ensures the surfacing of cast iron. Based on the fact that cracks occur when welding stresses exceed the strength limit, reducing welding stresses ensures increased crack resistance and wear resistance of welded parts. Simultaneous grinding of the structure, reduction of 59 welding stresses, micro-distortions of gratings, micro-stresses and density of dislocations provides an increase in crack resistance, wear resistance and workability of welded cast iron parts.
Всі існуючи способи електродугового наплавлення чавуну засновані на підвищенні погонної енергії.All existing methods of electric arc surfacing of cast iron are based on increasing the driving energy.
Пропонована корисна модель заснована на ефективному способі впливу на магнітогідродинамічні явища у зварювальній ванні, одночасного зниження зварювальних напруг, мікроперекручування грат, мікронапруг, бо щільності дислокацій і здрібнювання структури за рахунок зниження погонної енергії, підвищення швидкості зварювання і кристалізації.The proposed useful model is based on an effective method of influencing magnetohydrodynamic phenomena in the welding bath, simultaneous reduction of welding voltages, micro-twisting of lattices, micro-voltages, because of the density of dislocations and grinding of the structure due to the reduction of the driving energy, increase in the speed of welding and crystallization.
Отже, даний спосіб виявляє свої особливості - одночасного зниження зварювальних напруг і здрібнювання структури тільки за певних умов, а саме при підвищенні швидкості наплавлення, величину якої встановлюють у залежності від режиму відповідно до виразу: 65 М-(4,6-5,0).1010 м/г,So, this method reveals its features - a simultaneous reduction of welding voltages and grinding of the structure only under certain conditions, namely when increasing the surfacing speed, the value of which is set depending on the mode according to the expression: 65 M-(4.6-5.0) .1010 m/h,
де І - величина зварювального струму. А;where I is the value of the welding current. AND;
Му - величина напруги на дузі, В.Mu is the voltage on the arc, V.
Виходить, ці умови є істотними. А підвищення швидкості наплавлення в заявленій закономірності, забезпечуєIt turns out that these conditions are essential. And increasing the surfacing speed in the stated pattern provides
Виникнення нового ефекту впливу на магнітогідродинамічні явища, зменшення зварювальних напруг, здрібнювання структури, підвищення тріщиностійкості, зносостійкості і працездатності наплавлених деталей із чавуну.Emergence of a new effect of influence on magnetohydrodynamic phenomena, reduction of welding voltages, grinding of the structure, increase of crack resistance, wear resistance and serviceability of welded parts made of cast iron.
При швидкості наплавлення менше 4,6.109О м/г зростає тепло внесення, зменшується швидкість нагріву, охолодження і кристалізації рідкого металу, зростає час перебування металу в рідкому стані і розмір зерна. 70 Збільшується мікроперекручування кристалічних грат, що приводить до порушення рівноваги, зростання мікронапруг у наплавленому металі і росту тріщин, механізм зародження яких зв'язують з дислокаціями. Тому знижується тріщиностійкость, зносостійкість і працездатність наплавлених деталей із чавуну.When the surfacing rate is less than 4.6.109O m/g, the heat input increases, the rate of heating, cooling, and crystallization of the liquid metal decreases, the time the metal stays in the liquid state and the grain size increase. 70 The micro-twisting of crystal lattices increases, which leads to a violation of equilibrium, an increase in micro-stresses in the deposited metal and the growth of cracks, the mechanism of which nucleation is associated with dislocations. Therefore, the crack resistance, wear resistance and serviceability of welded cast iron parts decreases.
При швидкості наплавлення більше 5.107210 м/г зростає величина струму, який тече через бокові крайки ванни і спрямовані вниз електромагнітні сили, під дією яких рідкий метал стікає з крайок, що приводить до 75 виникненню підрізів на поверхні зовнішнього шва. Підрізи являються концентраторами напруги тому приводять к виникненню тріщин при наплавленні чавуну.At a surfacing rate of more than 5.107210 m/g, the magnitude of the current flowing through the side edges of the bath and downward electromagnetic forces, under the action of which the liquid metal flows from the edges, increases, which leads to the appearance of undercuts on the surface of the external seam. Undercuts are stress concentrators and therefore lead to the appearance of cracks during the surfacing of cast iron.
Спосіб електродугового наплавлення чавуну здійснюється в такий спосіб. Деталь із чавуну закріплюється на установці. Відповідно до величину струму і напруги на дузі регулюють величину швидкості наплавлення.The method of electric arc surfacing of cast iron is carried out in the following way. The cast iron part is fixed on the installation. According to the value of the current and voltage on the arc, the value of the surfacing speed is regulated.
Електрод закорочують на деталь, яку наплавляють, засинають флюсом, і починають процес наплавлення на швидкості, величину якої встановлюють у заявленому співвідношенні від режиму відповідно до виразу:The electrode is shortened to the part to be welded, covered with flux, and the welding process is started at the speed, the value of which is set in the declared ratio from the mode according to the expression:
М-(4,6-5,0).10310 м/г.M-(4.6-5.0). 10310 m/h.
Приклад.Example.
Вироблялося автоматичне електродугове наплавлення робочих валків із чавуну діаметром їм і довжиною бочки Зм. Наплавлення вироблялося дротом Сво8Г2С під керамічним флюсом ЖОСН-5. Як джерело живлення використовували випрямач ВДУ 1204. Автоматичне наплавлення вироблялось на режимі: величина струму - 600-650А, напруга на дузі 32-348. Результати проведених досліджень впливу величини швидкості наплавлення на якість формування зварних швів, тріщиностійкість, зносостійкість і працездатність наплавлених деталей із чавуну представлені в таблиці. (Се) зо о йAutomatic electric arc surfacing of working rolls made of cast iron with a diameter of 100 mm and a barrel length of Zm was produced. Surfacing was made with Svo8G2S wire under ZHOSN-5 ceramic flux. The VDU 1204 rectifier was used as a power source. Automatic surfacing was carried out in the mode: current value - 600-650A, arc voltage 32-348. The results of studies of the influence of the surfacing speed on the quality of the formation of welds, crack resistance, wear resistance and serviceability of the surfacing parts made of cast iron are presented in the table. (Se) zo o y
Прототип со зв - уавлозювано 1000000059000000001000560000295 увляютємо 0000000005ю90000000010002908 « лю Мевлловюсозмо! 771115ю11112ю108 з с У результаті проведених досліджень установлено, що електродугове наплавлення на підвищеній швидкості, :з» величину якої встановлюють у залежності від режиму відповідно до виразу:Prototype so zv - 1000000059000000001000560000295 0000000005у90000000010002908 771115ю11112ю108 з с As a result of the conducted studies, it was established that electric arc surfacing at high speed, "з" the value of which is set depending on the regime according to the expression:
М-(4,6-5,0).10310 м/г у є оптимальним. Використання пропонованого способу в порівнянні з існуючими забезпечує за рахунок - підвищення швидкості наплавлення наступні переваги: - зменшення погонної енергії, тепловнесення, зростання швидкості кристалізації рідкого металу со зварювальної ванни, зменшення часу перебування металу у рідкому стані і здрібнювання структури;M-(4.6-5.0). 10310 m/g is optimal. The use of the proposed method in comparison with the existing ones provides the following advantages due to - increasing the surfacing speed: - reducing the linear energy, heat transfer, increasing the speed of crystallization of the liquid metal from the welding bath, reducing the time the metal remains in the liquid state and grinding the structure;
ГФ - вплив на магнітогідродинамічні явища у зварювальній ванні, збільшення конвективних потоків, швидкості 5р переміщення рідкого металу у зварювальній ванні і підвищення дисперсності структури; («в») - зниження мікроперекручування кристалічних грат, мікронапруг, щільності дислокацій, підвищення стійкостіGF - influence on magnetohydrodynamic phenomena in the welding bath, increase of convective flows, velocity of movement of liquid metal in the welding bath and increase of dispersion of the structure; ("c") - reduction of microdistortion of crystal lattices, microstresses, density of dislocations, increase in stability
Ф до утворення кристалізаційних і холодних тріщин; - підвищення механічних властивостей, зносостійкості і працездатності наплавлених деталей із чавуну.Ф to the formation of crystallization and cold cracks; - improvement of mechanical properties, wear resistance and serviceability of welded cast iron parts.
Упровадження пропонованого способу електродугового наплавлення при відновленні і зміцненні деталей вв прокатних станів із чавуну дозволяє забезпечити якісне формування наплавленого металу, підвищення тріщиностійкості, зносостійкості, працездатності, зниження витратного коефіцієнту робочих валків на тону с прокату і собівартості металу.The implementation of the proposed method of electric arc welding during the restoration and strengthening of parts in cast iron rolling mills allows to ensure high-quality formation of the welded metal, increase crack resistance, wear resistance, workability, decrease the consumption ratio of working rolls per ton of rolled steel and the cost price of the metal.
Література 1. Фрумин И. И. Автоматическая злектродуговая наплавка. - М.: Металлургия, 1961-250с. во 2. Восстановление и повьішение износостойкости и срока службь! деталей машин / Под ред. В.С. Попова -References 1. Frumin I. I. Automatic electro-arc surfacing. - M.: Metallurgy, 1961-250p. in 2. Restoration and increase of wear resistance and service life! of machine parts / Ed. V.S. Popova -
Запорожье: ОДО "Мотор Сич", 2000. - 394с.Zaporozhye: ODO "Motor Sych", 2000. - 394p.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| UAA200506805U UA18206U (en) | 2005-07-11 | 2005-07-11 | Method of electric arc surfacing of cast iron |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| UAA200506805U UA18206U (en) | 2005-07-11 | 2005-07-11 | Method of electric arc surfacing of cast iron |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| UA18206U true UA18206U (en) | 2006-11-15 |
Family
ID=37506451
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| UAA200506805U UA18206U (en) | 2005-07-11 | 2005-07-11 | Method of electric arc surfacing of cast iron |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| UA (1) | UA18206U (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2541395C1 (en) * | 2013-10-15 | 2015-02-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования Кемеровский технологический институт пищевой промышленности | Method for vacuum drying of fruit and berries |
| RU2805724C1 (en) * | 2023-03-02 | 2023-10-23 | Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственный центр "Калугатрактсельмаш" | Method for electric arc surfacing of cast iron products |
-
2005
- 2005-07-11 UA UAA200506805U patent/UA18206U/en unknown
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2541395C1 (en) * | 2013-10-15 | 2015-02-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования Кемеровский технологический институт пищевой промышленности | Method for vacuum drying of fruit and berries |
| RU2805724C1 (en) * | 2023-03-02 | 2023-10-23 | Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственный центр "Калугатрактсельмаш" | Method for electric arc surfacing of cast iron products |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN103740990B (en) | A kind of Aluminum alloy strip for automobile heat insulation cover and manufacture method thereof | |
| CN100503864C (en) | Method for producing ultra-fine grain steel plate by medium and thin slab continuous casting and rolling | |
| CN102392243A (en) | Laser surface cladding method of straightening roller | |
| CN1618541A (en) | Mill frame lining board, and its mfg. method | |
| TWI663266B (en) | Wire for cutting | |
| CN104561695B (en) | Marine aluminium alloy slab and production method thereof | |
| CN111041327A (en) | Production method of cold-rolled steel strip with yield strength below 210MPa | |
| CN105779861A (en) | Wear-resistant high-vanadium-nitrogen high-speed steel section steel roll and manufacturing method thereof | |
| CN110592580A (en) | Laser cladding side guide plate and machining method thereof | |
| WO1991019824A1 (en) | Composite roll for use in rolling and manufacture thereof | |
| CN111101058A (en) | High-wear-resistance graphite steel edge rolling roller of section steel-rail beam rolling mill and manufacturing method thereof | |
| UA18206U (en) | Method of electric arc surfacing of cast iron | |
| CN108060348B (en) | Steel plate for multi-wire submerged arc welding and manufacturing method thereof | |
| JP4482407B2 (en) | High Cr cast iron products with excellent heat crack resistance and heat treatment method for high Cr cast iron materials | |
| CN104785895A (en) | Submerged arc surfacing manufacturing technology of looper roll for rolling mill | |
| CN106756404B (en) | A kind of Co based alloy and preparation method thereof for combustion chamber components | |
| CN106001128A (en) | Weather-resistant steel coil surface quality control method and hot rolling process heating furnace | |
| CN106884101B (en) | Manufacturing method of high-temperature-resistant, sulfur-corrosion-resistant, scouring-resistant and wear-resistant alloy plate | |
| JP2000087185A (en) | Hot rolled steel plate excellent in surface characteristic and scale adhesion, and its manufacture | |
| CN110814573A (en) | Rare earth reinforced surfacing flux-cored wire | |
| JP7134052B2 (en) | MARTENSITE STAINLESS STEEL MATERIAL AND MANUFACTURING METHOD THEREOF AND SLIDING MEMBER | |
| JP2008208430A (en) | Soft austenitic stainless steel and manufacturing method therefor | |
| JP3968300B2 (en) | Transport roll | |
| CN102912339B (en) | Method for preparing high-temperature wear resistant lining plate by plasma arc cladding | |
| CN106086603A (en) | A kind of can secondary utilize wear-resistant ball preparation method |