UA17924U - Method for coal and gas outbursts prevention - Google Patents
Method for coal and gas outbursts prevention Download PDFInfo
- Publication number
- UA17924U UA17924U UAU200604555U UAU200604555U UA17924U UA 17924 U UA17924 U UA 17924U UA U200604555 U UAU200604555 U UA U200604555U UA U200604555 U UAU200604555 U UA U200604555U UA 17924 U UA17924 U UA 17924U
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- drilling
- well
- coal
- wells
- advance
- Prior art date
Links
- 239000003245 coal Substances 0.000 title claims abstract description 33
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 25
- 230000002265 prevention Effects 0.000 title abstract 2
- 238000005553 drilling Methods 0.000 claims abstract description 66
- 238000013461 design Methods 0.000 claims description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 4
- 230000007423 decrease Effects 0.000 abstract description 5
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 abstract 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 23
- 239000011435 rock Substances 0.000 description 8
- 238000005065 mining Methods 0.000 description 5
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 4
- 230000000454 anti-cipatory effect Effects 0.000 description 3
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 3
- 238000011161 development Methods 0.000 description 3
- 231100001261 hazardous Toxicity 0.000 description 3
- RLLPVAHGXHCWKJ-IEBWSBKVSA-N (3-phenoxyphenyl)methyl (1s,3s)-3-(2,2-dichloroethenyl)-2,2-dimethylcyclopropane-1-carboxylate Chemical compound CC1(C)[C@H](C=C(Cl)Cl)[C@@H]1C(=O)OCC1=CC=CC(OC=2C=CC=CC=2)=C1 RLLPVAHGXHCWKJ-IEBWSBKVSA-N 0.000 description 2
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 238000005755 formation reaction Methods 0.000 description 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 2
- 238000009423 ventilation Methods 0.000 description 2
- 230000003321 amplification Effects 0.000 description 1
- 244000309464 bull Species 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 238000004891 communication Methods 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000007717 exclusion Effects 0.000 description 1
- 230000004807 localization Effects 0.000 description 1
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 description 1
- 238000003199 nucleic acid amplification method Methods 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 1
- 230000002269 spontaneous effect Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Disintegrating Or Milling (AREA)
Description
Опис винаходу
Запропоноване технічне рішення належить до гірничої промисловості й може бути використане під час 2 розроблення вугільних пластів, схильних до газодинамічних явищ.
Відомий спосіб боротьби з викидами вугілля та газу, що полягає в бурінні випереджальних свердловин по ходу руху вибою |див. "Инструкция по безопасному ведению горньїх работ на пластах, склонньїх по внезапньм вьібросам угля, породь и газа", ИГД им. А. А. Скочинского, М., 1989.-191 сі.
Недоліком способу є відсутність контролю процесу буріння свердловин, що спричиняє виникненню викидів 70 вугілля та газу під час буріння й, як наслідок, виключення цього способу боротьби з газодинамічними явищами із практики ведення гірничих робіт на викидонебезпечних пластах.
Відомий також спосіб попередження викидів вугілля та газу, що полягає в такому. У очисному або підготовчому вибої бурять випереджальні свердловини малого діаметра. У процесі буріння визначають у рівновеликих інтервалах параметр сейсмоакустичного сигналу, що виникає при взаємодії бурового інструмента з 72 пластом. Виділяють інтервал з максимумом середнього значення знайденого параметра й визначають відношення цього максимуму до середніх значень параметра в наступних інтервалах. Буріння свердловини до проектної довжини здійснюють у випадку, якщо згадане відношення не досягло критичного рівня. Потім свердловину розбурюють до проектного діаметра, здійснюючи при цьому поінтервальний контроль параметра сейсмоакустичного сигналу і його відповідність критичному рівню. Як параметр сейсмоакустичного сигналу використовують енергію або амплітуду його високочастотної складової |див. авт. свід Мо1749477, колиши. СРСР,
Е21Е5/00, опубл. 23.07.1992 р., Бюл. Мо27|.
Недоліком способу є необхідність наявності випереджальних свердловин, у процесі буріння яких можливі викиди вугілля та газу й відсутність методів визначення критичного рівня коефіцієнта привантаження.
Недоліком є й те, що незнижуване випередження задається без обліку напружено-деформованого стану 29 вугільного пласта у вибої, а довжина свердловини може бути обмежена відстанню до максимуму гірського тиску. -о
У цьому випадку розвантаження масиву здійснюється на недостатню глибину, і під час виймання вугілля в неприпустимій близькості від максимуму гірського тиску відбуваються викиди вугілля та газу.
Крім того, у небезпечних за викидами вугілля та газу зонах найчастіше не вдається пробурити свердловину навіть малого діаметра внаслідок інтенсивного виносу штибу й газу, а також затиснення бурового інструмента в М інтервалах свердловини з підвищеним напруженим станом масиву. Га
У основу корисної моделі поставлено завдання зі створення способу запобігання раптовим викидам вугілля та газу, у якому за рахунок буріння випереджальних свердловин оптимальних діаметра та довжини досягнуто о максимальне розвантаження викидонебезпечного гірського масиву, що забезпечує підвищення безпеки робіт. ї-
Поставлене завдання розв'язується за рахунок того, що в способі запобігання раптовим викидам вугілля та
Зо газу, який полягає в бурінні випереджальних свердловин поперед вибою виробки, визначенні енергії акустичного (7 сигналу в процесі буріння, визначенні в рівновеликих інтервалах коефіцієнта привантаження, що відповідає відношенню максимального значення енергії до його значення в наступних інтервалах буріння, порівнянні цих значень із критичним і визначенні величини незнижуваного випередження, згідно з корисною моделлю, « коефіцієнт привантаження визначають роздільно для інтервалу свердловини довжиною до 20м і більше 20м, З 70 незнижуване випередження приймають рівним не менше відстані до першого максимального значення с коефіцієнта привантаження, а довжину свердловини приймають більше подвоєної величини незнижуваного
Із» випередження, причому, якщо в процесі буріння якої-небудь свердловини коефіцієнт привантаження перевищив критичний рівень, буріння припиняють, бурять сусідні свердловини до зменшення коефіцієнта привантаження нижче критичного рівня, а потім добурюють припинену свердловину до проектної глибини.
На фігурах 1, 2 наведено значення коефіцієнтів при вантаження, які було визначено під час буріння - свердловин у вентиляційному хіднику 14-х лав. -І Дослідженнями встановлено, що енергія акустичного сигналу залежить від залишкової міцності вугілля на вибої свердловини, що, у свою чергу, у значній мірі, визначається величиною гірського тиску. Так, у максимумі іш опорного тиску воно іноді досягає настільки великих значень, що відбувається мимовільне руйнування вугілля, ка 20 яке супроводжується інтенсивним виходом штибу й газу. Це явище служить одним з ознак викидонебезпеки. При цьому значення коефіцієнта привантаження, визначені по параметрах сигналу, досягають 10-15 і більше.
Т» Установлено також, що локальні підвищення концентрації напруг мають місце не тільки в області максимумі гірського тиску в привибійній частині, але й за її межами в глибині масиву. Такі зони підвищених напруг можуть служити причиною здавлювання бурового інструмента, а також джерелом викиду вугілля та газу в 29 свердловину, так називаного "внутрішнього" викиду. с Підвищені напруги в масиві й руйнування вугілля на вибої й стінках свердловини призводять до збільшення її діаметра. У процесі експериментального буріння свердловин на шахті ім. О. Ф. Засядька, здійснювалися виміри об'єму бурового дрібняку з кожного метра їх довжини. Установлено, що у разі буріння свердловини по викидонебезпечному пласту шнеком, діаметр якого 8ЗОмм, середній діаметр свердловини, визначений за об'ємом 60 бурового дрібняку, становить 150-240мм, досягаючи на окремих інтервалах - 7бОмм. Цей факт дозволяє скасувати розбурювання свердловини шнеком великого діаметра, тобто, замінити буріння випереджальних свердловин малого діаметра з наступним їх розбурюванням на буріння свердловини діаметром 8Омм.
За період (1953-1977 рр.) масового застосування в Донбасі випереджальних свердловин, у процесі їх буріння сталося 155 раптових викидів вугілля та газу, з них близько 8095 при діаметрі свердловин 150-300мм, близько бо 1795 при діаметрі 100-120мм і менше 490 при діаметрі 60-ВОмм. Середня інтенсивність викидів зменшується зі зменшенням діаметра свердловини і дорівнює 170т вугілля, 45т, 4т відповідно. Середня глибина свердловини, при бурінні якої можливий викид вугілля та газу 5-бм, а максимальна -14м. Нерідкі випадки "внутрішніх" викидів без виносу вугілля у виробку й руйнування її привибійної частини. Такі випадки мали місце під час буріння свердловин завглибшки 5м. Це пояснюється локалізацією й загасанням викиду вугілля та газу в початковій стадії його розвитку, внаслідок того, що в процесі буріння буровим інструментом перекривається значна частина каналу свердловини. При довжині свердловини більше 14м зареєстровано тільки "внутрішні" викиди вугілля та газу.
Зважаючи на викладене, під час розроблення заходів, що забезпечують безпеку робітників, прийнято різні /о методи буріння свердловин завдовжки до 20м і більше 20м. У зв'язку із цим, критичні значення коефіцієнта привантаження, слід визначати роздільно для свердловин завдовжки до 20Ом і завдовжки більше 20Ом.
Критичний рівень коефіцієнта привантаження може бути визначено під час перетинання свердловиною потенційно небезпечної з викидів зони, що відзначається підвищеним виходом штибу та газу.
Відомо, що викиди в процесі виймання вугілля відбуваються при наближенні вибою до області максимуму 7/5 Пірського тиску на деяку критичну відстань. Буріння випереджальних свердловин спрямовано на розвантаження привибійної частини масиву й зсув максимуму тиску в углиб масиву. Однак величина цього зсуву на практиці не відома, тому в особливо небезпечних за викидами зонах не виключено наближення до максимуму гірського тиску на недопустимо близьку відстань. Із практики відомо, що положення максимуму гірського тиску змінюється істотно - від 3-5 метрів до 10-12 метрів і більше. У зв'язку із цим актуальною задачею є визначення фактичної 2о Відстані до максимуму гірського тиску й обмеження виймання вугілля на величину так званого незнижуваного випередження. Відстань до максимуму гірського тиску відповідає відстані до першого від устя свердловини максимального значення коефіцієнта привантаження. Ураховуючи мінливість положення максимуму коефіцієнта привантаження, величину незнижуваного випередження потрібно збільшити в 1,2-1,5 разу.
Спосіб здійснюють так.
Наприклад, у підготовчому вибої намічають у одному циклі, тобто при одному положенні вибою, буріння не менше 5 свердловин, розташовуючи їх рівномірно по ширині вибою і розвертаючи на 39-72 у бік масиву від т середньої свердловини, що бурять по нормалі до вибою. Діаметр свердловин не повинен перевищувати 8Омм, що дозволяє здійснювати буріння з мінімальними обмеженнями. Довжина свердловин повинна бути не меншою за подвоєну відому величину незнижуваного випередження, але не менше 20м. «І
Для реєстрації акустичного сигналу в процесі буріння й передачі його на поверхню використовують сейсмоприймач із апаратурою передачі акустичного сигналу на поверхню. сч
Сейсмоприймач установлюють у шпурі завглибшки до 1м у стінці виробки на відстані 2-3м від вибою. При ду бурінні в правій половині вибою сейсмоприймач установлюють у лівій стінці й навпаки. Сейсмоприймач через переговірний пристрій підключають до лінії зв'язку, по якій сигнал передають на поверхню, де в наземному - блоці він проходить демодуляцію та посилення. До виходу наземного блока підключають персональний «- комп'ютер, на якому оператор обробляє акустичний сигнал за програмою Мак НДІ. Гірничий майстер, що керує бурінням, через кожний метр буріння (або інший інтервал, який дорівнює довжині нарощуваного бурового інструмента) повідомляє операторові довжину свердловини й запитує результати обробки чергового пробуреного інтервалу. «
Оператор на персональному комп'ютері обробляє акустичний сигнал, визначаючи в результаті енергію 8 с акустичного сигналу й коефіцієнт привантаження. Для обчислення останнього при бурінні в межах 2-7м, де й вугільний пласт розвантажений, дегазований і має найвищу міцність на вибої свердловини, знаходять «» максимальне значення енергії в якому-небудь інтервалі й потім обчислюють відношення цього максимального значення енергії до поточного середнього в інтервалі буріння.
Для визначення критичного рівня коефіцієнта привантаження виконують розвідницьке буріння не менше 30-ти - випереджальних свердловин у межах безпечної за викидами вугілля та газу дільниці виробки. Цю дільницю визначають, наприклад, автоматизованим контролем викидонебезпеки з параметрів техногенного акустичного і сигналу.
Ге) Порядок буріння такий: першою бурять свердловину в середині вибою по нормалі до нього, потім по черзі
Ліворуч і праворуч від неї. де Одночасно виміряють об'єм виходу штибу. Якщо під час буріння якої-небудь зі свердловин буде зафіксовано
Та» ознаки викидонебезпеки, інтенсивний вихід штибу (в 3-5 разів більше норми) або винос штибу в струмені газу, то буріння свердловини припиняють, а одержаний при цьому коефіцієнт привантаження приймають за критичний рівень. Поруч із припиненою свердловиною (ліворуч і праворуч) бурять інші передбачені паспортом, при цьому
Враховують критичний рівень коефіцієнта привантаження.
Якщо в процесі буріння свердловин ознак викидонебезпеки не було, то за критичний рівень беруть с максимальне з одержаних під час буріння свердловин значення коефіцієнта привантаження. При наступному бурінні свердловин здійснюють коректування критичного рівня, якщо в якій-небудь свердловині буде зафіксовано інтенсивний винос штибу та газу або інші ознаки викидонебезпеки. Значення коефіцієнта привантаження на бо цьому інтервалі приймають як новий критичний рівень. За критичний рівень беруть максимальне з одержаних значень, зменшене на 1095, ураховуючи точність вимірів енергії акустичного сигналу.
Якщо не вдається пробурити які-небудь із запланованих 5 свердловин, то посередині між ними бурять додаткові, а потім добурюють залишені.
У 3-5 циклах розвідницького буріння визначають величину незнижуваного випередження й за необхідності 65 Коректують довжину свердловин. Величина незнижуваного випередження повинна бути не менше відстані до максимуму опорного тиску. Для його визначення використають результати буріння першої із циклу свердловини,
і незнижуване випередження приймають таким, що дорівнює відстані до першого максимуму коефіцієнта привантаження. Щоб урахувати мінливість цього параметра й точність його визначення, величину незнижуваного випередження беруть таким, що дорівнює 1,2-1,5 відстані до першого зафіксованого максимуму коефіцієнта привантаження. Виходячи з досвіду ведення робіт, величина незнижуваного випередження повинна бути не менше 1Ом, а довжина свердловин - не менше 20м.
Після завершення буріння випереджальних свердловин масив поперед вибою досить розвантажений.
Виймання вугілля здійснюють засобами, передбаченими паспортом, на безпечну відстань, яка дорівнює довжині випереджальних свердловин за винятком незнижуваного випередження. 70 Як приклад на фігурі 1 наведено розподіли коефіцієнтів привантаження по довжині свердловин діаметром 8Омм, які пробурені у вентиляційному хіднику 14-х лав пласта І 4 шахти ім. О. Ф. Засядька. При бурінні свердловини Мої на пікеті 1349 м (фігура 1) підвищений вихід штибу та газу зафіксовано під час буріння інтервалів 5-бм, коефіцієнт привантаження досягає тут 3,82. При бурінні свердловини МоЗ на пікеті 24--1,5 (фігура 2) аналогічна ситуація зафіксована на інтервалі 14-18м при величині коефіцієнта привантаження більше 7/5..2,6 1 на інтервалі 32-34м при величині коефіцієнта більше 3,4.
Із наведених даних випливає, що за критичний рівень коефіцієнта привантаження в інтервалі буріння до 20м слід прийняти значення 2,6, а в інтервалі буріння більше 2Ом - 3,5.
Із наведених на фігурах 1 й 2 даних треба, щоб незнижуване випередження було не менше бмх1,5-9м. По наведених свердловинах (як і по більшості інших), досить інтенсивне привантаження є на інтервалах 14-20м.
Експериментальне буріння випереджальних свердловин діаметром 8Омм у підготовчих вибоях шахти ім. О.Ф.
Засядька дозволило зробити такі висновки. По-перше, залежно від положення устя свердловини у вибої, і її просторової орієнтації при бурінні серії з 5-7 свердловин, максимальні значення коефіцієнта привантаження можуть змінюватися в широких межах, досягаючи й критичного рівня. Це свідчить про нерівномірний розподіл напруг поперед вибою. По-друге, у міру збільшення кількості свердловин, пробурених в одній серії при одному положенні вибою, як правило, зменшуються середнє й максимальне значення коефіцієнтів привантаження, що є наслідком розвантажувальної дії пробурених свердловин. в)
При зустрічі свердловиною потенційно небезпечної зони її подолання слід здійснювати шляхом буріння сусідніх свердловин, які створюють потрібне розвантаження масиву, після чого добурювати припинену свердловину через потенційно небезпечну зону. Не можна допускати буріння свердловин різної довжини, тому /-«ф що при цьому не забезпечується рівномірне оброблення масиву в межах незнижуваного випередження, що створює труднощі при бурінні наступної серії свердловин і не виключається ймовірність викиду вугілля та газу с в процесі виймання вугільного пласта. Ге»! ча
Claims (1)
- Формула винаходу ч- Спосіб запобігання раптовим викидам вугілля та газу, який полягає в бурінні випереджальних свердловин поперед вибою виробки, визначенні енергії акустичного сигналу в процесі буріння, визначенні в рівновеликих інтервалах коефіцієнта привантаження, що відповідає відношенню максимального значення енергії до його « 70 Значення в наступних інтервалах буріння, порівнянні цих значень із критичним і визначенні величини -о с незнижуваного випередження, який відрізняється тим, що коефіцієнт привантаження визначають роздільно для інтервалу свердловини довжиною до 20 м і більше 20 м, незнижуване випередження приймають рівним не з менше відстані до першого максимального значення коефіцієнта привантаження, а довжину свердловини приймають більше подвоєної величини незнижуваного випередження, причому, якщо в процесі буріння якої-небудь свердловини коефіцієнт привантаження перевищив критичний рівень, буріння припиняють, бурять - сусідні свердловини до зменшення коефіцієнта привантаження нижче критичного рівня, а потім добурюють припинену свердловину до проектної глибини.-І се) з 50 с»с60 б5
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
UAU200604555U UA17924U (en) | 2006-04-25 | 2006-04-25 | Method for coal and gas outbursts prevention |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
UAU200604555U UA17924U (en) | 2006-04-25 | 2006-04-25 | Method for coal and gas outbursts prevention |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
UA17924U true UA17924U (en) | 2006-10-16 |
Family
ID=37506005
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
UAU200604555U UA17924U (en) | 2006-04-25 | 2006-04-25 | Method for coal and gas outbursts prevention |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
UA (1) | UA17924U (uk) |
-
2006
- 2006-04-25 UA UAU200604555U patent/UA17924U/uk unknown
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
He et al. | Review of hydraulic fracturing for preconditioning in cave mining | |
CN103758524B (zh) | 一种分段爆破掘进竖井施工方法 | |
CN102758633B (zh) | 一种围岩情况较好的大断面隧道的施工方法 | |
Shadrin | Geophysical criterion of pre-outburst crack propagation in coal beds | |
US10781669B2 (en) | Simulated wellbore control for dynamic underbalance testing | |
CN105021096B (zh) | 一种应用在高瓦斯大断面隧道爆破中的五段式毫秒电雷管二次爆破施工方法 | |
Huang et al. | Permeability improvements of an outburst‐prone coal seam by means of presplitting and blasting with multiple deep boreholes | |
CN113738363B (zh) | 一种针对连续多层坚硬顶板煤层的高低位断顶卸压方法 | |
CA3074009C (en) | Real-time perforation plug deployment and stimulation in a subsurface formation | |
Oparin et al. | Evaluation of the energy efficiency of rotary percussive drilling using dimensionless energy index | |
CN109211039A (zh) | 一种用于高温采空区的露天矿开采方法 | |
UA17924U (en) | Method for coal and gas outbursts prevention | |
RU2010133198A (ru) | Способ определения выбросоопасных зон в угольных пластах | |
Eremenko et al. | Drilling and blasting parameters in sublevel caving in Sheregesh mine | |
CN108589740A (zh) | 人工挖孔桩的水磨钻施工方法 | |
Lyle | Considerations for large-diameter raiseboring | |
Catalan | Implementation and assessment of intensive preconditioning for cave mining applications | |
UA30034U (uk) | Спосіб запобігання раптовим викидам вугілля та газу | |
CN113338931A (zh) | 一种地面预裂高位倾向煤柱结构控制采场强矿压方法 | |
Hashiba et al. | Estimation of rock mass conditions during shaft excavation with the raise boring method | |
RU2455613C1 (ru) | Способ взрывания горных пород с твердыми включениями | |
Tailakov et al. | Monitoring of physical condition changes in strata boreholes during coal mining | |
Kabetenov et al. | Rational parameters of blasting, considering action time of explosion-generated pulse | |
Norouzi et al. | Stress-dependent perforation in carbonate rocks: an experimental study | |
Biessikirski et al. | Comparison analysis of muck pile fragmentation obtained through the photogrammetry method and based on the Kuz-Ram empirical model |