UA150323U - Спосіб термогазодинамічного розрахунку відцентрового компресора - Google Patents
Спосіб термогазодинамічного розрахунку відцентрового компресора Download PDFInfo
- Publication number
- UA150323U UA150323U UAU202101983U UAU202101983U UA150323U UA 150323 U UA150323 U UA 150323U UA U202101983 U UAU202101983 U UA U202101983U UA U202101983 U UAU202101983 U UA U202101983U UA 150323 U UA150323 U UA 150323U
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- gas
- calculation
- diffuser
- centrifugal compressor
- compressor
- Prior art date
Links
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 title claims abstract description 35
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 17
- 238000005192 partition Methods 0.000 claims abstract description 3
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 2
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 2
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- WXOMTJVVIMOXJL-BOBFKVMVSA-A O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O[Al](O)O.O[Al](O)O.O[Al](O)O.O[Al](O)O.O[Al](O)O.O[Al](O)O.O[Al](O)O.O[Al](O)O.O[Al](O)OS(=O)(=O)OC[C@H]1O[C@@H](O[C@]2(COS(=O)(=O)O[Al](O)O)O[C@H](OS(=O)(=O)O[Al](O)O)[C@@H](OS(=O)(=O)O[Al](O)O)[C@@H]2OS(=O)(=O)O[Al](O)O)[C@H](OS(=O)(=O)O[Al](O)O)[C@@H](OS(=O)(=O)O[Al](O)O)[C@@H]1OS(=O)(=O)O[Al](O)O Chemical compound O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O[Al](O)O.O[Al](O)O.O[Al](O)O.O[Al](O)O.O[Al](O)O.O[Al](O)O.O[Al](O)O.O[Al](O)O.O[Al](O)OS(=O)(=O)OC[C@H]1O[C@@H](O[C@]2(COS(=O)(=O)O[Al](O)O)O[C@H](OS(=O)(=O)O[Al](O)O)[C@@H](OS(=O)(=O)O[Al](O)O)[C@@H]2OS(=O)(=O)O[Al](O)O)[C@H](OS(=O)(=O)O[Al](O)O)[C@@H](OS(=O)(=O)O[Al](O)O)[C@@H]1OS(=O)(=O)O[Al](O)O WXOMTJVVIMOXJL-BOBFKVMVSA-A 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 101150010415 eat-5 gene Proteins 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000009472 formulation Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Control Of Positive-Displacement Air Blowers (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Abstract
У способі термогазодинамічного розрахунку відцентрового компресора на основі початкових даних, до яких належать масова М (кг/с) подача ступеня, вхідний Р1 (МПа) і вихідний Р2 (МПа) тиск, початкова температура газу Т (К), показник адіабати k, універсальна газова стала R (Дж/кг/К) і густина газу К (кг/м3), виконують розрахунок геометричних параметрів послідовно встановленого по ходу потоку робочого колеса і дифузора, які забезпечені відповідно диском і перегородкою, що розділяють проточні частини колеса і дифузора на дві частини. Також аналітично визначають набір термогазодинамічних параметрів (густина і температура) потоку газу в робочому колесі і дифузорі. Термогазодинамічний розрахунок відцентрового компресора виконують для одного ступеня відцентрового компресора, який є ідентичним іншим ступеням. Коефіцієнт підвищення тиску одного ступеня відцентрового компресора лежить в межах від 1,4 до 2,2. Значну увагу приділяють аналітичному визначенню характерних точок циклу роботи компресора в кожному з його ступенів з відповідним визначенням значень тиску, температури, густини маси і об'єму робочого газу. Термогазодинамічний розрахунок виконують для режиму роботи у дозвуковому діапазоні швидкостей газу з детальним розрахунком геометричних параметрів прохідних площин для проходження газу вхідного і вихідного каналів лопаток робочого колеса та лопаткового дифузора.
Description
Корисна модель належить до галузі компресорного будівництва, зокрема до конструкції робочих коліс та дифузорів, і може бути використана при виготовленні ступенів віддентрових компресорів газотурбінних двигунів різних транспортних засобів і в газотурбінних енергетичних установках.
Відомо про способи термогазодинамічного розрахунку віддентрового компресора, в яких етапи розрахунку декомпозуються на елементарні процеси в основних елементах відцентрового компресора: робочому колесі відцентрового компресора та безлопатковому/лопатковому дифузорі. Для проведення термогазодинамічного розрахунку проводиться послідовний розрахунок основних параметрів робочого процесу відцентрового компресора від елемента до елемента з урахуванням виконання основних законів збереження газової динаміки і термодинаміки (рівняння нерозривності і енергії). До прикладу можна віднести спосіб розрахунку ступеня відцентрового компресора (Черкасский В.М. Насосьї, вентиляторь, компрессорьі. - М.: Знергоатомиздат 1984. - С. 321-326, рис. 11.2, рис. 11.3), згідно з яким представлений розрахунок одного ступеня відцентрового компресора, в якому кількість ступенів визначається повним підвищенням тиску, заданим для компресора, і тиском, що створюється окремими ступенями, сам розрахунок виконується поетапно для визначення геометричних і термодинамічних параметрів робочого колеса, безлопаткового дифузора та лопаткового дифузора відцентрового компресора з заданим постійним ізоентропійним коефіцієнтом корисної дії, причому геометрична подібність здійснюється шляхом витримування безрозмірних величин в строго заданому діапазоні.
Такий спосіб має наступні недоліки: - низька інформативність, що обумовлена визначенням лише геометричних та термодинамічних параметрів робочого колеса і дифузора відцентрового компресора без наявних формулювань для визначення густини газу в проточній частині ступеня відцентрового компресора; - неможливість оцінити ступінь досконалості окремих елементів ступеня, що призводить до неточності у визначенні параметрів потоку газу всередині ступеня відцентрового компресора; - обмеженість у врахуванні термогазодинамічних параметрів всіх ступенів відцентрового компресора, що обумовлюється не врахуванням визначення характерних точок циклу роботи
Зо компресора з відповідними показниками температури, густини, маси і об'єму газу.
Найбільш близьким аналогом корисної моделі є спосіб термогазодинамічного розрахунку віддентрового компресора (Паладій О.В., Фосс С.Л. Термогазодинамічний розрахунок відцентрових компресорів. - Казань, 1984. - С. 45-82, рис. 7.1, рис. 8.1). Згідно з даним способом розглядається розрахунок проточної частини відцентрового компресора з робочими колесами закритого типу, що мають радіальні лопаткові дифузори або дифузори, які містять радіальну і діагональну складові, при цьому розрахунок проводиться по середній лінії каналів, а реальність газу враховується коефіцієнтом стиснення, який, також як і показник ізоентропа, приймається осредненим для одного ступеня або секції, причому політропний коефіцієнт корисної дії задається для ступеня або секції в цілому на основі експериментальних даних, запозичених з літератури.
Такий спосіб має наступні недоліки: - складність розрахунку, оскільки даний спосіб грунтується на положеннях струменевої теорії і умовах подібності при широкому використанні експериментальних даних по термодинаміці і аеродинаміці елементів ступенів відцентрового компресора; - параметрична обмеженість геометричних параметрів, що пов'язано з відсутністю розрахунку розмірів прохідних площин лопаток дифузора і робочого колеса ступеня відцентрового компресора; - низька універсальність способу розрахунку, що обумовлено однаковими швидкостями при вході в компресор і на виході з компресора, при цьому швидкість газу вибирається в межах 20...40 м/с; - відсутність загального термогазодинамічного розрахунку віддентрового компресора з врахуванням всіх ступенів, що обумовлено не врахуванням визначення характерних точок циклу роботи компресора.
В основу корисної моделі поставлена задача удосконалити спосіб термогазодинамічного розрахунку відцентрового компресора шляхом збільшення параметричної інформативності термогазодинамічних параметрів в характерних точках циклу роботи компресора в кожному з його ступенів з відповідним визначенням тиску, температури, густини, маси і об'єму робочого газу і геометричних параметрів прохідних площин вхідного і вихідного каналів лопаток робочого колеса та лопаткового дифузора для режиму роботи компресора у дозвуковому діапазоні бо швидкостей газу з коефіцієнтом підвищення тиску одного ступеня від 1,4 до 2,2, що в цілому дозволить конструювати високоефективні відцентрові компресори різного призначення з детальним урахуванням термогазодинамічних параметрів.
Поставлена задача вирішується тим, що у способі термогазодинамічного розрахунку відцентрового компресора, згідно з яким на основі початкових даних, до яких належать масова
М (кг/с) подача ступеня, вхідний Р. (МПа) і вихідний Р» (МПа) тиск, початкова температура газу
Т (К), показник адіабати К, універсальна газова стала А (Дж/кг-К) і густина газу р (кг/м3), виконують розрахунок геометричних параметрів послідовно встановленого по ходу потоку робочого колеса і дифузора, які забезпечені відповідно диском і перегородкою, що розділяють проточні частини колеса і дифузора на дві частини, а також аналітично визначають набір термогазодинамічних параметрів (густина і температура) потоку газу в робочому колесі і дифузорі, згідно з корисною моделлю, термогазодинамічний розрахунок відцентрового компресора виконують для одного ступеня відцентрового компресора, який є ідентичним іншим ступеням, а коефіцієнт підвищення тиску одного ступеня відцентрового компресора лежить в межах від 1,4 до 2,2, при цьому значну увагу приділяють аналітичному визначенню характерних точок циклу роботи компресора в кожному з його ступенів з відповідним визначенням значень тиску, температури, густини маси і об'єму робочого газу, причому термогазодинамічний розрахунок виконують для режиму роботи у дозвуковому діапазоні швидкостей газу з детальним розрахунком геометричних параметрів прохідних площин для проходження газу вхідного і вихідного каналів лопаток робочого колеса та лопаткового дифузора.
Спосіб термогазодинамічного розрахунку відцентрового компресора дозволяє розрахувати термогазодинамічні параметри як одного ступеня відцентрового компресора, так і інших однакових ступенів для режиму роботи компресора у дозвуковому діапазоні швидкостей газу з коефіцієнтом підвищення тиску однієї ступені від 1,4 до 2,2, при цьому суттєво розширюється діапазон розрахованих термогазодинамічних параметрів характерних точок циклу роботи компресора в кожному з його ступенів, а також розширюється набір геометричних параметрів прохідних каналів робочого колеса і лопаткового дифузора компресора, що надає широкі можливості для конструювання високоефективних ступенів відцентрових компресорів.
Корисна модель пояснюється графічними зображеннями, де на Фіг. 1 представлено схему багатоступінчатого відцентрового компресора (в розрізі вигляд збоку); на Фіг. 2 - вузол І на Фіг.
Зо 1. Фіг. 1 відображає схему багатоступінчатого компресора з характерними точками циклу, а Фіг. 2 відображає основні складові елементи ступеня. На фіг. 1 прийнято наступні позначення: А, В,
С, р, Е, Е - характерні точки циклу роботи компресора, серед яких А і В належать до першого ступеня, Си і О - до другого ступеня, Е і Е - для і-го ступеня. На Фіг. 2 прийнято наступні позначення: 1 - робоче колесо; 2 - дифузор; З - корпус.
Суть корисної моделі полягає в наступному.
Серед початкових даних задаються: масова М (кг/с) подача ступеня, вхідний Р: (МПа) і вихідний Р» (МПа) тиск ступеня (для багатоступінчатого компресора - вхідний рі (МПа) і вихідний ро (МПа) тиск), початкова температура газу Т (К), показник адіабати К, універсальна газова стала В (Дж/кг.К) і густина газу р (кг/м3), колова швидкість 0О2-190 м/с, число обертів вала компресора п-3000 об/хв.
Спочатку визначається число однотипних ступенів віддентрового компресора за формулою:
Ще 7- А
Іп(сх) де є - коефіцієнт тиску у віддентровому компресорі, який розраховується як є-рі/ро, Ф-0,95 - коефіцієнт, що враховує втрати тиску внаслідок витоків та внутрішнього тертя, б - ступінь збільшення тиску в одному ступені від 1,4 до 2,2.
Визначена кількість ступенів робочого колеса округляється до цілого числа. Значення С перераховується з урахуванням цілого значення ступенів робочого колеса: 1 що
Ф .
Далі здійснюється перехід до визначення геометричних параметрів робочого колеса 1 на
Фіг. 2. Зовнішній діаметр робочого колеса О2 визначається за формулою: р. - 60, 2 пп.
Співвідношення вхідного та вихідного діаметрів вибирається приблизно 0,5. Можливі відхилення від 0,48 до 0,60, приймається 01/02-0,5-0,6.
Для визначення площі перерізу вхідного та вихідного каналів лопаток робочого колеса спочатку визначається крок ілі за внутрішнім діаметром: їш 5 НЗ-- д
Згідно з товщиною лопатки 5-0,01 м, знаходиться довжина вхідного перерізу прохідної площини: й - Їді -6 й
При цьому Брі пов'язаний з 01 наступним чином: Б1/01-0,05-0,1. Приймаючи рі-0,06.0ч, визначається прохідна площа вхідного каналу КЕ: по внутрішньому діаметру:
І-І.
Аналогічно для зовнішнього діаметра: пор, 257 р-в-в ро; Їа» - ,
Оскільки Б2/01-0,01-0,02, обчислюється р2-0,012-02. Отже:
Ег-4і2р».
Далі визначаються компоненти швидкостей обертання робочого колеса та теплові показники газу.
Спочатку знаходяться параметри на вході в крильчатку. Визначається колова швидкість О:: 00 -ПО:п/60.
Швидкість повітря на вході в крильчатку знаходиться за наступним рівнянням: (в)
Іо М-БЖ-ЖЖВЗВ-ТШНЩШО- дк
Беручи кути для відносних швидкостей рі-25"7 і р»а-61"7 (зазвичай рі-20-407, ра-60-657), знаходиться абсолютна швидкість Ст:
Сі -/ю2 02 291, со5рі
Проекція С: на ) отримується з рівняння:
Стіц-Сісо5(902-рД1).
Параметри на виході з робочого колеса визначаються шляхом проведення наступних розрахунків: ие. ба яв Се - Фа нив дю Шосо5В» С») - С 902
Іо 2-02 220202 В2 гу - Сг СОБІ -В») де Сі і С» - абсолютні швидкості в робочому колесі; Ог та 0; - колові швидкості на виході та вході робочого колеса; Сг і Сти - проекції абсолютних швидкостей на колові швидкості.
Зо Термодинамічний та газодинамічний розрахунок лопаткового дифузора 2 на Фіг. 2. Полягає, перш за все, у визначенні основних розмірів дифузора:
Оз-1,102, Ю4-(1,3-1,55)0», де О» - зовнішній діаметр робочого колеса.
Для визначення параметрів тиску та температури в дифузорі потрібні деякі параметри повітря. Густина повітря визначається за формулою: рі
Рі вт
АТ, де Я - індивідуальна газова постійна сухого повітря.
Тиск на виході з першого ступеня ро та на виході з робочого колеса рі знаходиться за наступними залежностями: п р 1 2 до п-ї
РА - 1 ер, - рірі ВІ - Рі Ік---- (с: -65 (05, - С) 2СОтТ
Рг з й з де Ср - теплоємність повітря (Ср-1001), п - політропний показник стиснення (п--1,38).
Температура повітря на виході з робочого колеса Т|, та на виході з лопаткового дифузора То розраховується на основі формул: п-ї п-ї п п т-т во т» - т, ве рі Рі
Відповідно густина повітря рі між робочим колесом і дифузором знаходиться за наступною формулою:
Рі
Рі 5
АТ,
Для визначення прохідних площин вхідного та вихідного каналів лопаткового дифузора кроки розміщення лопаток по внутрішньому і зовнішньому діаметру знаходяться відповідно: й ПОЗ й по, вББ -А----- А тВВ --- л 43 74 а 7 де 4-22 - кількість лопаток дифузора (зазвичай 20-28).
Використовуючи отримані значення, визначаються довжини:
Із-їаз-б, Ід-їад-О, де 5 - товщина лопатки, яка дорівнює 0,01 м (для прийнятого 21).
При цьому П:-П2 пов'язаний з р» наступним чином: п1-П2-(1-1,2)р2. Приймаючи п1-Пп2-1,10, визначаються прохідні площі вхідного і вихідного каналів лопаткового дифузора:
Ез-ІзНі, Еа-ІаН».
Далі розраховуються термогазодинамічні параметри (тиск, температура, густина маса і об'єм) характерних точок циклу компресора А, В, С, 0, Е, Е на Фіг 1. Відповідно приймається, що точки А, С, Е вказують на індекс вхідних параметрів ступеня відцентрового компресора, а точки
В, 0, Е - на індекс вихідних параметрів.
Для визначення робочих тисків Р на вході і виході з кожного ступеня компресора складаються співвідношення тисків МУ. При цьому тиски окремих ступенів для компресора позначаються як Рі, Р» ... Рі, де як тиск Рі приймається вхідний тиск першого ступеня, а тиск Ро являє собою тиск на виході з першого ступеня і є тиском на вході в другий ступінь, наступні тиски визначаються аналогічно.
Ро - В - М
Р, Рі ; де і - індекс порядкового номеру ступеня.
Отже, для знаходження тисків застосовуються наступні формули:
Р2-МУ.Рі, РІ-МУ. Ріг
Для розрахунку температури на вході і виході з кожного з ступенів компресора застосовуються наступні формули: п-ї п-ї
Р» | п Р | п
То - 3 -- т-ті---
Р, Р
Зо У випадку використання проміжних охолоджувачів температури деяких ступенів можуть відповідати початковій температурі.
Густина газу в кожному ступені компресора розраховується з врахуванням тиску і температури наступним чином:
Р. Р» В
Рі ти Ра тт рі вт вт. 7 вт, вт
Для знаходження об'єму газу в кожному ступені відцентрового компресора і, спершу визначається маса газу за наступною наведеною залежністю:
О.р.б60 т. У Р: бО п з де п - число обертів вала компресора, С - об'ємна продуктивність по всмоктуванню газу, р - густина газу (повітря).
Відповідно отримуються наступні об'єми: т.А.-т. т.А.-т. т.А-т
М--- 24- м 58--2 М-----
Р, Р» Р,
Позитивний ефект проявляється у тому, що порівняно з найближчим аналогом, даний спосіб термогазодинамічного розрахунку відцентрового компресора забезпечує розширення діапазону вимірювання параметрів за рахунок визначення термогазодинамічних параметрів характерних точок циклу роботи компресора в кожному його ступені, а також збільшення набору геометричних параметрів прохідних каналів робочого колеса і лопаткового дифузора, що розширює області застосування способу для конструювання високоефективних віддентрових компресорів, а також забезпечує додатковими даними для керування вихідною подачею або тиском багатоступінчатого відцентрового компресора.
Claims (1)
- ФОРМУЛА КОРИСНОЇ МОДЕЛІ Спосіб термогазодинамічного розрахунку відцентрового компресора, згідно з яким на основі початкових даних, до яких належать масова М (кг/с) подача ступеня, вхідний Р: (МПа) і вихідний Р» (МПа) тиск, початкова температура газу Т (К), показник адіабати К, універсальна газова стала А (Дж/кг.К) і густина газу р (кг/м3), виконують розрахунок геометричних параметрів послідовно встановленого по ходу потоку робочого колеса і дифузора, які забезпечені відповідно диском і перегородкою, що розділяють проточні частини колеса і дифузора на дві частини, а також аналітично визначають набір термогазодинамічних параметрів (густина і температура) потоку газу в робочому колесі і дифузорі, який відрізняється тим, що термогазодинамічний розрахунок віддентрового компресора виконують для одного ступеня відцентрового компресора, який є ідентичним іншим ступеням, а коефіцієнт підвищення тиску одного ступеня віддентрового компресора лежить в межах від 1,4 до 2,2, при цьому значну увагу приділяють аналітичному визначенню характерних точок циклу роботи компресора в кожному з його ступенів з відповідним визначенням значень тиску, температури, густини маси і об'єму робочого газу, причому термогазодинамічний розрахунок виконують для режиму роботи у дозвуковому діапазоні швидкостей газу з детальним розрахунком геометричних параметрів прохідних площин для проходження газу вхідного і вихідного каналів лопаток робочого колеса та лопаткового дифузора. що В З рел о ваз Дух 0 МСС а а ши і шк ! Я її З ше й ї я ве ни ек п ША Я ИН я Ж А в, и А: Ше (Ж ше Й Б БЕ еВ зе Ом З а А Мая в К т що ї п | х Ше ї а а ме НН М і Мч вай я З В не ща о» ие онке ї Як Я ші гас оо Й нич ї ск ї Я с ев й м АН ИЙ ок дарств А кю ке. йон / р поч КО "Е її ий ши Ша я х КОЖ еВ В АН ГБО АВ рон Шо А паші ! неї У, » ен у Я не ШЕ ово і шк ТЯ и ши ши ше ше / й ку її. ші я. вх як Ж ден пек жо - ко ; ії ; Енн ше ї и І ; ві Ї й хх кю ни : ї яз Кн ї іїФіг.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
UAU202101983U UA150323U (uk) | 2021-04-15 | 2021-04-15 | Спосіб термогазодинамічного розрахунку відцентрового компресора |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
UAU202101983U UA150323U (uk) | 2021-04-15 | 2021-04-15 | Спосіб термогазодинамічного розрахунку відцентрового компресора |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
UA150323U true UA150323U (uk) | 2022-02-02 |
Family
ID=89903450
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
UAU202101983U UA150323U (uk) | 2021-04-15 | 2021-04-15 | Спосіб термогазодинамічного розрахунку відцентрового компресора |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
UA (1) | UA150323U (uk) |
-
2021
- 2021-04-15 UA UAU202101983U patent/UA150323U/uk unknown
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP6431896B2 (ja) | 副流を有するターボ圧縮機のアンチサージ制御のための方法及びシステム | |
AU2009338633B2 (en) | Improvements in multi-stage centrifugal compressors | |
EP3318742B1 (en) | Intercooled cooling air heat exchanger arrangement | |
CN114444331B (zh) | 一种多级轴流压气机的级特性匹配方法 | |
US20210115943A1 (en) | Centrifugal compressor | |
JP5104624B2 (ja) | 多段遠心圧縮機 | |
Chu et al. | A model for parameter estimation of multistage centrifugal compressor and compressor performance analysis using genetic algorithm | |
UA150323U (uk) | Спосіб термогазодинамічного розрахунку відцентрового компресора | |
JP3557389B2 (ja) | 多段遠心圧縮機 | |
Xu et al. | The development of high performance centrifugal compressor using CFD and other considerations | |
Marefat et al. | Adapted design of process multi-stage centrifugal compressor and comparison with available data | |
JP2003083281A (ja) | 多段遠心圧縮機の改造方法 | |
Yagi et al. | Effects of return channel with splitter vanes on performance of multistage centrifugal compressor | |
RU2305789C2 (ru) | Газотурбинная установка | |
Pankov et al. | Numerical and experimental investigations bypass-flow fans for an advanced civil aircraft engine | |
Sheets | Nondimensional compressor performance for a range of Mach numbers and molecular weights | |
Eftari et al. | Performance prediction modeling of axial-flow compressor by flow equations | |
Tanaka et al. | Development of Wedge Type Impellers for Low Specific Speed Centrifugal Compressors | |
Mobarak et al. | Quasi Three-Dimensional Design for a Novel Turbo-Vapor Compressor and the Last Stage of a Low-Pressure Steam Turbine | |
Mizuki et al. | Design and prototyping of micro centrifugal compressor for ultra micro gas turbine | |
Urcia et al. | Economizer Location Optimization for a Centrifugal Compressor With Refrigerant as Working Fluid | |
RU2294462C1 (ru) | Устройство для формирования площади проходного сечения межлопаточного канала радиального диффузора центробежного компрессора | |
Thandar et al. | Design of 5 kW Radial Type Centrifugal Blower (Casing) | |
Rahtore et al. | Parametric study on impeller exit blade width variation on centrifugal compressor performance | |
CN108595776B (zh) | 预旋进气下离心叶轮与扩压器匹配计算方法 |