UA148699U - METHOD OF FUEL LIGATION FOR NICKEL-MOLYBDENE ALLOYS - Google Patents
METHOD OF FUEL LIGATION FOR NICKEL-MOLYBDENE ALLOYS Download PDFInfo
- Publication number
- UA148699U UA148699U UAU202101068U UAU202101068U UA148699U UA 148699 U UA148699 U UA 148699U UA U202101068 U UAU202101068 U UA U202101068U UA U202101068 U UAU202101068 U UA U202101068U UA 148699 U UA148699 U UA 148699U
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- ligature
- nickel
- alloy
- molybdenum
- smelting
- Prior art date
Links
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 55
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims abstract description 55
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 27
- 239000000446 fuel Substances 0.000 title 1
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 claims abstract description 42
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 29
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 25
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims abstract description 25
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 24
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims abstract description 24
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims abstract description 24
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims abstract description 24
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 18
- DDTIGTPWGISMKL-UHFFFAOYSA-N molybdenum nickel Chemical compound [Ni].[Mo] DDTIGTPWGISMKL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 17
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 15
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 15
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 10
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims abstract description 9
- 239000003610 charcoal Substances 0.000 claims abstract description 9
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 claims abstract description 9
- 238000011068 loading method Methods 0.000 claims abstract description 9
- 229910000480 nickel oxide Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- GNRSAWUEBMWBQH-UHFFFAOYSA-N oxonickel Chemical compound [Ni]=O GNRSAWUEBMWBQH-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 claims abstract description 8
- 238000000227 grinding Methods 0.000 claims abstract description 8
- 229910021419 crystalline silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 239000000428 dust Substances 0.000 claims abstract description 7
- 238000007670 refining Methods 0.000 claims abstract description 7
- 238000012216 screening Methods 0.000 claims abstract description 6
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 3
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 9
- 239000000654 additive Substances 0.000 abstract description 3
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 abstract description 3
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 34
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 16
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 14
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 10
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 9
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 8
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 8
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 7
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 7
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 7
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 5
- 229910001182 Mo alloy Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 4
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 4
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 4
- 230000002427 irreversible effect Effects 0.000 description 4
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 4
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 4
- 238000000859 sublimation Methods 0.000 description 4
- 230000008022 sublimation Effects 0.000 description 4
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 4
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 3
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 3
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 3
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 3
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 3
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 description 2
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 description 2
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 description 2
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 244000309464 bull Species 0.000 description 2
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- -1 ferrous metals Chemical class 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 2
- 239000004571 lime Substances 0.000 description 2
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 description 2
- 239000010802 sludge Substances 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000010099 Fagus sylvatica Nutrition 0.000 description 1
- 240000000731 Fagus sylvatica Species 0.000 description 1
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241001000161 Mago Species 0.000 description 1
- 241000282320 Panthera leo Species 0.000 description 1
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000676 Si alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000004913 activation Effects 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- CREMABGTGYGIQB-UHFFFAOYSA-N carbon carbon Chemical compound C.C CREMABGTGYGIQB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- 238000005868 electrolysis reaction Methods 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000011078 in-house production Methods 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 238000010309 melting process Methods 0.000 description 1
- 239000010814 metallic waste Substances 0.000 description 1
- 238000001465 metallisation Methods 0.000 description 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 1
- 150000002927 oxygen compounds Chemical class 0.000 description 1
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 1
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 238000011946 reduction process Methods 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 102220085978 rs141230910 Human genes 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 230000009182 swimming Effects 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Спосіб виплавки лігатури для нікель-молібденових прецизійних сплавів, що включає: завантаження шихтових матеріалів на під печі, розплавлення, присадку шлакової суміші, рафінування, розкислення розплаву лігатури і шлакової суміші та розливку лігатури, при цьому в період розплавлення вводять окалину сплаву 79НМ, стружку силового шліфування металопродукції сплаву 79НМ, обпалений молібденовий концентрат КМо-2, технічний закис нікелю у співвідношенні (7,3323,3):(5,5543,5):(1,778,4):(11,4418,3) мас. %, а перед розкисленням розплаву лігатури додають попередньо підготовлену суміш циклонного пилу і/або відсіву кристалічного кремнію, металевого марганцю, деревного вугілля, алюмінієвого дросу та сполучного у співвідношенні (4,775,5):(1,3(5,5):(9,7711,9):(2,334,7):(9,3313,8) мас. %.A method of smelting a ligature for nickel-molybdenum precision alloys, including: loading charge materials on the furnace, melting, additive slag mixture, refining, deoxidation of the ligature melt and slag mixture and ligature casting, while in the melting period is introduced scale alloy 79M grinding of metal products of alloy 79NM, calcined molybdenum concentrate KMo-2, technical nickel oxide in the ratio (7,3323,3) :( 5,5543,5) :( 1,778,4) :( 11,4418,3) wt. %, and before deoxidation of the ligature melt add a pre-prepared mixture of cyclone dust and / or screening of crystalline silicon, manganese metal, charcoal, aluminum wire and binder in the ratio (4,775,5) :( 1,3 (5,5) :( 9 , 7711,9) :( 2,334,7) :( 9,3313,8) wt.%.
Description
Корисна модель належить до металургії чорних і кольорових металів та спеціальних сплавів і може бути використана для легування і розкислення прецизійних нікель-молібденових сплавів.The useful model belongs to the metallurgy of ferrous and non-ferrous metals and special alloys and can be used for alloying and deoxidation of precision nickel-molybdenum alloys.
Відомий спосіб виплавки лігатури нікель-молібдену (Патент РФ Мо 2236478, С22С 1/02,A known method of smelting a nickel-molybdenum ligature (RF Patent Mo 2236478, С22С 1/02,
Сб22С 1989003, В220 21/00. Номер заявки 2003104100/02. Дата подання заявки: 11.02.2003.Sat22S 1989003, B220 21/00. Application number 2003104100/02. Application submission date: 11.02.2003.
Публікація 20.09.2004, бюл. Мо 26), що включає: завантаження нікель-молібденових шихтових матеріалів на під печі, їхнє розплавлення, розливку та кристалізацію, при цьому розливку здійснюють за температури розплаву 1440-1500 "С через водоохолоджувальний двовалковий кристалізатор та за кругової швидкості обертання валків 18-21 м/хв, що дозволяє скоротити кількість операцій (прокатку, перехід у стружку матеріалу) та знизити собівартість.Publication 20.09.2004, Bull. Mo 26), which includes: loading of nickel-molybdenum charge materials under the furnace, their melting, casting and crystallization, while casting is carried out at a melt temperature of 1440-1500 "С through a water-cooled two-roll crystallizer and at a circular speed of rotation of the rolls of 18-21 m /min, which allows to reduce the number of operations (rolling, transition to material shavings) and reduce the cost.
Недоліками цього способу виплавки лігатури є: - висока собівартість виплавки лігатури нікель-молібден за рахунок використання високовартісних чистих елементів нікелю та молібдену; - висока собівартість виробів із прецизійного сплаву за рахунок легування прецизійного сплаву цією лігатурою; - значний час виплавки прецизійного сплаву і, як наслідок, незворотні втрати елементів за рахунок сублімації вищих кисневих з'єднань нікелю і молібдену.The disadvantages of this method of smelting a ligature are: - high cost of smelting a nickel-molybdenum ligature due to the use of high-value pure elements of nickel and molybdenum; - high cost of precision alloy products due to alloying of precision alloy with this ligature; - significant time of precision alloy melting and, as a result, irreversible losses of elements due to sublimation of higher oxygen compounds of nickel and molybdenum.
Ознаками, спільними з рішенням, що заявляється, є: - завантаження нікель-молібденових шихтових матеріалів на під печі; - розплавлення шихтових матеріалів; - розливка лігатури; - кристалізація лігатури.Signs common to the proposed solution are: - loading of nickel-molybdenum charge materials under the furnace; - melting of charge materials; - ligature casting; - crystallization of the ligature.
Відомий спосіб виплавки сталей (Патент України Мо 18367, МПК С22С 35/00. Спосіб виплавки сталей. Заява 20.0993, опубл. 5.12.97. Бюл. Мо 6. - С. 11), що включає: завантаження легувальних матеріалів на під печі, розплавлення шихти, введення в окислювальний період червоного шламу глиноземного виробництва та вапна у вигляді попередньо підготовленої суміші у співвідношенні (2,3--3,7):0,7--1,3):0,2-1,9) мас.9»ю, а в період розкислення та рафінування додавання попередньо підготовленої суміші шламу газоочисних установок електролізу алюмінію та вапна у співвідношенні (1,2--2,8):0,6--1,7) мас. 95, випуск сталі, її розливку та кристалізацію.A known method of steel smelting (Patent of Ukraine Mo 18367, IPC C22S 35/00. Method of steel smelting. Application 20.0993, publ. 5.12.97. Bull. Mo 6. - P. 11), which includes: loading of alloying materials under the furnace, melting of the charge, introduction into the oxidation period of red sludge from alumina production and lime in the form of a pre-prepared mixture in the ratio (2.3--3.7):0.7--1.3):0.2-1.9) by mass .9»yu, and during the deoxidation and refining period, the addition of a pre-prepared mixture of sludge from gas purification plants for electrolysis of aluminum and lime in the ratio (1.2--2.8):0.6--1.7) by mass. 95, production of steel, its casting and crystallization.
Спосіб виплавки сталей дозволяє додатково використовувати техногенні відходи виробництва алюмінію, що значно здешевлює технологію виплавки сталі.The method of steel smelting allows additional use of man-made waste from aluminum production, which significantly reduces the cost of steel smelting technology.
Недоліками цього технічного рішення є: - низький ступінь утилізації вартісних легувальних елементів, що підвищує собівартість переділу виплавки сталі; - спосіб не забезпечує повернення втрат легувальних елементів у вигляді вищих оксидних з'єднань, які сублімують; - використання для легування розплаву чистих легувальних елементів, що спричиняє подовження часу плавки.The disadvantages of this technical solution are: - a low degree of utilization of valuable alloying elements, which increases the cost of redistribution of steel smelting; - the method does not ensure the return of losses of alloying elements in the form of higher oxide compounds that sublimate; - the use of pure alloying elements for doping the melt, which causes an extension of the melting time.
Ознаками, спільними з рішенням, що заявляється, є: - завантаження легувальних матеріалів на під печі; - розплавлення шихти; - присадка шлакової суміші; - розливка розплаву; - кристалізація розплаву.Signs common to the proposed solution are: - loading alloying materials under the furnace; - melting of the charge; - slag mixture additive; - casting of melt; - melt crystallization.
Найближчим аналогом є спосіб виплавки прецизійного сплаву 79НМ в основній індуктивній печі (ТІ 143-СІ-6-83. Збірник технологічних інструкцій з виплавки жаростійких, прецизійних сталей і сплавів у дуговій і індукційних печах. МЧМ СРСР завод "Дніпроспецсталь", м.The closest analogue is the method of smelting precision alloy 79NM in the main induction furnace (TI 143-SI-6-83. Collection of technological instructions for smelting heat-resistant, precision steels and alloys in arc and induction furnaces. USSR Ministry of Economy, Plant "Dniprospetsstal", m.
Запоріюкя. - 1983. - С. 155-159), що включає: завантаження шихтованих нікель-молібденових матеріалів на під печі, розплавлення, присадку шлакової суміші, рафінування, додавання алюмінію, розкислення розплаву, розливку сплаву.Zaporozhye - 1983. - P. 155-159), which includes: loading of charged nickel-molybdenum materials into the bottom of the furnace, melting, addition of slag mixture, refining, addition of aluminum, deoxidization of the melt, casting of the alloy.
Недоліками вищезазначеного способу виплавки є: - використання як легувальних матеріалів чистих металевих нікелю і/або молібдену, що супроводжується підвищенням їхніх незворотних витрат у вигляді вищих оксидних з'єднань за рахунок сублімації зі шлаком; - відносно довгий час розчинення металевих нікелю та молібдену в розплаві прецизійного сплаву, що подовжує період плавки; - використання чистих нікелю і молібдену як легувальних елементів, що пов'язано з високою собівартістю переділу виплавки прецизійного сплаву;The disadvantages of the above method of smelting are: - the use of pure metallic nickel and/or molybdenum as alloying materials, which is accompanied by an increase in their irreversible costs in the form of higher oxide compounds due to sublimation with slag; - a relatively long time of dissolution of metallic nickel and molybdenum in the melt of the precision alloy, which extends the melting period; - the use of pure nickel and molybdenum as alloying elements, which is associated with the high cost of redistribution of precision alloy smelting;
- низький ступінь використання техногенних відходів різних джерел утворення власного виробництва продукції прецизійних сплавів, що пов'язано з низьким наскрізним виходом придатної лігатури і високою промислово значимою собівартістю продукції.- a low degree of use of man-made waste from various sources of formation of own production of precision alloy products, which is associated with a low throughput of suitable ligatures and a high industrially significant production cost.
Ознаками, спільними з корисною моделлю є: - завантаження шихтових нікель-молібденових матеріалів на під печі; - розплавлення шихти; - присадка шлакової суміші; - рафінування розплаву; - додавання алюмінію; - розкислення розплаву, - розливка сплаву.Signs common to the useful model are: - loading of batch nickel-molybdenum materials under the furnace; - melting of the charge; - slag mixture additive; - melting refining; - addition of aluminum; - deoxidation of the melt, - pouring of the alloy.
В основу корисної моделі поставлено задачу розробити спосіб виплавки лігатури для прецизійних нікель-молібденових сплавів, який шляхом утилізації техногенних відходів забезпечує зниження собівартості виплавки прецизійних сплавів, підвищує ступінь використання техногенних відходів різних джерел утворення власного виробництва продукції прецизійних сплавів, зумовлює зниження видаткових коефіцієнтів витрат вартісних легувальних елементів нікелю та молібдену, скорочення часу виплавки лігатури, зниження незворотних втрат нікелю та молібдену у вигляді сублімації їхніх вищих оксидних з'єднань і зі шлаком.The basis of a useful model is the task of developing a method of smelting ligatures for precision nickel-molybdenum alloys, which, through the utilization of man-made waste, ensures a decrease in the cost of smelting precision alloys, increases the degree of use of man-made waste from various sources of in-house production of precision alloy products, leads to a decrease in the expenditure coefficients of the costs of expensive alloying elements of nickel and molybdenum, reduction of the time of ligature smelting, reduction of irreversible losses of nickel and molybdenum in the form of sublimation of their higher oxide compounds and with slag.
Поставлена задача вирішується тим, що спосіб виплавки лігатури для нікель-молібденових прецизійних сплавів, що включає: завантаження шихтових матеріалів на під печі, розплавлення, присадку шлакової суміші, рафінування, розкислення розплаву лігатури і шлакової суміші та розливку лігатури, згідно з корисною моделлю, в період розплавлення окалини сплаву 79НМ, стружки силового шліфування металопродукції зі сплаву 79НМ, обпаленого молібденового концентрату марки КМо-2, технічного закису нікелю у співвідношенні компонентів (7,3-23,3):(5,5-43,5):1,7-8,4):(11,4--18,3) мас. 95, а в період розкислення лігатури - додавання попередньо підготовленої суміші циклонного пилу і/або відсіву кристалічного кремнію, металевого марганцю, деревного вугілля, алюмінієвого дросу та сполучного у співвідношенні (4,7--5,5):11,3--5,5):9,7--11,9):(2,3--4,7):9,3--13,8) мас. Фо,The task is solved by the fact that the method of smelting a ligature for nickel-molybdenum precision alloys, which includes: loading of charge materials into the bottom of the furnace, melting, addition of slag mixture, refining, deoxidation of the ligature melt and slag mixture and casting of the ligature, according to a useful model, in the melting period of alloy 79NM slag, shavings of power grinding of metal products from alloy 79NM, calcined molybdenum concentrate of the KMo-2 brand, technical nickel oxide in the ratio of components (7.3-23.3):(5.5-43.5):1, 7-8.4): (11.4--18.3) wt. 95, and during the deoxidation period of the ligature - addition of a pre-prepared mixture of cyclone dust and/or screening of crystalline silicon, metallic manganese, charcoal, aluminum dross and binder in the ratio (4.7--5.5):11.3--5 .5):9.7--11.9):(2.3--4.7):9.3--13.8) wt. Fo,
Відмінними від найближчого аналога ознаками є:Features different from the closest analogue are:
Зо - уведення в окислювальний період окалини сплаву 79НМ, стружки силового шліфування металопродукції сплаву 79НМ, обпаленого молібденового концентрату марки КМо-2, технічного закису нікелю у співвідношенні (7,3-23,3):(5,5-43,5):1,7--8,4)(11,4-18,3) мас. 95, а в період розкислення лігатури додавання попередньо підготовленої суміші циклонного пилу і/або відсіву кристалічного кремнію, металевого марганцю, деревного вугілля, алюмінієвого дросу та сполучного в співвідношенні (4,7--5,5):(1,3--5,5):(9,7--11,9у:(2,3--4,7):(9,3--13,8) мас. 95.Zo - introduction into the oxidation period of alloy 79NM slag, shavings of power grinding of metal products of alloy 79NM, calcined molybdenum concentrate of the KMo-2 brand, technical nickel oxide in the ratio (7.3-23.3):(5.5-43.5): 1.7--8.4)(11.4-18.3) wt. 95, and during the deoxidation period of the ligature, the addition of a pre-prepared mixture of cyclone dust and/or screening of crystalline silicon, metallic manganese, charcoal, aluminum dross and binder in the ratio (4.7--5.5):(1.3--5 ,5):(9.7--11.9y:(2.3--4.7):(9.3--13.8) wt. 95.
Спосіб здійснюють так: на під печі завантажують шихтові матеріали, що містять металеві леговані відходи, м'яке залізо типу АРМКО, шлакову суміш, розкислювачі, нікель та молібден металевий. Нагрівають завантажені матеріали до температури 1580-1620 С та здійснюють коригування хімічного складу розплаву лігатури шляхом присадки шлакової суміші, що містить окалину сплаву 79НМ, стружку силового шліфування металопродукції сплаву 79НМ, обпалений молібденовий концентрат марки КМо-2, технічний закис нікелю у співвідношенні (7,3-23,3):(5,5-43,5):(1,7-8,4):(11,4--18,3) мас. 95, потім здійснюють рафінування розплаву лігатури та її розкислення для чого додають попередньо підготовлену суміш циклового пилу іабо відсіву кристалічного кремнію; металевого марганцю; деревного вугілля; алюмінієвого дросу та сполучного у співвідношенні (4,7--5,5): (1,3--5,5):(9,7--11,9):(2,3--4,7):(9,3--13,8) мас. 95.The method is carried out as follows: charge materials containing alloyed metal waste, soft iron of the ARMKO type, slag mixture, deoxidizers, nickel and metallic molybdenum are loaded into the furnace. The loaded materials are heated to a temperature of 1580-1620 C and the chemical composition of the ligature melt is adjusted by adding a slag mixture containing 79NM alloy slag, shavings from power grinding of metal products of the 79NM alloy, calcined molybdenum concentrate of the KMo-2 brand, technical nickel oxide in the ratio (7, 3-23.3):(5.5-43.5):(1.7-8.4):(11.4--18.3) wt. 95, then refine the ligature melt and deoxidize it, for which a pre-prepared mixture of cyclic dust and or sifting of crystalline silicon is added; metallic manganese; charcoal; aluminum dross and binder in the ratio (4.7--5.5): (1.3--5.5):(9.7--11.9):(2.3--4.7): (9.3--13.8) wt. 95.
Використання в способі виплавки лігатури окалини сплаву 79НМ, пов'язано перш за все з утилізацією нікелю та молібдену з техногенних відходів власного виробництва прецизійного сплаву. У запропонованому способі виплавки лігатури використання окалини сплаву 79НМ у кількості 7,3-23,3 мас.9о є оптимальним для утилізації вартісних елементів нікелю та молібдену. Зниження вмісту окалини за нижню граничну межу 7,3 мас. 95 є недостатнім для забезпечення повної утилізації елементів цього виду техногенних відходів. Якщо вміст окалини перевищує 23,3 мас.9о при виплавці лігатури, процес супроводжується додатковим шлакоутворенням із невідновлених оксидних з'єднань.The use of 79NM alloy slag in the method of smelting ligatures is primarily related to the utilization of nickel and molybdenum from man-made waste of our own precision alloy production. In the proposed method of smelting the ligature, the use of 79NM alloy slag in the amount of 7.3-23.3 wt.9o is optimal for the utilization of valuable elements nickel and molybdenum. Reduction of scale content below the lower limit of 7.3 wt. 95 is insufficient to ensure complete utilization of the elements of this type of man-made waste. If the scale content exceeds 23.3 wt.9o during ligature smelting, the process is accompanied by additional slag formation from unreduced oxide compounds.
Іншим інгредієнтом запропонованого способу виплавки лігатури є стружка силового шліфування металопродукції сплаву 79НМ, що також підлягає утилізації та містить нікель та молібден. Уведення в розплав лігатури стружки силового шліфування позитивно впливає на тепловий режим плавки, на відновлювальний процес гетерогенної системи в печі. Зменшення вмісту стружки на плавку за нижню граничну межу 5,5 мас. 96 знижує теплопровідність, що пов'язано із подовженням часу плавки. Перевищення вмісту стружки за верхню граничну межу бо 43,5 мас. 95 супроводжується збільшенням шлакоутворення тугоплавкої суміші.Another ingredient of the proposed method of smelting ligatures is shavings from power grinding of metal products of alloy 79NM, which is also subject to disposal and contains nickel and molybdenum. The introduction of power grinding shavings into the ligature melt has a positive effect on the thermal regime of melting, on the recovery process of the heterogeneous system in the furnace. Reduction of the content of shavings per melt below the lower limit of 5.5 wt. 96 reduces thermal conductivity, which is associated with an increase in melting time. Exceeding the content of shavings by the upper limit of 43.5 wt. 95 is accompanied by an increase in the slag formation of the refractory mixture.
Уведення до лігатури молібденового концентрату спричинено необхідністю легування розплаву лігатури більш дешевим молібденовим матеріалом та потребою інтенсифікації процесу плавки. Зниження вмісту концентрату за нижню граничну межу 1,7 мас. 95 не забезпечує достатній рівень вилучення молібдену із рідкої оксидної речовини. Перевищення вмісту концентрату вище граничної межі 8,4 мас. 9» призводить до зниження видаткових коефіцієнтів при використанні лігатури у процесі виплавки прецизійного сплаву.The introduction of molybdenum concentrate into the ligature is caused by the need to alloy the ligature melt with cheaper molybdenum material and the need to intensify the melting process. Reduction of the concentrate content below the lower limit of 1.7 wt. 95 does not provide a sufficient level of extraction of molybdenum from the liquid oxide substance. Exceeding the content of the concentrate above the limit of 8.4 wt. 9" leads to a decrease in cost factors when using a ligature in the process of smelting a precision alloy.
Для зниження собівартості виробництва прецизійного сплаву легування лігатури передбачено технічним закисом нікелю. Експериментальним шляхом установлено оптимальний вміст закису нікелю на плавку лігатури в межах 11,4-18,3 мас. 95. Зниження вмісту технічного закису нікелю за нижню граничну межу 11,4 мас. о пов'язано з додатковими витратами металевого електролітичного ніселю при виплавці прецизійного сплаву, що призводить до здороження цільової продукції. Перевищення вмісту технічного закису нікелю вище за верхню граничну межу 18,3 мас.9о суттєво підвищує пружність шару оксидних сполучень у рекреаційному об'ємі й зумовлює промислово значимі втрати нікелю у формі сублімації його вищих оксидних з'єднань.To reduce the production cost of the precision alloy, alloying of the ligature is provided with technical nickel oxide. Experimentally, the optimal content of nickel oxide for melting the ligature was established in the range of 11.4-18.3 wt. 95. Reduction of the content of technical nickel oxide below the lower limit of 11.4 wt. o is associated with additional costs of the metal electrolytic carrier during the smelting of the precision alloy, which leads to an increase in the price of the target products. Exceeding the content of technical nickel oxide above the upper limit of 18.3 wt.9o significantly increases the elasticity of the layer of oxide compounds in the recreational volume and causes industrially significant losses of nickel in the form of sublimation of its higher oxide compounds.
У запропонованому способі виплавки лігатури передбачено використання циклонного пилу кремнію і/або відсіву кристалічного кремнію в межах 4,7-5,5 мас. 95 як розкислювача розплаву лігатури. Зниження вмісту циклонного пилу і/або відсіву кристалічного кремнію на 1 т розплаву лігатури за нижню граничну межу 4,7 мас. 96 зумовлює повне розкислення розплаву лігатури для виплавки нікель-молібденвмісних прецизійних сплавів. Перевищення вмісту останнього за верхню граничну межу 5,5 мас. 956 пов'язано із надлишковим вмістом кремнію в лігатурі і, як наслідок, зі зменшенням видаткових коефіцієнтів при використанні лігатури для виплавки нікель-молібденових прецизійних сплавів.The proposed method of smelting the ligature provides for the use of silicon cyclone dust and/or screening of crystalline silicon in the range of 4.7-5.5 wt. 95 as a deoxidizer of the ligature melt. Reduction of the content of cyclone dust and/or screening of crystalline silicon per 1 ton of ligature melt below the lower limit of 4.7 wt. 96 causes complete deoxidation of the ligature melt for smelting nickel-molybdenum-containing precision alloys. Exceeding the content of the latter above the upper limit of 5.5 wt. 956 is associated with the excess content of silicon in the ligature and, as a result, with the reduction of expenditure coefficients when using the ligature for smelting nickel-molybdenum precision alloys.
Вміст марганцю в лігатурі нісель-молібдену складає 1,3--5,5 мас. 95, що передбачає не тільки функції розкислення сплаву, але й легування лігатури.The manganese content in nisel-molybdenum ligature is 1.3--5.5 wt. 95, which provides not only the function of deoxidizing the alloy, but also the alloying of the ligature.
Вміст марганцю 1,3-5,5 мас.95 є оптимальним. Це забезпечує в лігатурі надлишкову концентрацію марганцю. Зниження вмісту металевого марганцю нижче за граничну межу 1,3 мас. 96 потребує додаткових витрат металевого марганцю при виплавці прецизійного сплаву і призводить до підвищеного його вигару. Підвищення вмісту металевого марганцю вище заManganese content of 1.3-5.5 wt.95 is optimal. This ensures an excess concentration of manganese in the ligature. A decrease in the content of metallic manganese below the limit of 1.3 wt. 96 requires additional consumption of metallic manganese when smelting a precision alloy and leads to increased burnout. An increase in the content of metallic manganese above
Зо верхню граничну межу 5,5 мас. 96 знижує видатковий коефіцієнт лігатури при виплавці сплаву 7т9НнМ.From the upper limit of 5.5 wt. 96 reduces the cost factor of the ligature when smelting the 7t9HnM alloy.
Під час виплавки сплаву алюмінієвий дрос додається для глибинного розкислення розплаву лігатури і досягнення кінцевого вмісту алюмінію в лігатурі не більше 0,30 мас. 95. Зниження вмісту алюмінієвого дросу на одиницю розплаву нижче 2,3 мас. 96 не забезпечує достатнього розкислення розплаву лігатури і спричиняє додаткове шлакоутворення. Перевищення вмісту алюмінієвого дросу в складі інгредієнтів на виплавку лігатури, вище за верхню граничну межу 4,7 мас. 95 пов'язано з підвищеним вигаром алюмінію і, як наслідок, утворенням тугоплавкого глиноземистого шлаку.During the melting of the alloy, aluminum dross is added for deep deoxidation of the ligature melt and to achieve the final aluminum content in the ligature of no more than 0.30 wt. 95. Reducing the content of aluminum dross per unit of melt below 2.3 wt. 96 does not provide sufficient deoxidation of the ligature melt and causes additional slag formation. Exceeding the content of aluminum dross in the composition of ingredients for ligature smelting, above the upper limit of 4.7 wt. 95 is associated with increased burning of aluminum and, as a result, the formation of refractory alumina slag.
Використання у запропонованому способі виплавки лігатури деревного вугілля і сполучного пов'язано з необхідністю інтенсифікації відновлювальних процесів за рахунок активізації початкового періоду металізації оксидних компонентів плавки. Вміст деревного вугілля в шихті 9,7 мас. 95 забезпечує необхідний рівень перебігу відновлювальних процесів початкових стадій за участі газової фази монооксиду вуглецю та вуглець-водневих радикалів. Зниження вмісту деревного вугілля в складі інгредієнтів на плавку за нижню граничну межу 9,7 мас. 9о не забезпечує в повному обсязі початкової стадії відновлювального процесу через оксікарбідоутворення. Перевищення вмісту деревного вугілля в складі інгредієнтів на плавку вище за верхню межу 11,9 мас.95 супроводжується надлишковим карбідоутворенням.The use of a ligature of charcoal and a binder in the proposed method of smelting is connected with the need to intensify the reductive processes due to the activation of the initial period of metallization of the oxide components of the smelting. The content of charcoal in the charge is 9.7 wt. 95 ensures the necessary level of the progress of the reductive processes of the initial stages with the participation of the gas phase of carbon monoxide and carbon-hydrogen radicals. Reduction of the content of charcoal in the composition of ingredients for melting below the lower limit of 9.7 wt. 9o does not fully provide the initial stage of the reduction process due to oxycarbide formation. Exceeding the content of charcoal in the composition of the melting ingredients above the upper limit of 11.9 wt.95 is accompanied by excessive carbide formation.
Утворення важкотопких з'єднань потребує додаткових витрат для рафінування лігатури від надлишкового вуглецю, який в сплаві 79НМ обмежено 0,03 мас. 9».The formation of refractory compounds requires additional costs for refining the ligature from excess carbon, which in the 79NM alloy is limited to 0.03 wt. 9".
Експериментальним шляхом установлено необхідний вміст сполучного у складі шихтових матеріалів на плавку в межах 9,3-13,8 мас. 95. Як сполучне використовували смолу СПП, яка є сумішшю вуглець-водневих радикалів, що утворюються під час переробки нафти, тобто - це важкі фракції нафтоперегонки (супутні відходи). Цінність цього матеріалу полягає ще і в тому, що цей матеріал не забруднює сплав лігатури шкідливими домішками сірки та фосфору. Ці шкідливі домішки в складі смоли СПП присутні на рівні слідів.Experimentally, the necessary content of the binder in the composition of the charge materials for melting was established in the range of 9.3-13.8 wt. 95. As a binder, SPP resin was used, which is a mixture of carbon-hydrogen radicals formed during oil processing, that is, heavy fractions of oil distillation (associated waste). The value of this material also lies in the fact that this material does not contaminate the ligature alloy with harmful impurities of sulfur and phosphorus. These harmful impurities in the composition of the SPP resin are present at the trace level.
Зниження вмісту смоли СПП за нижню граничну межу 9,3 мас. 956 не забезпечує захисно- відновлювальної атмосфери в реакційному просторі печі і не виключає окислення активних елементів в гетерогенній системі при нагріванні.Reduction of the SPP resin content below the lower limit of 9.3 wt. 956 does not provide a protective-reducing atmosphere in the reaction space of the furnace and does not exclude the oxidation of active elements in a heterogeneous system during heating.
Підвищення вмісту смоли СПП за верхню граничну межу 13,8 мас. 95 - технологічно і 60 економічно недоцільно.Increasing the SPP resin content beyond the upper limit of 13.8 wt. 95 - technologically and 60 economically impractical.
Хімічний склад вихідних компонентів на плавку наведено в табл. 1. Основні техніко- економічні показники способу виплавки лігатури для прецизійних нікель-молібденових сплавів зазначено у табл. 2.The chemical composition of the starting components for melting is given in the table. 1. The main technical and economic indicators of the ligature smelting method for precision nickel-molybdenum alloys are indicated in the table. 2.
За даними табл. 2 показники запропонованого способу виплавки лігатури вигідно відрізняється від найближчого аналога, оскільки забезпечують: - скорочення часу виплавки лігатури для нікель-молібденових прецизійних сплавів на 10,5-19,0 95; - зниження незворотних втрат нікелю та молібдену при виплавці прецизійного сплаву з використанням лігатури на 11,0--15,5 95; - зниження видаткових коефіцієнтів витрат вартісних нікелю і молібдену при виплавці прецизійного сплаву з використанням лігатури на 25--34 95; - підвищення ступеня використання техногенних відходів різних джерел утворення під час виплавки прецизійного сплаву з використанням лігатури на 27,9--44 4; - зниження собівартості виплавки прецизійного сплаву з використанням лігатури на 33,9-47,7 У0 за рахунок утилізації нікелю і молібдену із техногенних відходів власного виробництва різних джерел утворення.According to the table 2 indicators of the proposed method of smelting a ligature favorably differ from the closest analogue, as they provide: - a reduction in the time of smelting a ligature for nickel-molybdenum precision alloys by 10.5-19.0 95; - reduction of irreversible losses of nickel and molybdenum when smelting a precision alloy using a ligature by 11.0--15.5 95; - reduction of the expenditure coefficients of the costs of valuable nickel and molybdenum when smelting a precision alloy using a ligature by 25--34 95; - increase in the degree of use of man-made waste from various sources of formation during the smelting of a precision alloy using ligature by 27.9--44 4; - reduction of the cost of precision alloy smelting using ligature by 33.9-47.7 U0 due to the utilization of nickel and molybdenum from technogenic wastes of own production of various sources of formation.
Таблиця 1Table 1
Хімічний склад компонентів, які використовувались у промислових випробуваннях способу виплавки лігатури для нікель- молібденових прецизійних сплавів зи тв Ге мі І 851 РІ М ІМмоЇ п си 0, АС ве І Домішки!The chemical composition of the components used in industrial tests of the ligature smelting method for nickel-molybdenum precision alloys zi tv Hemi I 851 RI M IMmoYi psy 0, AS ve I Impurities!
Окалина сплав 0,25- Реп;Slag alloy 0.25-Rep;
Стружка силового . - 0,02- |0,39-| 0,53- 0,21- | 72,6- | 3,25 0,11- | 0.21- Мос; 5ІС; 2 | шліфування ' ' ' «0,37 й у ' «0,22 «0,28| решта АНІ металопродукції | 299 |045) 0,79 0,23 | 76,5 | 3,50 0,17 | 1.21 во»; сплаву 79НМShavings of power. - 0.02-|0.39-| 0.53- 0.21-| 72.6-| 3.25 0.11- | 0.21- Mos; 5IS; 2 | grinding " " " "0.37 and in " "0.22 "0.28| the rest of ANI metal products | 299 |045) 0.79 0.23 | 76.5 | 3.50 0.17 | 1.21 am"; alloy 79NM
Концентрат й І АConcentrate and I A
З | молібденовий іс 021 | 01 БА, БО 0,01 |25,70 Гебот| Мо»; марки КМо-2 " " Маго; бао о, Сао; 4 дехнічний заки 77,30 20415 бо, Соо;With | molybdenum is 021 | 01 BA, BO 0.01 |25.70 Gebot| Mo"; marks KMo-2 " " Mago; bao o, Sao; 4 ten-year zaki 77.30 20415 bo, Soo;
Шо Си;What are you?
Циклонний / пил кремнію т/або решта, 5 | відсів 0,14 198,70 зіс; кристалічного Мас кремнію - «Са;Cyclonic / silicon dust t/or the rest, 5 | dropped out 0.14 198.70 zis; crystalline mass of silicon - "Sa;
Металевий 0,110- 95,300 й , у 0,04 | 0,035 решта МаMetal 0.110-95.300 and , in 0.04 | 0.035 remaining Ma
Й марганець Оле ше ши «0,125 11 тентиAnd manganese Oleshe shi "0.125 11 awnings
АІгОз;AIgOz;
Алюмінієвий 17,700-і Бест! Ав; дрос «0,0100 «0,0010) «0,0001 о5500|1,1-2,3| СаО:Aluminum 17,700 Best! Av; dros «0.0100 «0.0010) «0.0001 o5500|1.1-2.3| CaO:
Зі»; 9 | Смола СПП 111111 сьньWith"; 9 | Resin SPP 111111 sm
Примітка 1: " - у водневій суміші.Note 1: " - in a hydrogen mixture.
Примітка 2: хх - СН» (важкі фракції перегонки нафти)Note 2: xx - CH" (heavy fractions of oil distillation)
Таблиця 2Table 2
Техніко-економічні показники промислових випробувань способу виплавки лігатури для нікель-молібденових сплавівTechnical and economic indicators of industrial tests of the method of smelting a ligature for nickel-molybdenum alloys
Стружка Ци- Скорочення Зни- з Підвищення| Знижі силового! Ко- клонний М'яке пра ження натних бук собівShavings Ci- Reduction Lower- from Increase| Lower the force! Koklonny Soft roasting of native beeches
Ока- шлі- | нцентрат|і Те- пил | Мета-| Де- А залізо виплавки | без-зво-| гИтратних вик ІВOka- sli- | ncentrat|i Te- saw | Meta-| Where- And iron smelting | bez-zvo-| gItratnykh vyk IV
М лина| фува- мо- хні- | кремнію левий| ре-| ЛЮ7| Смої типу пігатури | ротних коефі. ристання |арто о - - . мі- ч чі нікель- цієнтів техно- сті спла- ння лібде- | чний | або ма- | вне| . | ла | сАРМКО й втрат ; . плавки ву | мета-ло-| новий | закис| відсів | ргане-| ву- навос СПП| за ТУ б нов нікелю і А палі арки 79НМІ продукції марки | нікелю! кри-ста-| ць | гілля др 14- щ м мо- бле ред дів пе сплаву | КМо-2 пічного 101139 цизійних лібдену, лі Р джерел пня танм кремнію сплавів те ворення | ихM lina| fuva- mo- hni- | silicon lion re- | LU7| Smoy type of pigature | company coefficients. groaning |arto o - - . swords of nickels of the technology of burning any- | Chinese | or ma- | outside . | la | sARMKO and losses; . swimming trunks meta-lo-| new | oxide| dropped out | rgane-| vu- navos SPP| according to TU b new nickel and A pile arcs 79NMI products brand | a nickel! cry-sta-| ts | branch of dr 14-sh m furniture red div pe alloy | KMo-2 of furnace 101139 cisium libdenum, li P sources of silicon alloy alloys. them
Значення показників, що не увійшли до корисної моделіValues of indicators that are not included in the useful model
З 166 443 | ї2 |107| 44 | ї2 195149 Ц|95|решта| 199 | 54 | 34 | 404 290) 4 168 441 | 13 Щ|109| 45 | 60 | 125| 22 |15лІірешта| 20,3 | 6,7 | 34 | 400 29,3) 6 |71| 438 | 15 |172| 46 | 57 2л| 21 М4л|решта| 201 | 99 | з3 | 399 |307)From 166,443 | i2 |107| 44 | i2 195149 Ts|95|rest| 199 | 54 | 34 | 404 290) 4 168 441 | 13 Sh|109| 45 | 60 | 125| 22 |15lIireshta| 20.3 | 6.7 | 34 | 400 29.3) 6 |71| 438 | 15 |172| 46 | 57 2l| 21 M4l|the rest| 201 | 99 | with 3 | 399 | 307)
Значення показників, що входять до корисної моделі 8 1911 379 | 28 |118)| 48 | 49198|25|95|решта| 11,9 |11,7| 34 | 430 46,3) 9 19,9) 33,3 | 33 |129)| 49 | 44 |98|261|97|решта| 12,3 | 125| 34 | 427 |45,7 ло (125| 29,5 | 41 |132| 50 | 39199| 27 МОлірешта| 134 | 127 | 33 | 409 433) ж 78,5- 0,8- жкж фввяміюю |585| | | (са|"Values of indicators included in the useful model 8 1911 379 | 28 |118)| 48 | 49198|25|95|rest| 11.9 |11.7| 34 | 430 46.3) 9 19.9) 33.3 | 33 |129)| 49 | 44 |98|261|97|rest| 12.3 | 125| 34 | 427 |45.7 lo (125| 29.5 | 41 |132| 50 | 39199| 27 Molireshta| 134 | 127 | 33 | 409 433) z 78.5- 0.8- zhkzh fvvamiyuyu |585| | | (sa|"
Згідно з найближчим аналогом:According to the closest analogue:
Примітка 1. 7 - легування розплаву сплаву 79НМ здійснюється металевим молібденом 3,8-4,1, мас. 95.Note 1. 7 - alloying of the 79NM alloy melt is carried out with metallic molybdenum 3.8-4.1, wt. 95.
Примітка 2. "7" легування розплаву сплаву 79НМ здійснюється нікелем 78,5-80,0 мас. 95.Note 2. "7" alloying of the 79NM alloy melt is carried out with nickel 78.5-80.0 wt. 95.
Примітка 3. хх залізо - "АрМКО"-залізо.Note 3. xx iron - "ArMKO" iron.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| UAU202101068U UA148699U (en) | 2021-03-03 | 2021-03-03 | METHOD OF FUEL LIGATION FOR NICKEL-MOLYBDENE ALLOYS |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| UAU202101068U UA148699U (en) | 2021-03-03 | 2021-03-03 | METHOD OF FUEL LIGATION FOR NICKEL-MOLYBDENE ALLOYS |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| UA148699U true UA148699U (en) | 2021-09-08 |
Family
ID=77665955
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| UAU202101068U UA148699U (en) | 2021-03-03 | 2021-03-03 | METHOD OF FUEL LIGATION FOR NICKEL-MOLYBDENE ALLOYS |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| UA (1) | UA148699U (en) |
-
2021
- 2021-03-03 UA UAU202101068U patent/UA148699U/en unknown
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6786964B2 (en) | How to prevent blockage of continuous casting nozzle of sulfur-added steel | |
| CN102758144A (en) | Production method for steel ingot of large-sized high-nitrogen retaining ring steel | |
| JP5687590B2 (en) | Method for producing boron-containing stainless steel | |
| EP1752546B1 (en) | The method of making high-purity steels | |
| CN104988400A (en) | Titanium-microalloyed boron-containing steel and smelting method thereof | |
| UA148699U (en) | METHOD OF FUEL LIGATION FOR NICKEL-MOLYBDENE ALLOYS | |
| Han et al. | Oxide inclusions in ferromanganese and its influence on the quality of clean steels | |
| RU2398907C2 (en) | Procedure for production of high grade ferrotitanium | |
| SU1068526A1 (en) | Alloy for alloying and reducing steel | |
| RU2756057C2 (en) | Method for obtaining vanadium cast iron from iron-vanadium raw materials | |
| Gasik et al. | Metallurgy of Ferrovanadium | |
| SU589275A1 (en) | Alloy for deoxidizing and inoculating steel | |
| SU655725A1 (en) | Method of smelting high-speed steel | |
| RU2007128660A (en) | TECHNOLOGICAL LINE, BASIS AND METHOD FOR PRODUCING STRUCTURAL STEEL WITH REDUCED HAZARDOUS | |
| SU565063A1 (en) | Method for smelting low-carbon high-tensile steels of martensite-aging class | |
| Protopopov et al. | Steelmaking: current state and development directions | |
| RU2200767C2 (en) | Alloy for microalloying and modification of steel | |
| RU2255983C1 (en) | Method of making high-alloy steel | |
| UA129660U (en) | METHOD OF OBTAINING FERONICEL | |
| WO2017164898A1 (en) | Method of treating unrefined tungstic acid to produce alloy grade tungsten for use in tungsten bearing steels and nickel based superalloys | |
| RU2209845C1 (en) | Steel | |
| SU652234A1 (en) | Method of obtaining vanadiun alloys | |
| Turdaliyevich et al. | METHOD OF PRODUCING FERROMANGANESE FROM HIGH-PHOSPHOROUS MANGANESE ORES OF DAUTASH DEPOSITS | |
| RU2309189C2 (en) | Method of production of ferro-alloy | |
| SU446559A1 (en) | The method of producing ferrochrome |