UA146334U - METHOD OF PRODUCTION OF FLEXED CHARGED MATERIAL WITH HIGH IRON CONTENT - Google Patents
METHOD OF PRODUCTION OF FLEXED CHARGED MATERIAL WITH HIGH IRON CONTENT Download PDFInfo
- Publication number
- UA146334U UA146334U UAU202006357U UAU202006357U UA146334U UA 146334 U UA146334 U UA 146334U UA U202006357 U UAU202006357 U UA U202006357U UA U202006357 U UAU202006357 U UA U202006357U UA 146334 U UA146334 U UA 146334U
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- pellets
- metallized
- iron ore
- mixture
- raw
- Prior art date
Links
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 84
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 42
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 19
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 11
- 239000002801 charged material Substances 0.000 title 1
- 239000008188 pellet Substances 0.000 claims abstract description 69
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 31
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 28
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims abstract description 24
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims abstract description 23
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 21
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 21
- 238000010304 firing Methods 0.000 claims abstract description 20
- 230000004907 flux Effects 0.000 claims abstract description 10
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims abstract description 8
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 claims abstract description 7
- 238000001035 drying Methods 0.000 claims abstract description 7
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 claims abstract description 7
- 238000011068 loading method Methods 0.000 claims abstract description 4
- 239000000654 additive Substances 0.000 claims description 6
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 claims description 6
- 238000001354 calcination Methods 0.000 claims 1
- 239000002529 flux (metallurgy) Substances 0.000 abstract 2
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 abstract 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 11
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 11
- 239000006028 limestone Substances 0.000 description 10
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 description 9
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 6
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 5
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 4
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 4
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 4
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 4
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 4
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 3
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 3
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 2
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 2
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 2
- 241000273930 Brevoortia tyrannus Species 0.000 description 1
- 101100314454 Caenorhabditis elegans tra-1 gene Proteins 0.000 description 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241000283153 Cetacea Species 0.000 description 1
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011449 brick Substances 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000005660 hydrophilic surface Effects 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 238000001465 metallisation Methods 0.000 description 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 1
- 238000005065 mining Methods 0.000 description 1
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 description 1
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Спосіб виробництва офлюсованого огрудкованого матеріалу з підвищеним вмістом заліза включає роздільне дозування компонентів в дві шихти з різними флюсами, різною або однаковою основністю в складі: залізорудний концентрат, флюси і зв'язуюча добавка, їх роздільне змішування і отримання з кожної шихти сирих окатишів з низькою і високою температурами плавлення, змішування цих сирих окатишів, завантаження суміші окатишів у випалювальний агрегат із наступною термообробкою в окислювальній атмосфері, що включає сушіння, нагрів, високотемпературний випал і охолодження. На металізовані окатиші або металізовану залізну руду, крупністю 0-14 мм, накатують шихту з високою температурою плавлення, завтовшки 8-4 мм. Отримані сирі окатиші, крупністю 8-25 мм, із закатаними всередину металізованими окатишами або металізованими кусками залізної руди подають в суміш у кількості 65-85 % з окатишами з низькою температурою плавлення у кількості 35-15 %. Нагрівання суміші сирих окатишів здійснюють зі швидкістю від 100 до 500 °C/хв. Охолодження, отриманого після випалу огрудкованого матеріалу, здійснюють зі швидкістю від 100 до 600 °C/хв.The method of production of fluxed lumpy material with high iron content includes separate dosing of components into two charges with different fluxes, different or the same basicity in the composition: iron ore concentrate, fluxes and binder, their separate mixing and obtaining from each charge of crude pellets. high melting points, mixing these raw pellets, loading the pellet mixture into the firing unit, followed by heat treatment in an oxidizing atmosphere, including drying, heating, high-temperature firing and cooling. On metallized pellets or metallized iron ore, size 0-14 mm, roll the charge with a high melting point, thickness 8-4 mm. The obtained raw pellets, size 8-25 mm, with rolled inside metallized pellets or metallized pieces of iron ore are fed into the mixture in the amount of 65-85% with pellets with low melting point in the amount of 35-15%. The mixture of raw pellets is heated at a rate of from 100 to 500 ° C / min Cooling obtained after firing the pelleted material is carried out at a rate of from 100 to 600 ° C / min
Description
Корисна модель належить до області підготовки залізорудної сировини до металургійного переділу, зокрема до способів виробництва офлюсованого огрудкованого матеріалу з підвищеним вмістом заліза для доменної плавки, і може бути використана в гірничорудній і металургійній промисловості.The useful model belongs to the field of preparation of iron ore raw materials for metallurgical redistribution, in particular to methods of production of flocculated clod material with an increased content of iron for blast furnace smelting, and can be used in the mining and metallurgical industry.
Відомі способи виробництва металізованих продуктів, які мають високий (80-95 95) вміст заліза, що включають твердофазне відновлення багатих грудкових залізних руд або обпалених окатишів при температурах 850-1050 "С у різних відновлювальних агрегатах: шахтних печах, ретортах, трубчастих обертових печах та ін. (11.Known methods of production of metallized products that have a high (80-95 95) iron content, which include solid-phase recovery of rich lumpy iron ores or calcined pellets at temperatures of 850-1050 "С in various recovery units: mine furnaces, retorts, tubular rotary furnaces and etc. (11.
Основним недоліком використання металізованих продуктів у доменній плавці є висока їх собівартість, що не окупається одержаним ефектом у доменному виробництві. Металізовані обпалені окатиші або кускові руди мають ще і низький (0,1-0,4 ч.од.) ступінь офлюсування, що потребує додаткового використання флюсу у доменній плавці. Низький кут природного укосу металізованих окатишів не дозволяє рівномірно розподіляти їх при завантаженні по діаметру колошника доменної печі, що ускладнює хід плавки та знижує стійкість футерівки шахти печі.The main disadvantage of using metallized products in blast furnace smelting is their high cost, which is not compensated by the effect obtained in blast furnace production. Metallized burnt pellets or lump ores also have a low (0.1-0.4 units) degree of fluxing, which requires additional use of flux in the blast furnace. The low angle of the natural slope of the metallized pellets does not allow them to be evenly distributed when loaded across the diameter of the blast furnace furnace, which complicates the process of melting and reduces the stability of the lining of the furnace shaft.
Висока пірофорність (окиснення заліза в повітряній окисній атмосфері) при тривалому транспортуванні від виробника до доменної печі та зберіганні у бункерах шихтового відділення доменного цеху також ускладнює їх використання у доменній плавці.High pyrophoricity (oxidation of iron in an air oxidizing atmosphere) during long-term transportation from the manufacturer to the blast furnace and storage in the bunkers of the charge department of the blast furnace also makes it difficult to use them in the blast furnace.
Найбільш близьким аналогом корисної моделі по технічній суті та результату, що досягається, є спосіб виробництва офлюсованого огрудкованого матеріалу з підвищеним вмістом заліза, що включає дозування компонентів шихти у складі: залізорудний концентрат, флюси, легкоплавкі з'єднання, тверде або рідке паливо (0-42 95 вуглецю), зв'язуюча добавка, їх змішування та одержання з такої шихти сирих окатишів з низькою температурою плавлення крупністю 8-14 мм, офлюсованих вапняком, у яких відношення Саб/біОг більше 2,1 ч.од., а кількість окатишів з низькою температурою плавлення у суміші дотримують 40-20 95, змішування цих сирих окатишів із металізованими окатишами або металізованими рудами з високою температурою плавлення крупністю 10-20 мм зі ступенем металізації 5-95 95 у кількості 60-80 95, завантаження суміші у випалювальний агрегат із наступною її термообробкою, яка включає сушіння, нагрівання, високотемпературний випал і охолодження продукту безокисним газоподібним теплоносієм, в якому міститься менше 0,2 95 кисню, з наступними температурамиThe closest analogue of the useful model in terms of technical essence and the result that is achieved is the method of production of fluxed clod material with a high iron content, which includes dosing of charge components in the composition: iron ore concentrate, fluxes, low-melting compounds, solid or liquid fuel (0- 42 95 carbon), binding additive, their mixing and obtaining raw pellets with a low melting point with a size of 8-14 mm, flocculated with limestone, in which the Sab/biOg ratio is more than 2.1 units, and the number of pellets with a low melting point in the mixture adhere to 40-20 95, mixing these raw pellets with metallized pellets or metallized ores with a high melting point of 10-20 mm in size with a degree of metallization 5-95 95 in the amount of 60-80 95, loading the mixture into the firing unit with its subsequent heat treatment, which includes drying, heating, high-temperature firing and cooling of the product with an oxygen-free gaseous coolant, in which the bridge is less than 0.2 95 oxygen, with the following temperatures
Зо при подачі його в зони термообробки: сушіння - 350-450 "С, нагрівання - 600-1100 "С, випал - 1200-1300 С й охолодження - 10-30 С, причому як безокисний газоподібний теплоносій використовують або нагрітий до необхідної температури інертний газ (азот, аргон та ін.), або продукти повного спалювання будь-яких видів палива в атмосферному або забаластованому повітрі, що містять менше 0,2 95 кисню |21.When feeding it to heat treatment zones: drying - 350-450 "C, heating - 600-1100 "C, firing - 1200-1300 C and cooling - 10-30 C, and an inert gas heated to the required temperature is used as an oxygen-free gaseous coolant gas (nitrogen, argon, etc.), or products of complete combustion of any type of fuel in atmospheric or ballast air containing less than 0.2 95 oxygen |21.
Основними недоліками відомого способу виробництва офлюсованого огрудкованого матеріалу з підвищеним вмістом заліза є: труднощі створення і неможливість постійної підтримки слабоокислювальної (менше 0,2 95 кисню) газової атмосфери в існуючих агрегатах для термозміцнення окатишів, а також зниження вмісту заліза через суттєве окислення незахищених металізованих окатишів або металізованої залізної руди в суміші при нагріванні, випалюванні й охолодженні в окислювальній атмосфері.The main disadvantages of the known method of producing flocculated clod material with a high iron content are: the difficulty of creating and the impossibility of constantly maintaining a weakly oxidizing (less than 0.2 95 oxygen) gas atmosphere in existing units for thermal strengthening of pellets, as well as a decrease in iron content due to significant oxidation of unprotected metallized pellets or metallized iron ore in a mixture during heating, firing and cooling in an oxidizing atmosphere.
В основу корисної моделі поставлена задача підвищити вміст заліза в офлюсованому огрудкованому матеріалі за рахунок переміщення всередину окатишів із високою температурою плавлення металізованих окатишів або металізованих кусків залізної руди, оберігаючи метал від окислення в зоні нагріву оболонкою з шихти, а потім ще, ізолюючи його розплавом низькотемпературних окатишів у зоні випалу, максимально виключивши окислення заліза у зоні охолодження, тобто в зонах із найбільшим вмістом кисню в теплоносії (при нагріванні і охолодженні), що значно поліпшить металургійні характеристики огрудкованого матеріалу і підвищить продуктивність доменної печі та знизить питому витрату коксу у доменній плавці.The basis of a useful model is the task of increasing the iron content in the flocculated clod material by moving inside the pellets with a high melting temperature of metallized pellets or metallized pieces of iron ore, protecting the metal from oxidation in the heating zone with a shell from the charge, and then isolating it with a melt of low-temperature pellets in the firing zone, maximally excluding the oxidation of iron in the cooling zone, that is, in the zones with the highest oxygen content in the coolant (during heating and cooling), which will significantly improve the metallurgical characteristics of the clod material and increase the productivity of the blast furnace and reduce the specific consumption of coke in the blast furnace.
Поставлена задача вирішується у такий спосіб.The task is solved in the following way.
На відміну від відомого способу, у способі виробництва офлюсованого огрудкованого матеріалу з підвищеним вмістом заліза, що включає роздільне дозування компонентів в дві шихти з різними флюсами, різною або однаковою основністю в складі: залізорудний концентрат, флюси і зв'язуюча добавка, їх роздільне змішування і отримання з кожної шихти сирих окатишів з низькою і високою температурами плавлення, змішування цих сирих окатишів, завантаження суміші окатишів у випалювальний агрегат із наступною термообробкою в окислювальній атмосфері, що включає сушіння, нагрів, високотемпературний випал і охолодження, згідно з корисною моделлю, є істотні відмінності які полягають у тому, що на металізовані окатиші або металізовану залізну руду, крупністю 0-14 мм, накатують шихту з високою температурою плавлення, завтовшки 8-4 мм, для отримання необхідної міцності сирих окатишів і захисту бо металізованих окатишів або руди від окислення при нагріві і охолодженні, а отримані сирі окатиші, крупністю 8-25 мм, із закатаними всередину металізованими окатишами або металізованими кусками залізної руди подають в суміш у кількості 65-85 90 з окатишами з низькою температурою плавлення у кількості 35-15 96, причому нагрівання суміші цих сирих окатишів здійснюють зі швидкістю від 100 до 500 "С/хв., а охолодження отриманого після випалу огрудкованого матеріалу з підвищеним вмістом заліза здійснюють зі швидкістю від 100 до 600 "С/хв.In contrast to the known method, in the method of production of fluxed clod material with an increased iron content, which includes separate dosing of components into two batches with different fluxes, different or the same basicity in the composition: iron ore concentrate, fluxes and binding additive, their separate mixing and obtaining raw pellets with low and high melting points from each batch, mixing these raw pellets, loading the mixture of pellets into a firing unit followed by heat treatment in an oxidizing atmosphere, which includes drying, heating, high-temperature firing and cooling, according to a useful model, there are significant differences which consist in the fact that a charge with a high melting point, 8-4 mm thick, is rolled onto metallized pellets or metallized iron ore, with a grain size of 0-14 mm, to obtain the necessary strength of the raw pellets and to protect the metallized pellets or ore from oxidation during heating and cooled, and obtained raw pellets, 8-25 mm in size , with rolled-in metallized pellets or metallized pieces of iron ore are fed into the mixture in the amount of 65-85 90 with pellets with a low melting point in the amount of 35-15 96, and the heating of the mixture of these raw pellets is carried out at a speed of 100 to 500 "C/min ., and the cooling of the clod material obtained after firing with an increased iron content is carried out at a speed of 100 to 600 "C/min.
Спосіб здійснюють таким чином.The method is carried out as follows.
Компоненти шихти для отримання сирих окатишів із високою температурою плавлення: металізовані окатиші або куски металізованої руди розміром 0-14 мм, залізорудний концентрат із будь-яким вмістом 5іОг, флюс, що містить магній, для забезпечення основності 0-0,6 ч.од., зв'язуюча добавка. На металізовані окатиші або куски металізованої руди, які мають гідрофільну поверхню, накатують цю шихту, завтовшки 8-4 мм, для отримання необхідної міцності сирих окатишів і захисту металізованих окатишів або руди від окислення при нагріві і охолодженні та отримують сирі окатиші з високою температурою плавлення крупністю 8-25 мм.Components of the charge for obtaining raw pellets with a high melting point: metallized pellets or pieces of metallized ore 0-14 mm in size, iron ore concentrate with any content of 5iOg, flux containing magnesium to ensure the basicity of 0-0.6 ppm. , binding additive. On metallized pellets or pieces of metallized ore, which have a hydrophilic surface, this charge is rolled, 8-4 mm thick, to obtain the necessary strength of the raw pellets and to protect the metallized pellets or ore from oxidation during heating and cooling, and raw pellets with a high melting point and coarseness are obtained 8-25 mm.
Компоненти шихти для отримання сирих окатишів з низькою температурою плавлення: залізорудний концентрат із будь-яким вмістом 5іОг, флюс-вапняк для забезпечення необхідної загальної основності 1,1-1,5 ч.од. і зв'язуюча добавка, які дозуються в заданому співвідношенні, змішуються, і з цієї шихти отримують сирі окатиші з низькою температурою плавлення крупністю 8-14 мм.Charge components for obtaining raw pellets with a low melting point: iron ore concentrate with any content of 5iOg, flux-limestone to ensure the required total basicity of 1.1-1.5 units. and a binding additive, which are dosed in a given ratio, are mixed, and raw pellets with a low melting point with a grain size of 8-14 mm are obtained from this charge.
Сирі окатиші з високою і низькою температурами плавлення акуратно, виключаючи їх руйнування, змішуються при перевантаженнях із конвеєра на конвеєр, при кількості перших 65- 85 95 і других 35-15 95 та піддаються термообробці у випалювальному агрегаті при наступному режимі: сушіння теплоносієм із температурою 300-400 С, нагрівання теплоносієм з температурою від 400 до 1300"С зі швидкістю нагріву від 100 до 500 "С/хв., високотемпературний випал теплоносієм з температурою 1300-1400 С і охолодженням повітрям із температурою 10-30 С від 1300-1400 "С до 100-150 С зі швидкістю від 100 до 600 "С/хв.Raw pellets with high and low melting points are carefully mixed during overloading from the conveyor to the conveyor, with the number of the first 65-85 95 and the second 35-15 95 and subjected to heat treatment in the firing unit in the following mode: drying with a heat carrier with a temperature of 300 -400 C, heating with a heat carrier with a temperature from 400 to 1300 "C with a heating rate of 100 to 500 "C/min., high-temperature firing with a heat carrier with a temperature of 1300-1400 C and air cooling with a temperature of 10-30 C from 1300-1400 " C to 100-150 C at a speed of 100 to 600 "C/min.
Накатана на металізовані окатиші або металізовану залізну руду оболонка, завтовшки 8-4 мм, із високотемпературної шихти оберігає їх від окислення в зонах нагріву, випалу іRolled on metallized pellets or metallized iron ore, a shell, 8-4 mm thick, made of high-temperature charge protects them from oxidation in the heating, firing and
Зо охолодження. Зниження товщини оболонки нижче 4 мм не дозволяє повною мірою захистити металізовані матеріали від окислення, накатувати оболонку, товщу за 8 мм, недоцільно, тому що підвищується розмір сирих окатишів з високою температурою плавлення вище граничного - 25 мм. Розплав, що утворився, при розплавленні в зоні випалу з низькотемпературних окатишів, додатково обволікає високотемпературні окатиші з закатаними усередину металізованими матеріалами та при охолодженні, застигаючи, служить їх зв'язкою, а також охороняє від окислення в процесі охолодження повітрям огрудкованого матеріалу.From cooling. Reducing the thickness of the shell below 4 mm does not allow to fully protect the metallized materials from oxidation, rolling a shell thicker than 8 mm is impractical, because the size of raw pellets with a high melting point above the limit - 25 mm increases. The resulting melt, when melted in the firing zone from low-temperature pellets, additionally surrounds high-temperature pellets with metallized materials rolled inside, and upon cooling, solidifies, serves as their bond, and also protects the encrusted material from oxidation during air cooling.
Збільшення в процесі зміцнення матеріалу швидкості нагріву і охолодження, скорочує час перебування його в цих окислювальних зонах та, як і накатана на металізовані матеріали оболонка, завтовшки 8-4 мм, з високотемпературної шихти не допускає окислення металізованої частини готового продукту, збільшуючи у ньому вміст заліза.An increase in the rate of heating and cooling in the process of strengthening the material reduces the time it stays in these oxidizing zones and, like the 8-4 mm thick shell rolled on metallized materials, from a high-temperature charge prevents oxidation of the metallized part of the finished product, increasing its iron content .
Приклад реалізації способу.An example of the implementation of the method.
Запропонований спосіб отримання офлюсованого огрудкованого залізорудного матеріалу з підвищеним вмістом заліза був випробуваний на напівпромисловій установці, яка повністю імітує виробництво зазначеного матеріалу на промислових агрегатах.The proposed method of obtaining flocculated iron ore material with a high iron content was tested on a semi-industrial installation that fully imitates the production of the specified material on industrial units.
Отримання сирих високо- і низькотемпературних окатишів здійснювалося в безперервному режимі у чашкових комкувачах діаметром 1 м. Сирі окатиші з низькою температурою плавлення, офлюсованих вапняком до основності 1,8-4,1 ч.од. і розміром 8-14 мм, виготовляли з різними величинами основності. Сирі окатиші з високою температурою плавлення були виготовлені з металізованих окатишів або металізованих кусків залізної руди, на які була накатана високотемпературна оболонка, завтовшки 8-4 мм, для отримання необхідної міцності сирих окатишів і захисту (металізованого матеріалу окатишів і руди) від окислення при нагріві і охолодженні до їх крупності 8-25 мм. Вона була виготовлена з шихти наступного складу: залізорудний концентрат, флюс, що містить магній, який забезпечує основність 0-0,6 ч.од. і зв'язуюча добавка. Склад суміші сирих окатишів для термозміцнення: 65-85 95 високотемпературних і 35-1595 низькотемпературних забезпечує загальну основність (Саб/5іОг-1,1-1,5 ч.од.) офлюсованого огрудкованого залізорудного матеріалу з підвищеним вмістом заліза.Production of raw high- and low-temperature pellets was carried out in a continuous mode in cup compactors with a diameter of 1 m. Raw pellets with a low melting point, fluxed with limestone to a basicity of 1.8-4.1 parts per unit. and 8-14 mm in size, were produced with different amounts of basicity. Raw pellets with a high melting point were made from metallized pellets or metallized pieces of iron ore, on which a high-temperature shell, 8-4 mm thick, was rolled, to obtain the necessary strength of the raw pellets and to protect (the metallized material of the pellets and ore) from oxidation during heating and cooling to their size of 8-25 mm. It was made from a charge with the following composition: iron ore concentrate, a flux containing magnesium, which ensures a basicity of 0-0.6 parts per unit. and binding additive. The composition of the mixture of raw pellets for heat hardening: 65-85 95 high-temperature and 35-1595 low-temperature ensures the general basicity (Sab/5iOg-1.1-1.5 units) of flocculated iron ore material with a high iron content.
Термообробку сумішей високотемпературних і низькотемпературних сирих окатишів виконували у футерованій вогнетривкою цеглою обпалювальній чаші внутрішнім діаметром 300 бо мм і висотою 500 мм. Режим термообробки матеріалу в чаші відповідав режиму, що застосовується в промислових випалювальних агрегатах: сушіння продувом знизу доверху і потім зверху вниз теплоносієм з температурою 350-400 С крізь шар; нагрів теплоносієм обпалювального матеріалу з підвищенням його температури від 400 "С до максимальної 1300- 1400 "С з різною 100-500 "С/хв. швидкістю нагріву; високотемпературний випал з максимальною 1300-1400 "С температурою; охолодження матеріалу від максимальної до температури 100- 150 "С продувом холодного повітря з різною швидкістю охолодження у діапазоні 100-600 "С/хв.Heat treatment of mixtures of high-temperature and low-temperature raw pellets was performed in a firing bowl lined with refractory bricks with an internal diameter of 300 mm and a height of 500 mm. The mode of heat treatment of the material in the bowl corresponded to the mode used in industrial firing units: drying by blowing from the bottom to the top and then from the top to the bottom with a coolant with a temperature of 350-400 C through the layer; heating of the heating material with a heat carrier with an increase in its temperature from 400 "C to a maximum of 1300-1400 "C with a different heating rate of 100-500 "C/min; high-temperature firing with a maximum temperature of 1300-1400 "C; cooling of the material from the maximum to a temperature of 100-150 "C by blowing cold air with different cooling rates in the range of 100-600 "C/min.
Розмір кусків і їх однорідність в огрудкованому матеріалі залежала від співвідношення в суміші низькотемпературних і високотемпературних окатишів, а також рівномірності розподілу низькотемпературних окатишів між високотемпературними окатишами.The size of the pieces and their uniformity in the clod material depended on the ratio in the mixture of low-temperature and high-temperature pellets, as well as the uniformity of the distribution of low-temperature pellets between the high-temperature pellets.
Металургійні характеристики офлюсованого огрудкованого залізорудного матеріалу з підвищеним вмістом заліза в процесі відпрацювання технології (Таблиця 1) дозволили визначити оптимальні показники складів і режимів їх термозміцнення. Порівняння ж їх значень із показниками металургійних характеристик відомих огрудкованих матеріалів (Таблиця 2) показали переваги запропонованого матеріалу.The metallurgical characteristics of the flocculated iron ore material with a high iron content in the process of working out the technology (Table 1) made it possible to determine the optimal parameters of the compositions and modes of their heat hardening. Comparison of their values with indicators of metallurgical characteristics of known clod materials (Table 2) showed the advantages of the proposed material.
Застосування заявленого способу виробництва офлюсованого огрудкованого матеріалу з підвищеним вмістом заліза з 55 до 75,695 дозволяє зменшити у доменній печі, наприклад корисним об'ємом 5000 м3, вихід шлаку з 402 до 350 кг/т, підвищити продуктивність печей на 35 95 та знизити питому витрату коксу на 20,6 95 (Таблиця 3).The application of the declared method of production of flocculated clod material with an increased iron content from 55 to 75.695 allows to reduce the output of slag from 402 to 350 kg/t in a blast furnace, for example with a useful volume of 5000 m3, to increase the productivity of furnaces by 35 95 and to reduce the specific consumption of coke by 20.6 95 (Table 3).
Джерела інформації: 1. Бондаренко Б.И., Шаповалов В.А., Гармаш Н.И. Теория и технология бескоксовой металлургии. - Киев: Наукова думка, 2003. - С. 535. 2. Лялюк В.П., Журавльов Ф.М., Ступнік М.І. та ін. Патент України Мо 85795, МПК С228В8 1/14, 2013, Бюл. 22.Sources of information: 1. B.I. Bondarenko, V.A. Shapovalov, N.Y. Garmash. Theory and technology of cokeless metallurgy. - Kyiv: Naukova Dumka, 2003. - P. 535. 2. Lyaluk V.P., Zhuravlev F.M., Stupnik M.I. etc. Patent of Ukraine No. 85795, IPC C228В8 1/14, 2013, Byul. 22.
Таблиця 1Table 1
Показники процесу отримання огрудкованого матеріалу 1 Її 2 | 3141516Indicators of the process of obtaining clod material 1 Her 2 | 3141516
Основність Сао/зіо», ч.од.: би 0,3 0,6 би 03 0,6 сирих окатишів із в.т.п. 2. ж 1,4 1,6 1,8 1,4 1,6 1,68 сирих окатишів із н.т.п. | 14 13 15 14 13 15 сього огрудкованого матеріал ' ' ' ' ' 'The basicity of Sao/Zio", pp. of: бы 0.3 0.6 бы 03 0.6 raw pellets from v.t.p. 2. same 1.4 1.6 1.8 1.4 1.6 1.68 raw pellets from n.t.p. | 14 13 15 14 13 15 total clod material ' ' ' ' ' '
Ппошшии СЕ ЖЕ ЕЕ ПЕ ПЕ ПЕ - 2. вапняк |вапняк |вапняк |вапняк )|вапняк |вапняк у шихті для окатишів із н.т.п. т, 8-14 8-14 8-14 8-14 8-14 8-14 сирих окатишів із н.т.п.Pposhshiy SE ZHE EE PE PE PE - 2. limestone |limestone |limestone |limestone )|limestone |limestone in the charge for pellets from n.t.p. t, 8-14 8-14 8-14 8-14 8-14 8-14 raw pellets from n.t.p.
Кількість закатаного в окатиші з в.т.п. обпалення, "СThe number of rolled pellets with burning, "S
Швидкістьохолодження, "С/хв. | 100 | 7100 / 100 | 200 | 400 | 600 - - -57 осо класвутотовомупродукт я: 798 | 807 | 786 | во» | 84 | 7БИ 5-20 ММ 171 14,8 19,6 21,5 16,3 17,3 31 4,5 2,8 21 2,3 3,4 0-5 мм воновх барабані (ДСТУ ІЗО 913 | 93 | 932 | 929 | 927 | 936 2005), з: на удар (75 мм) 3,5 38 с 37 42 32 стираність (0-0,5 мм) " " " " " "Cooling speed, "S/min. | 100 | 7100 / 100 | 200 | 400 | 600 - - -57 oso klasvutovomu product i: 798 | 807 | 786 | vo" | 84 | 7BY 5-20 MM 171 14.8 19.6 21.5 16.3 17.3 31 4.5 2.8 21 2.3 3.4 0-5 mm outside of the drum (DSTU IZO 913 | 93 | 932 | 929 | 927 | 936 2005), with: per impact (75 mm) 3.5 38 s 37 42 32 abrasion (0-0.5 mm) " " " " " "
Продовження Таблиці 1Continuation of Table 1
Міцність при відновленні (ДСТУ ІЗО 7215:2008), Уо: 80,5 71,2 79,5 87,6 94,6 79,9 на удар (15 мм) 5,0 4,5 41 3,7 32 4,0 стираність (0-0,5 мм)Strength during restoration (DSTU IZO 7215:2008), Uo: 80.5 71.2 79.5 87.6 94.6 79.9 on impact (15 mm) 5.0 4.5 41 3.7 32 4, 0 abrasion (0-0.5 mm)
Газопроникність і усадка шару при відновленні (ДСТУ 3205-95): 20 19 16 17 21 18 усадка шару, 90 72 70 69 68 73 71 перепад тиску, Па 7215:200), 95 93,3 92,4 91,6 89,2 90,1 91,7 в.т.п.", н.т.п." - відповідно, окатиші з високою та низькою температурою плавлення; вапмо"" - вапняк, що містить магній.Gas permeability and shrinkage of the layer during recovery (DSTU 3205-95): 20 19 16 17 21 18 shrinkage of the layer, 90 72 70 69 68 73 71 pressure drop, Pa 7215:200), 95 93.3 92.4 91.6 89, 2 90.1 91.7 v.t.p.", n.t.p." - respectively, pellets with a high and low melting point; vapmo"" - limestone containing magnesium.
Таблиця 2Table 2
Металургійні характеристики різних огрудкованих залізорудних матеріалівMetallurgical characteristics of various lumped iron ore materials
Промислові Способи отримання офлюсованихIndustrial Ways of obtaining offlused
Промисло- .Industry - .
М неофлюсо- локальних спеків вий офлюсо- г. - :M of neofluso-local heats of fluso-g. -:
Показники В вані і . Спосіб- Спосіб за ваний - ІСпосіб-аналогі . офлюсовані найближчий | корисною агломерат : ПІ окатиші аналог 21 моделлю 51,2-57,6 62,2-65,8 62,9-64,4 63,3-74,2 63,7-75,6Indicators In the bath and . The method - the method behind the bathroom - ISmethod-analogues. flushed the nearest | useful agglomerate: PI pellets analog 21 model 51.2-57.6 62.2-65.8 62.9-64.4 63.3-74.2 63.7-75.6
Вміст Ге, 95 9,1-15,6 1,3-2,7 2,1-3,8 3,8-5,7 3,1-5,9He content, 95 9.1-15.6 1.3-2.7 2.1-3.8 3.8-5.7 3.1-5.9
Вміст ЗіОг, 90 10,4-9,2 7,1-4,7 6,6-3,7 6,3-2,8 6,3-2,8 понноть (Саб/зіо»), 12-1,8 0-25 | 255 БО| 121-145 0 1,21-1,55ZyOg content, 90 10.4-9.2 7.1-4.7 6.6-3.7 6.3-2.8 6.3-2.8 ponnot (Sab/zyo"), 12-1 ,8 0-25 | 255 BO| 121-145 0 1.21-1.55
Вміст класів, 9: 60-100 ммі 23,7-35,6 0 0 0 (0) 20-60 мм 55,9-34,3 0 85,3-72,4 80,4-76,2 82,1-71,8 5-20 мм 12,3-7,8 93,5-97,3 12,6-24 4 15,8-21,5 15,7-25,1 0-5 мм 8,1-20,4 4,5-2,7 2,1-3,2 1,8-3,3 22-31Content of classes, 9: 60-100 mm and 23.7-35.6 0 0 0 (0) 20-60 mm 55.9-34.3 0 85.3-72.4 80.4-76.2 82, 1-71.8 5-20 mm 12.3-7.8 93.5-97.3 12.6-24 4 15.8-21.5 15.7-25.1 0-5 mm 8.1 -20.4 4.5-2.7 2.1-3.2 1.8-3.3 22-31
Міцність у барабані,Durability in the drum,
ДСТУ ІЗО 3271:2005, Фо: 84,5-57,4 92,4-971 92,7-96,7 91,3-93,2 91,5-92,8 на удар (45 мм) 8,3-10,2 5,8-1,5 3,8-2,9 4,2-2,5 3,9-2,9 стираність (0-0,5 мм)DSTU IZO 3271:2005, Fo: 84.5-57.4 92.4-971 92.7-96.7 91.3-93.2 91.5-92.8 per impact (45 mm) 8.3 -10.2 5.8-1.5 3.8-2.9 4.2-2.5 3.9-2.9 abrasion (0-0.5 mm)
Міцність при відновленні,Recovery strength,
ДСТУ ІБО 7215:2008, о: 37,8-49,4 69,3-95,8 73,1-92,8 79,5-94,6 81,4-93,5 міцність (ї5 мм) 10,4-9,8 4,7-21 4,3-3,6 4,9-3,0 42-31 стираність (0-0,5 мм)DSTU IBO 7215:2008, o: 37.8-49.4 69.3-95.8 73.1-92.8 79.5-94.6 81.4-93.5 strength (5 mm) 10, 4-9.8 4.7-21 4.3-3.6 4.9-3.0 42-31 abrasion (0-0.5 mm)
Газопроникність і усадка шару при відновленні,Gas permeability and shrinkage of the layer during recovery,
І 15-18 23-67 14-26 16-21 15-22I 15-18 23-67 14-26 16-21 15-22
ДСТУ 3205795: 68-71 108-154 58-73 62-73 63-72 усадка шару, 95 перепад тиску газу, ПаDSTU 3205795: 68-71 108-154 58-73 62-73 63-72 layer shrinkage, 95 gas pressure drop, Pa
ДСТУ ІЗО 7215:2008, 95 65,1-82,3 82,8-91,4 87,2-93,1 90,1-93,3 89,2-93,4DSTU ISO 7215:2008, 95 65.1-82.3 82.8-91.4 87.2-93.1 90.1-93.3 89.2-93.4
Кут природного укосу, 36-41 28-32 ЗБ-41 38-41 38-41 град.Angle of natural slope, 36-41 28-32 ЗB-41 38-41 38-41 degrees.
Таблиця ЗTable C
Техніко-економічні показники роботи доменної печі об'ємом 5000 м3 при використанні в шихті локальних спеків із підвищеним вмістом заліза (Тривалістьпероду, доба. /-/:/1Ї13111111Ї11Ї11Technical and economic indicators of the operation of a blast furnace with a volume of 5000 m3 when using local heat with a high iron content in the charge (Tryvalistperedu, addendum. /-/:/1Ї13111111Ї11Ї11
Продуктивність, т/добу. 77777771 | 98061111 ЇЇProductivity, t/day. 77777771 | 98061111 HER
Приведенапродуктивність т/добу. | 9826 / 13268Productivity t/day is shown. | 9826 / 13268
Витратакоксу(Ю, кт 77777711 14270111 ЇЇ!Vitratakoksu (Y, kt 77777711 14270111 HER!
Приведенавитрата коксу, кг/т | 4270 | 3390 | |! ша | 5» тиск, кПа (надл.) 337 337 температура, "С 1090 1090The consumption of coke, kg/t | 4270 | 3390 | |! sha | 5" pressure, kPa (overhead) 337 337 temperature, "C 1090 1090
Витратаприродногогазу мія 77777711 8711 871111Consumption of natural gas per million 77777711 8711 871111
Вмісткиснювдутті, 96/77 11305 | 305 | | щVmystkisniuvdutti, 96/77 11305 | 305 | | U.S
Вихідшлаку, кит 77777717 |11402 11350 | щ( | сOutput slag, whale 77777717 |11402 11350 | sh( | p
Колошниковий газ: тиск, кПа (надл.) 139... Ї 139.1.Й.Й.Й.Й температура, "С 98 1 9 | ! вміст 96: СО 300 | 300 !/Furnace gas: pressure, kPa (adv.) 139... І 139.1.І.І.І.І temperature, "С 98 1 9 | ! content 96: СО 300 | 300 !/
Со» 184 | 184 |. / | 7So" 184 | 184 |. / | 7
Не 62 | 62 | ДNot 62 | 62 | D
Аналізчавуну, б: 5/1 |1084 1 084 | 4!Analiskhavunu, b: 5/1 |1084 1 084 | 4!
Ма 11111111 11050 1 050 | щЩщ(Ї 81111111 10019 1 0019 ЇЇ ЇЇ СMa 11111111 11050 1 050 | ЩЩщ(Ї 81111111 10019 1 0019 HER HER S
Р 11111111 10076 | 0076 | |!R 11111111 10076 | 0076 | |!
Основністьшлаку,од. 77777711 |1122 1122 | - (Витрата, кг/пагломератАЦМеї | 1344 1/0 11111 агломератАЦМе2 77777711 17119210 ЇЇ сокатиші ПівнНІЗК 77777711 9009 1.0 ЇЇ ЇЇ олокальніспеки. 77777711 Ї1111011111 16267 | 171 вапняк Ї10101111110 ЇЇBasicity of slag, unit 77777711 |1122 1122 | - (expenditure, kg/paglomermea | 1344 1/0 11111 Agglomerme2 777777711 17119210 Its Socatyshi Norths 77777711 9009 1.0 Its ololnispeck. 7777777111111111111111111111111111111111111111111111111111111111111111111111111111111111111111111111111111111
Якістькоксу, бозола.д 77771111 112 ЇЇ! віркаї///7777777711111111111111111111111111111111 111063 | 06 | |!The quality of coke, bozola.d 77771111 112 HER! virkai///77777777111111111111111111111111111111111 111063 | 06 | |!
Мае/Мпо 77771111 |17876вО 876ЛОЇ 111 явомм 77711111 1179 1179 | щЩ Її ебммо 11111116 136 | 2 щ(-Ї "Mahe/Mpo 77771111 |17876вО 876ЛОИ 111 явомм 77711111 1179 1179 | shЩ Her ebmmo 11111116 136 | 2
СБС 77777711 р Без Бе 171SBS 77777711 r Bez Be 171
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
UAU202006357U UA146334U (en) | 2020-10-01 | 2020-10-01 | METHOD OF PRODUCTION OF FLEXED CHARGED MATERIAL WITH HIGH IRON CONTENT |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
UAU202006357U UA146334U (en) | 2020-10-01 | 2020-10-01 | METHOD OF PRODUCTION OF FLEXED CHARGED MATERIAL WITH HIGH IRON CONTENT |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
UA146334U true UA146334U (en) | 2021-02-10 |
Family
ID=74551546
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
UAU202006357U UA146334U (en) | 2020-10-01 | 2020-10-01 | METHOD OF PRODUCTION OF FLEXED CHARGED MATERIAL WITH HIGH IRON CONTENT |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
UA (1) | UA146334U (en) |
-
2020
- 2020-10-01 UA UAU202006357U patent/UA146334U/en unknown
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2404264C2 (en) | Composition of conditioning addition for slag, method for its obtaining, and method of its application during steel making | |
US6210462B1 (en) | Method and apparatus for making metallic iron | |
AU2009234752B2 (en) | Titanium oxide-containing agglomerate for producing granular metallic iron | |
JP2000144224A (en) | Method of and device for manufacturing iron containing carbon using rotary hearth furnace | |
RU2005132303A (en) | METHOD FOR PRODUCING GRANULAR METAL IRON | |
CN1040229C (en) | Process for producing pig iron and cement clinker | |
RU2479648C1 (en) | Red sludge pyrometallurgical processing method | |
KR19990076813A (en) | Charter production method | |
AU2006335814B2 (en) | Method for manufacturing metallic iron | |
UA146334U (en) | METHOD OF PRODUCTION OF FLEXED CHARGED MATERIAL WITH HIGH IRON CONTENT | |
WO2004050921A1 (en) | Process for producing molten iron | |
UA146335U (en) | METHOD OF PRODUCTION OF FLEXED CHARGED MATERIAL WITH HIGH IRON CONTENT | |
US2045639A (en) | Process for the production of molten iron or steel by the direct method | |
US3196000A (en) | Process for the direct reduction of iron ores in rotating cylindrical furnaces | |
RU2310694C2 (en) | Ferronickel production process | |
UA146836U (en) | METHOD OF PRODUCTION OF FLEXED COLLECTED MATERIAL WITH HIGH IRON AND CARBON CONTENT | |
UA148849U (en) | METHOD OF PRODUCTION OF FLEXED COLLECTED IRON ORE MATERIAL WITH HIGH IRON AND CARBON CONTENT | |
JPH0635604B2 (en) | Blast furnace operation method | |
RU2813429C1 (en) | Method of producing liquid cast iron from dri-product | |
CA1113252A (en) | Direct reduction process in a rotary kiln | |
US3304168A (en) | System for producing carbonized and prereduced iron ore pellets | |
SU1713440A3 (en) | Method and device for producing ferrochromium | |
US20170130284A1 (en) | Products and processes for producing steel alloys using an electric arc furnace | |
US2274946A (en) | Treating metals | |
SU1708907A1 (en) | Aluminothermic method of producing ferrovanadium |