UA128124C2 - Спосіб загартування під пресом - Google Patents
Спосіб загартування під пресом Download PDFInfo
- Publication number
- UA128124C2 UA128124C2 UAA202201766A UAA202201766A UA128124C2 UA 128124 C2 UA128124 C2 UA 128124C2 UA A202201766 A UAA202201766 A UA A202201766A UA A202201766 A UAA202201766 A UA A202201766A UA 128124 C2 UA128124 C2 UA 128124C2
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- coating
- stage
- steel sheet
- aluminum
- press
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 27
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims abstract description 80
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims abstract description 77
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 74
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 74
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims abstract description 65
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 65
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 63
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 claims abstract description 36
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims abstract description 35
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 34
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 32
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 32
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 14
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 claims abstract description 8
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 claims abstract description 3
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 claims description 20
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 19
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 claims description 19
- 239000011701 zinc Substances 0.000 claims description 19
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 18
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 11
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 10
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 7
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 claims description 5
- 238000003825 pressing Methods 0.000 claims description 5
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 4
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052727 yttrium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N yttrium atom Chemical compound [Y] VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000001307 helium Substances 0.000 claims description 2
- 229910052734 helium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N helium atom Chemical compound [He] SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 claims description 2
- 229910052754 neon Inorganic materials 0.000 claims description 2
- GKAOGPIIYCISHV-UHFFFAOYSA-N neon atom Chemical compound [Ne] GKAOGPIIYCISHV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 claims description 2
- 230000008021 deposition Effects 0.000 abstract description 2
- 238000007669 thermal treatment Methods 0.000 abstract 1
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 17
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 16
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 10
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 9
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 9
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 9
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 8
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 7
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 7
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 6
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 6
- 239000011247 coating layer Substances 0.000 description 5
- 229910000927 Ge alloy Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000009713 electroplating Methods 0.000 description 4
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 3
- 238000005246 galvanizing Methods 0.000 description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910000713 I alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 2
- 238000003795 desorption Methods 0.000 description 2
- 238000007731 hot pressing Methods 0.000 description 2
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 2
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 2
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 2
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000640 Fe alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- YZCKVEUIGOORGS-UHFFFAOYSA-N Hydrogen atom Chemical compound [H] YZCKVEUIGOORGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910019142 PO4 Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000691 Re alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000853 adhesive Substances 0.000 description 1
- 230000001070 adhesive effect Effects 0.000 description 1
- CYUOWZRAOZFACA-UHFFFAOYSA-N aluminum iron Chemical compound [Al].[Fe] CYUOWZRAOZFACA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- FJMNNXLGOUYVHO-UHFFFAOYSA-N aluminum zinc Chemical compound [Al].[Zn] FJMNNXLGOUYVHO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 238000005238 degreasing Methods 0.000 description 1
- 238000000151 deposition Methods 0.000 description 1
- 238000010494 dissociation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000005593 dissociations Effects 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000000313 electron-beam-induced deposition Methods 0.000 description 1
- 238000001962 electrophoresis Methods 0.000 description 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 1
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 1
- 238000001755 magnetron sputter deposition Methods 0.000 description 1
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 239000003973 paint Substances 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-K phosphate Chemical compound [O-]P([O-])([O-])=O NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 1
- 239000010452 phosphate Substances 0.000 description 1
- 238000005240 physical vapour deposition Methods 0.000 description 1
- 239000010453 quartz Substances 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 description 1
- 238000007761 roller coating Methods 0.000 description 1
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N silicon dioxide Inorganic materials O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
- 238000004381 surface treatment Methods 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
- C23C2/06—Zinc or cadmium or alloys based thereon
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D22/00—Shaping without cutting, by stamping, spinning, or deep-drawing
- B21D22/02—Stamping using rigid devices or tools
- B21D22/022—Stamping using rigid devices or tools by heating the blank or stamping associated with heat treatment
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D53/00—Making other particular articles
- B21D53/88—Making other particular articles other parts for vehicles, e.g. cowlings, mudguards
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
- C21D1/185—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering from an intercritical temperature
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/26—Methods of annealing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/62—Quenching devices
- C21D1/673—Quenching devices for die quenching
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/74—Methods of treatment in inert gas, controlled atmosphere, vacuum or pulverulent material
- C21D1/76—Adjusting the composition of the atmosphere
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D7/00—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation
- C21D7/13—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by hot working
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0278—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips involving a particular surface treatment
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
- C21D9/48—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals deep-drawing sheets
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
- C23C2/12—Aluminium or alloys based thereon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/26—After-treatment
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/26—After-treatment
- C23C2/261—After-treatment in a gas atmosphere, e.g. inert or reducing atmosphere
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/26—After-treatment
- C23C2/28—Thermal after-treatment, e.g. treatment in oil bath
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/26—After-treatment
- C23C2/28—Thermal after-treatment, e.g. treatment in oil bath
- C23C2/29—Cooling or quenching
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/002—Bainite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/005—Ferrite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/008—Martensite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Coating With Molten Metal (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
Цей винахід стосується способу загартування під пресом, який включає такі етапи: A) забезпечення сталевого листа для термічної обробки покритого попереднім антикорозійним покриттям на основі цинку або алюмінію; B) нанесення водневого бар'єрного попереднього покриття товщиною 10-550 нм; C) періодичний відпал сталевого листа з попереднім покриттям в інертній атмосфері для одержання сталевого листа з попереднім покриттям; D) різання сталевого листа з попереднім покриттям для одержання заготовки; E) термічну обробку заготовки для одержання повністю аустенітної мікроструктури в сталі; F) перенесення заготовки в пресувальний інструмент; G) гаряче формування заготовки для одержання деталі; H) охолодження деталі, одержаної на етапі G) для одержання в сталі мартенситної мікроструктури або мартенситно-бейнітної мікроструктури або мікроструктури з вмістом не менше 75 % об. часткою рівноважного фериту, 5-20 % об. мартенситу і бейніту у кількості, що не перевищує 10 % об.
Description
Е) термічну обробку заготовки для одержання повністю аустенітної мікроструктури в сталі; Е) перенесення заготовки в пресувальний інструмент;
С) гаряче формування заготовки для одержання деталі;
Н) охолодження деталі, одержаної на етапі б) для одержання в сталі мартенситної мікроструктури або мартенситно-бейнітної мікроструктури або мікроструктури з вмістом не менше 75 95 об. часткою рівноважного фериту, 5-20 95 об. мартенситу і бейніту у кількості, що не перевищує 10 95 об.
Цей винахід відноситься до способу загартування під пресом, який включає надання сталевого листа, покритого попереднім антикорозійним покриттям, поверх якого нанесене водневе бар'єрне покриття, яке краще пригнічує поглинання водню, і до деталей, які мають відмінну стійкість до уповільненого розтріскування. Винахід особливо добре підходить для виробництва автомобільних транспортних засобів.
Сталевий лист із покриттям для загартування під пресом іноді називають "попередньо покритим", ця приставка "попередньо" вказує на те, що під час термічної обробки перед штампуванням відбудеться перетворення природи попереднього покриття. Попередніх покриттів може бути більше одного. Цей винахід розкриває два попередніх покриття.
Відомо, що деякі застосування, особливо в автомобільній галузі, вимагають додаткового полегшення і зміцнення металевих конструкцій у разі удару, а також хорошої тягучості. Для цього зазвичай використовують сталі з покращеними механічними властивостями, які формують холодним і гарячим штампуванням.
Однак відомо, що чутливість до уповільненого розтріскування зростає з підвищенням механічної міцності, зокрема після деяких операцій холодного або гарячого формування, оскільки після деформації можуть залишатися значні залишкові напруження. У поєднанні з атомарним воднем, який, можливо, присутній у сталевому листі, ці напруження можуть призвести до уповільненого розтріскування, тобто розтріскування, яке виникає через певний час після самої деформації. Водень може поступово накопичуватися шляхом дифузії в дефектах кристалічної решітки, таких як-от границі розділу матриця/включення, границі двійникування і границі зерен. Саме в останніх дефектах водень може стати шкідливим, коли через певний час водень досягне критичної концентрації. Ця затримка є результатом поля розподілу залишкових напружень і кінетики дифузії водню, причому коефіцієнт дифузії водню при кімнатній температурі є низьким. Крім того, водень, локалізований на границях зерен, послаблює їх когезію і сприяє появі уповільнених міжкристалічних тріщин.
Деякі деталі виготовляються шляхом попереднього покриття сталевого листа покриттям на основі алюмінію, і подальшого гарячого формування сталевого листа з попереднім покриттям.
Зазвичай ці деталі мають незадовільні характеристики стосовно поглинання водню під час пакетного відпалу і під час гарячого штампування. Дійсно, оскільки пакетний відпал проводиться протягом кількох годин велика кількість водню може поглинатися саме під час періодичного відпалу.
Патентна заявка ЕР 3396010 розкриває спосіб виготовлення сталевого листа з покриттям із сплаву АІ-Ге для гарячого формування, причому сталевий лист, покритий сплавом А1І-Ре, який має високу стійкість до уповільненого водневого розтріскування і відокремлення шару покриття, а також хорошу зварюваність, цей спосіб включає: - формування шару А1!-5і покриття на поверхні базового сталевого листа, - нагрівання базового сталевого листа з АІ-5і покриттям до максимальної температури термічної обробки в діапазоні 450-750 "С зі швидкістю нагрівання від 1 "С/год. до 500 "С/год. в нагрівальній печі, в якій наявна атмосфера має точку роси нижче -10 "С; і - формування шару покриття із сплаву АІ-Ге на поверхні базового сталевого листа шляхом витримування базового сталевого листа з покриттям АїІ-5і при максимальній температурі термічної обробки протягом 1-100 год.
Атмосфера процесу періодичного відпалу і умови термічної обробки регулюються для одержання специфічної мікроструктури і характеристик АІ-Ге для запобігання уповільненого водневого розтріскування.
Дійсно, ця патентна заявка розкриває сталевий лист з покриттям сплавом алюмінію і заліза (АІ-бе) для гарячого формування, який має високу стійкість до уповільненого водневого розтріскування і відокремлення шару покриття, а також хорошу зварюваність, лист з шаром покриття сплавом АЇ-ЕРе, який містить базовий сталевий лист покритий шаром сплаву утвореним між базовим сталевим листом і оксидним шаром, причому шар покриття сплаву містить: шар І сплаву АІ-Ге, сформованому на базовому сталевому листі, який має твердість за
Вікксерсом від 200 НМ до 800 НУ; шар Ії сплаву АІ-Еє, утвореному на шарі І сплаву А!-Ре, який має твердість за Віккерсом від 700 НМ до 1200 НМ; і шар ІЇ сплаву АІ-Єе, утвореному в шарі сплаву АІ-Ре І безперервно або переривчасто в напрямку довжини сталевого листа, який має твердість за Вікксерсом від 400 НМ до 900 НУ, причому середній вміст кисню на глибині 0,1 мкм від поверхні оксидного шару не перевищує 20 9о мас.
Однак на практиці одержати сталевий лист із специфічною мікроструктурою і бо характеристиками, покритий сплавом алюмінію і заліза, дуже важко. Дійсно, розкритий широкий діапазон точок роси і швидкості нагрівання. Тобто, існує ризик того, що специфічне покриття із сплаву АІ-Ге буде одержано не в усьому діапазоні, що потребує важливих дослідницьких зусиль для пошуку правильних параметрів.
Патентна заявка ЕР 2312005 розкриває спосіб виробництва сталевого листа з алюмінієвим покриттям для швидкого нагрівання при гарячому штампуванні, який характеризується відпалом сталевого листа покритого алюмінієм, який має кількість осадження алюмінієвого покриття на кожній стороні 30-100 г/м? в камерній печі для відпалу, як у змотаному стані, протягом якого відбувається відпал шляхом комбінації часу витримування і температури відпалу у внутрішній області, включаючи сторони п'ятикутника, який має п'ять точок з координатами (600 "С, 5 годин), (600 "С, 200 годин), (630 "С, 1 година), (750 "С, 1 година) і (750 "С, 4 години) як вершини в площині ХУ, які мають час витримування і температуру відпалу як вісь Х і вісь У, причому вісь
Х, виражена логарифмічно. Ця патентна заявка також розкриває сталевий лист з алюмінієвим покриттям для швидкого нагрівання при гарячому штампуванні, одержаний зазначеним способом.
Патент рекомендує умови для виконання періодичного відпалу при 600-750 "С в повітряній атмосфері для зниження вмісту водню в сталі. Однак кількість водню, яка поглинається під час періодичного відпалу, все ще досить висока.
Тому, мета винаходу полягає в тому, щоб забезпечити простий у застосуванні спосіб загартування під пресом, в якому запобігається поглинання водню сталевим листом попередньо покритим сплавом на основі алюмінію і, відповідно, деталлю загартованою під пресом. Мета винаходу це надати деталь, яка має хорошу стійкість до уповільненого розтріскування, яку можна одержати з допомогою зазначеного способу загартування під пресом, який застосовує гаряче формування.
Ця мета досягається шляхом забезпечення способу загартування під пресом, який включає такі етапи:
А. надання сталевого листа для термічної обробки, покритого попереднім антикорозійним покриттям на основі цинку або алюмінію,
В. нанесення попереднього водневого бар'єрного покриття товщиною 10-550 нм,
С. періодичний відпал сталевого листа з попереднім покриттям в інертній атмосфері для
Зо одержання сталевого листа з попереднім покриттям, р. різання сталевого листа з попереднім покриттям для одержання заготовки,
Е. термічну обробку заготовки для одержання повністю аустенітної мікроструктури в сталі,
Е. перенесення заготовки в пресувальний інструмент, б. гаряче формування заготовки для одержання деталі,
Н. охолодження деталі, одержаної на етапі С) з метою одержання в сталі мартенситної або мартенсито-бейнітної мікроструктури, або мікроструктури, яка складається, щонайменше, з 75595 об. частки рівновісного фериту, 5-20 95 об. мартенситу і бейніту у кількості, яка не перевищує 10 95 об.
Справді, не бажаючи зв'язуватися будь-якою теорією, автори несподівано виявили, що, коли сталевий лист попередньо покритий водневим бар'єрним покриттям і коли періодичний відпал виконується в інертній атмосфері, поглинання водню сталевим листом зменшується. Дійсно, вважається, що завдяки водневому бар'єрному попередньому покриттю на поверхні водневого бар'єрного попереднього покриття утворюються термодинамічно стабільні оксиди з низькою кінетикою дифузії. Ці термодинамічно стабільні оксиди зменшують поглинання Н». Більше того, з'ясовується, що коли атмосфера періодичного відпалу є неокиснювальною, це дозволяє додатково запобігти поглинанню водню, оскільки попереднє покриття дифундує і окиснюються на поверхні сталевого листа з попереднім покриттям. Таким чином, попереднє покриття на основі цинку або алюмінію і водневе бар'єрне покриття окиснюються на поверхні сталевого листа з попереднім покриттям, причому обидва діють як бар'єри для водню.
На етапі А) використовується сталевий лист для одержання сталі термічної обробки, як описано в Європейському стандарті ЕМ 10083. Цей лист може мати опір на розтяг, що перевищує 500 МПа, переважно 500-2000 МПа до або після термічної обробки.
Масовий склад сталевого листа переважно такий: 0,03 Уо«С«0,50 95; 0,3 Уо«МпеЗ3,0 бо; 0,05 Уо«Бі«0,8 бо; 0,01 5 чо«Ті«0,2 бо; 0,005 зо«АЇс0,1 бо; 0 Уо«ОСг«2,50 о; 0 Уо««0,05 бо; 0 чУо«РеО1 бо; 0 зо«В-0,01 0 бо; 0 чо«Мі«2,5 бо; 0 чуо«Мо «0,7 бо; 0 зва Мо-0,1 5 9; 0 зо«М«0,01 5 о;
О бо«Сис0,15 95; 0 Уо«СаєО 01 90; 0 Уо«Му«0,35 95, решта це залізо і неминучі домішки від виробництва сталі.
Наприклад, сталевий лист 22МипВ5 такого складу: 0,20 Уо«С«0,25 905; 0,15 Уо«51«0,35 90; 110 95еМпа«1,40 95; 0 Уо«Сгек0,30 Зв; 0 9о«Мо«0,35 90; 0 9о«Ре0О 02595; 0 9Уо«5«0,005 9;
0,020 Фо«Ті«0,060 90; 0,020 бо«АІ«0,060 90; 0,002 Уо«8-0,004 956, решта це залізо і неминучі домішки від виробництва сталі.
Сталевий лист може бути О5ірогб2000 такого складу: 0,24 Уо«С-«0,38 90; 0,40 Уо«МпеЗ о; 010 Уо«Бі«0,70 90; 0,015 Уо«АІ«0,070 96; 0 ЗУо«Ст«2 Зв; 025 Уо«Мі«2 Зо; 0,020 Уо«Ті«0,10 95;
О до М0-«0,060 о; 0,0005 Уо-В8-0,0040 о; 0,003 Уо«Ме0,010 90; 0,0001 Уо«5«0,005 90; 0,0001 Фо«Р-0,025 95; мається на увазі, що вміст титану і азоту задовольняє умові Ті/М»3,42; і що вміст вуилецех мафганцію, хрому і кремнію задовольняє такій умові: 53 13 15 композиція, необов'язково включає один або більше таких елементів: 0,05 У5«Мо-«0,65 90; 0,001 бо-МУ«0,30 90; 0,0005 Уо«Сає0,005 95, решта це залізо і неминучі домішки від виробництва сталі.
Наприклад, сталевий лист Юисірог»5О0 такого складу: 0,040 Уо«С«0,100 90; 0,80 Уо«Мп«2,00 96; 0 Уо«і«0,30 90; 0 9Уо«5«0,005 90; 0 ЗУо«Рае0,030 90; 0,010 Уо«АЇ«0,070 90; 0,015 я0-Мр-0,100 95; 0,030 Уо«Ті«0,080 90; 0 Чо Ме0,009 96; 0 Уо«СисО0100 90; 0 Уо«Мі«0,100 90;
О бо«Ст«0,100 96; 0 Уо«Мос0,100 95; 0 Уо«Сає0,006 95, решта це залізо і неминучі домішки від виробництва сталі.
Сталевий лист можна одержати шляхом гарячої прокатки і за бажанням холодної прокатки залежно від бажаної товщини, яка може бути, наприклад, 0,7-3,0 мм.
Необов'язково, на етапі А) водневе бар'єрне покриття містить додаткові елементи, вибрані з ог, 50, РБ, Ті, Са, Мп, 5п, Га, Се, Сг, 7г або Ві, вміст за масою кожного додаткового елемента менше 0,3 95 мас.
Переважно на етапі А) водневе бар'єрне покриття містить, щонайменше, один елемент, вибраний з: нікелю, хрому, алюмінію, магнію і ітрію.
Переважно на етапі А) водневе бар'єрне покриття складається з нікелю і хрому, тобто попереднє бар'єрне покриття містить нікель, хром і неминучі домішки. Переважно масове відношення Мі/Сг становить від 1,5 до 9. Дійсно, не бажаючи бути пов'язаними будь-якою теорією, вважається, що це специфічне співвідношення ще більше зменшує поглинання водню під час аустенізаційної обробки.
В іншому переважному варіанті здійснення водневе бар'єрне покриття складається з нікелю і алюмінію, тобто водневе бар'єрне покриття містить Мі, АЇї ії неминучі домішки.
В іншому переважному варіанті здійснення водневе бар'єрне покриття складається з хрому на 50, 75 або 90 95 мас. Більш переважно, воно складається з хрому, тобто водневе бар'єрне покриття містить лише Ст і неминучі домішки.
В іншому переважному варіанті здійснення водневе бар'єрне покриття складається з магнію на 50, 75 або 90 95 мас. Більш переважно, воно складається з магнію, тобто водневе бар'єрне покриття містить лише Ма і неминучі домішки.
В іншому переважному варіанті здійснення водневе бар'єрне покриття складається з нікелю, алюмінію і ітрію, тобто водневе бар'єрне покриття містить Мі, АЇ ї М ії неминучі домішки.
Переважно, на етапі А), водневе бар'єрне покриття має товщину 10-90 нм або 150-250 нм.
Наприклад, товщина попереднього водневого бар'єрного покриття становить 50, 200 або 400 нм.
Не бажаючи бути пов'язаними будь-якою теорією, виявляється, що коли водневе бар'єрне покриття менше 10 нм, існує ризик того, що водень поглинається сталлю, оскільки водневе бар'єрне покриття недостатньо покриває сталевий лист. Коли водневе бар'єрне покриття перевищує 550 нм, виявляється, що існує ризик того, що водневе бар'єрне покриття стане більш крихким, і що поглинання водню починається через крихкість бар'єрного покриття.
У переважному варіанті попереднє покриття на основі цинку або алюмінію складається з алюмінію і містить менше 1595 5і, менше 5,095 Ре, необов'язково від 0,1 до 8,095 Ма і необов'язково від 0,1 до 30,0 95 7п, решта це АЇ. Наприклад, попереднім покриттям на основі цинку або алюмінію є Аїи5іФ).
В іншому переважному варіанті здійснення цинкове або алюмінієве попереднє покриття на основі цинку містить менше ніж 6,0 95 АІ, менше ніж 6,090 Мо, решта це 7п. Наприклад, попереднє покриття на основі цинку або алюмінію є цинковим покриттям, щоб одержати наступний продукт: Овіроге) сі.
Попереднє покриття на основі цинку або алюмінію може також містити домішки і залишкові елементи, такі як-от залізо з вмістом менше 5,0 956, переважно менше 3,0 95 мас.
Переважно, попередні покриття етапу А) наносяться шляхом фізичного осадження з парової фази, електрогальванізацією, гарячим цинкуванням або нанесенням валиком. Переважно, водневе бар'єрне покриття наноситься шляхом осадження, індукованого електронним променем, або покриття валиком. Переважно попереднє покриття на основі цинку або алюмінію наноситься способом гарячого цинкування.
За бажанням, після нанесення попередніх покриттів, може бути реалізоване дресерування в прокатній кліті, яке дозволяє загартовувати сталевий лист із попереднім покриттям і надавати йому шорсткості, що полегшує подальше формування. Для покращення, наприклад, адгезійного зчеплення або корозійної стійкості, можна застосувати знежирення і обробку поверхні.
Переважно, на етапі С) періодичний відпал проводять при температурі 450-750 С, переважно 550-750 "С.
Переважно, на етапі С) інертний газ вибирають з гелію (Не), неону (Ме), аргону (Аг), азоту, водню або їх суміші.
Переважно, на етапі С) швидкість нагрівання періодичного відпалу не менше 5000 "С-год.7, більш переважно 10000-15000 "С-год."! або 20000-35000 "С-год.7.
Переважно, на етапі С) швидкість охолодження не перевищує 100 "С-год.7. Переважно швидкість охолодження має три швидкості охолодження, що варіюються від 1 "С-год.! до 100 "С-год.7.
Переважно, на етапі С) періодичний відпал виконується протягом від 1 до 100 год.
Після, попередньо покриття сталевий лист розрізають для одержання заготовки.
Термічну обробку заготовки проводять в печі з інертною атмосферою.
Переважно на етапах С) і/або Е) точка роси не перевищує -10 "С, більш переважно між -30 і -60 "С. Дійсно, не бажаючи зв'язуватися з будь-якою теорією, вважається, що коли точка роси знаходиться в зазначеному діапазоні, шар термодинамічно стабільних оксидів ще менше поглинає Нг5 під час термічної обробки.
Переважно термічну обробку проводять при температурі 800-970 "С. Більш переважно, термічну обробку проводять при температурі аустенізації тт зазвичай 840-950 С, ще більш переважно 880-930 С. Переважно зазначену заготовку витримують протягом часу витримування їт 1-12 хв, більш переважно 3-9 хв. Під час термічної обробки перед гарячим формуванням попередні покриття утворюють шар сплаву, який має високу стійкість до корозії, стирання, зношення і втоми.
При температурі навколишнього середовища механізм поглинання водню сталлю
Зо відрізняється від високотемпературної, зокрема аустенізаційної обробки. Дійсно, зазвичай при високій температурі вода в печі дисоціює на поверхні сталевого листа на водень і кисень. Не бажаючи зв'язуватися з будь-якою теорією, вважається, що водневе бар'єрне покриття і інертна атмосфера періодичного відпалу можуть запобігти дисоціації води на поверхні попереднього нанесення водневого бар'єру і можуть запобігти дифузії водню через обидва попередні покриття.
Далі після термічної обробки заготовку передають на пресувальний інструмент для гарячого пресування і формують гарячим способом при температурі 600-830 "С. Гаряче формування може бути гарячим пресуванням або прокатним в дресерувальній кліті. Переважно, щоб заготовка була гаряче штампованою. Потім деталь охолоджують в інструменті гарячого формування або при перенесенні в спеціальний охолоджувальний інструмент.
Швидкість охолодження контролюється залежно від складу сталі, так, що кінцева мікроструктура після гарячого формування переважно містить мартенсит, переважно містить мартенсит або мартенсит і бейніт, або складається, щонайменше, з 75 95 рівновісьного фериту 5-20 95, з мартенситу і бейніту у кількості, яка не перевищує 10 95.
Загартовану деталь, яка має відмінну стійкість до уповільненого розтріскування відповідно до винаходу, одержують гарячим формуванням.
Переважно, деталь містить сталевий лист із попереднім покриттям на основі цинку або алюмінію, причому цей 1-й шар попереднього покриття безпосередньо покритий водневим бар'єрним покриттям і оксидним шаром, який містить термодинамічно стабільні оксиди, причому таке водневе бар'єрне покриття сплавлюється шляхом дифузії крізь попереднє покриття на основі цинку або алюмінію, при цьому попереднє покриття на основі цинку або алюмінію сплавлюється із сталевим листом. Дійсно, не бажаючи зв'язуватися будь-якою теорією, здається, що під час термічної обробки залізо зі сталевого листа дифундує на поверхню водневого бар'єрного покриття.
Переважно, термодинамічно стабільні оксиди можуть містити відповідно Ст2гС»3; БеО; МіО;
Ее2ОС»3; ГезС»4, МдО, УгОз або їх суміш.
Якщо попереднє покриття на основі цинку або алюмінію на основі цинку, оксиди також можуть містити 2пО. Якщо попереднє покриття на основі цинку або алюмінію на основі алюмінію, оксиди також можуть містити АІг69Оз і/або МОАС»4. бо Переважна товщина оксидного шару становить 10-550 нм.
Переважно, частина являє собою передню рейку, поперечину сидіння, поперечину порога, поперечину приладової панелі, посилення передньої підлоги, задню поперечину підлоги, задню рейку, В-стійку, дверцята або переднє сидіння.
Для автомобільного застосування після етапу фосфатування деталь занурюють у ванну для електрогальванічного покриття. Зазвичай товщина шару фосфату становить 1-2 мкм, а товщина шару електрогальванічного покриття становить 15-25 мкм, переважно не перевищує 20 мкм.
Катафорезний шар забезпечує додатковий захист від корозії. Після етапу електрогальванічного покриття можна наносити інші шари фарби, наприклад, грунтовку, шар базового покриття і шар верхнього покриття.
Перед нанесенням електрогальванічного покриття деталь попередньо знежирюють і фосфатують, щоб забезпечити зчеплення катафорезу.
Тепер винахід буде пояснений у випробуваннях, проведених лише для інформації. Які не є обмежувальними.
Приклади
Для всіх зразків використовуються сталеві листи 22МипВ5. Склад сталі був такий:
С-0.2252 95; Мп-1.1735 96; Р-0.0126 95, 5-0.0009 95; М-0.0037 90; 5і-0.2534 95; би-0.0187 90;
Мі-0.0197 96; Сі-0.180 95; 5п-0.004 95; АІ-0.0371 90; МЬ-0.008 95; Ті-0.0382 95; В-0.0028 95;
Мо-0.0017 Фо; А5-0.0023 905 і М-0.0284 Об.
Всі сталеві листи були попередньо покриті першим попереднім антикорозійним покриттям, яке надалі називається "Аіш5КЕ". Це попереднє покриття містить 9 95 мас. кремнію, З 9о мас. заліза, решта це алюміній. Наплавляється способом гарячого цинкування.
Потім в двох випробуваннях було попередньо нанесене 2-е попереднє покриття, яке містить 80 90 Мі і 20 95 Ст, яке нанесене магнетронним напиленням.
Приклад 1: випробування на водень:
Цей тест використовується для визначення кількості водню, поглиненого під час аустенізаційної термічної обробки в способі загартування під пресом.
Випробування 1 це сталевий лист з першим попереднім покриттям АЇши5іФ (25 мкм). Потім проводили періодичний відпал при температурі 650 "С протягом 5 годин. Швидкість нагрівання становила 10800 "С-год-". Атмосферою періодичного відпалу був азот. Охолодження після пакетного відпалу здійснювали при швидкості 85 С-год.' протягом 2 годин 20 хвилин, 19 "С-год.7" протягом 17 годин і 2,5 "С-год.7" протягом 8 годин.
Випробування 2 це сталевий лист покритий 1-м попереднім покриттям АБ (25 мкм) і другим попереднім покриттям, яке містить 80 95 Мі і 20 95 Ст. Потім проводили періодичний відпал при температурі 650 "С протягом 5 годин. Швидкість нагрівання становила 10800 "С-год.- 1. Атмосферою періодичного відпалу був азот. Охолодження після пакетного відпалу здійснювали при швидкості 85 "С-год." протягом 2 год. 20 хвилин, 19 "С-год.7" протягом 17 годин і 2,5 "С-год.1 протягом 8 годин.
Випробування З це сталевий лист з першим попереднім покриттям АБ (25 мкм). Потім проводили періодичний відпал при температурі 650 "С протягом 5 годин. Швидкість нагрівання становила 10800 "С-год.7. Атмосферою періодичного відпалу було повітря. Охолодження після пакетного відпалу проводили зі швидкістю 85 "С-год." протягом 2 годин 20 хвилин, 19 "С-год." протягом 17 годин і 2,5 "С-год.7" протягом 8 годин.
Випробування 4 це сталевий лист покритий 1-м попереднім покриттям АБ (25 мкм) і другим попереднім покриттям, яке містить 80 95 Мі і 20 95 Ст. Потім проводили періодичний відпал при температурі 650 "С протягом 5 годин. Швидкість нагрівання становила 10800 "С-год.- 1. Атмосферою пакетного відпалу було повітря. Охолодження після пакетного відпалу здійснювали при швидкості 85 "С-год."! протягом 2 годин 20 хвилин, 19 "С-год.! протягом 17 годин і 2,5 "С-год.7" протягом 8 годин.
Після цього всі випробувані зразки розрізали і нагрівали при температурі 900 "С протягом З хв. Атмосферою під час термічної обробки було повітря. Заготовки переносили в пресувальний інструмент і піддавали гарячому штампуванню для одержання деталей різної товщини. Потім деталі охолоджували шляхом занурення в теплу воду для набуття загартування шляхом мартенситного перетворення.
Нарешті, кількість водню, адсорбованого у випробувані під час термічної обробки, вимірювали шляхом термічної десорбції з допомогою ТОА або термічного десорбційного аналізатора. З цією метою кожен зразок поміщали в кварцову кімнату і повільно нагрівали в інфрачервоній печі в потоці азоту. Вивільнену суміш водень/азот фіксували 5 детектором витоків, а концентрацію водню вимірювали мас-спектрометром. Результати наведені в наступній таблиці 1: 60
Таблиця 1 2-е . Товщина 2-го | Кількість Не
Відношення покриття покриття (нм) масою) 1111-1711 -171111111-11111111106 08101111 фповтря.//// | 77/ -7/ 17771717 -11111111111090 111174 |МмиСе80/20 |повтря.// | 4 | 200 | 06 х; приклад згідно винаходу.
Дослідження 2 згідно з цим винаходом виділяє значно меншу кількість водню у порівнянні з порівняльними прикладами.
Claims (14)
1. Спосіб загартування під пресом, який включає такі етапи: А) надання сталевого листа для термічної обробки, покритого попереднім антикорозійним покриттям на основі цинку або алюмінію, В) нанесення попереднього водневого бар'єрного покриття товщиною 10-550 нм, С) періодичний відпал сталевого листа з попереднім покриттям в інертній атмосфері для одержання сталевого листа з попереднім покриттям, р) різання сталевого листа з попереднім покриттям для одержання заготовки, Е) термічна обробка заготовки для одержання повністю аустенітної мікроструктури в сталі, Е) перенесення заготовки в пресувальний інструмент, С) гаряче формування заготовки для одержання деталі, Н) охолодження деталі, одержаної на етапі (з) з метою одержання в сталі мартенситної або мартенситно-бейнітної мікроструктури або мікроструктури, яка складається щонайменше з 75 95 об'ємної частки рівноважного фериту, від 5 до 20 95 об. мартенситу і бейніту у кількості, що не перевищує 10 95 об.
2. Спосіб загартування під пресом за п. 1, в якому на етапі В) водневе бар'єрне покриття містить щонайменше один елемент, вибраний з: нікелю, хрому, магнію, алюмінію і ітрію.
3. Спосіб загартування під пресом за п. 1 або 2, в якому на етапі В) водневе бар'єрне покриття складається з нікелю і хрому або нікелю і алюмінію, або магнію, або хрому, або нікелю, алюмінію і ітрію.
4. Спосіб загартування під пресом за будь-яким з пп. 1-3, в якому на етапі А) попереднє покриття на основі цинку або алюмінію складається з цинку і містить менше ніж 6,0 95 АЇ, менше 6,0 95 Мо, решту становить 2п.
5. Спосіб загартування під пресом за будь-яким з пп. 1-3, в якому на етапі А) попереднє Зо покриття на основі цинку або алюмінію базується на алюмінію і містить менше ніж 15 95 51, менше ніж 5,0 95 Ре, необов'язково від 0,1 до 8,0 95 Ма їі необов'язково від 0,1 до 30,0 95 п, решта це АЇ.
6. Спосіб загартування під пресом за будь-яким з пп. 1-5, в якому на етапі С) періодичний відпал виконується при температурі 450-750 70.
7. Спосіб загартування під пресом за будь-яким з пп. 1-6, в якому на етапі С) швидкість нагрівання періодичного відпалу перевищує або дорівнює 5000 "С-год".
8. Спосіб загартування під пресом за будь-яким з пп. 1-7, в якому на етапі С) швидкість охолодження не перевищує 100 "С-год".
9. Спосіб загартування під пресом за будь-яким з пп. 1-8, в якому на етапі С) періодичний відпал виконується протягом 1-100 год.
10. Спосіб загартування під пресом за будь-яким з пп. 1-9, в якому інертний газ вибирають з гелію (Не), неону (Ме), аргону (Аг), азоту, водню або їх суміші.
11. Спосіб загартування під пресом за будь-яким з пп. 1-10, в якому на етапі Е) незалежно один від одного атмосфера є інертною або має окислювальну здатність, не меншу, ніж у атмосфери, що складається з 1 95 об. кисню, і не більшу, ніж у атмосфери, що складається з 50 95 об. кисню.
12. Спосіб за будь-яким з пп. 1-11, в якому на етапі Е)у атмосфера має точку роси, яка не перевищує -10 "С.
13. Спосіб загартування під пресом за будь-яким з пп. 1-12, в якому на етапі Е) термічну обробку проводять при температурі 800-970 "С. б
14. Спосіб загартування під пресом за будь-яким з пп. 1-13, який відрізняється тим, що під час етапу С) проводять гаряче формування заготовки при температурі 600-830 "С.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
PCT/IB2019/059286 WO2021084303A1 (en) | 2019-10-30 | 2019-10-30 | A press hardening method |
PCT/IB2020/059838 WO2021084377A1 (en) | 2019-10-30 | 2020-10-20 | A press hardening method |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
UA128124C2 true UA128124C2 (uk) | 2024-04-10 |
Family
ID=68426566
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
UAA202201766A UA128124C2 (uk) | 2019-10-30 | 2020-10-20 | Спосіб загартування під пресом |
Country Status (11)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US20220380861A1 (uk) |
EP (1) | EP4051814A1 (uk) |
JP (1) | JP7383810B2 (uk) |
KR (1) | KR102665905B1 (uk) |
CN (1) | CN114555837B (uk) |
BR (1) | BR112022005245A2 (uk) |
CA (1) | CA3167004A1 (uk) |
MX (1) | MX2022005165A (uk) |
UA (1) | UA128124C2 (uk) |
WO (2) | WO2021084303A1 (uk) |
ZA (1) | ZA202203028B (uk) |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN113481451B (zh) * | 2021-06-07 | 2022-12-27 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种用于热成形的预涂覆钢板及其制备方法以及热成形钢构件及其应用 |
KR20230089785A (ko) | 2021-12-14 | 2023-06-21 | 주식회사 포스코 | 굽힘 특성이 우수한 초고강도 강판 및 이의 제조방법 |
Family Cites Families (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE10010135A1 (de) * | 2000-03-03 | 2001-09-13 | Siemens Ag | Bauteil eines Kernreaktor-Brennelements mit einem Mittel zur Verringerung der Wasserstoffaufnahme und/oder der Shadow-Korrosion und entsprechende Herstellung |
CN100471595C (zh) * | 2004-07-15 | 2009-03-25 | 新日本制铁株式会社 | 使用钢板的高强度部件的热压方法和热压部件 |
EP1878811A1 (en) * | 2006-07-11 | 2008-01-16 | ARCELOR France | Process for manufacturing iron-carbon-manganese austenitic steel sheet with excellent resistance to delayed cracking, and sheet thus produced |
CA2729942C (en) | 2008-07-11 | 2013-08-06 | Nippon Steel Corporation | Aluminum plated steel sheet for rapid heating hot-stamping, production method of the same and rapid heating hot-stamping method by using this steel sheet |
DE102010030465B4 (de) * | 2010-06-24 | 2023-12-07 | Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft | Verfahren zum Herstellen eines Blechformteils aus einem höherfesten Stahlblechmaterial mit einer elektrolytisch aufgebrachten Zink-Nickel-Beschichtung |
MX2013002063A (es) * | 2010-08-31 | 2013-04-05 | Tata Steel Ijmuiden Bv | Metodo para conformar en caliente una parte de metal revestida y parte conformada. |
KR101382981B1 (ko) * | 2011-11-07 | 2014-04-09 | 주식회사 포스코 | 온간프레스 성형용 강판, 온간프레스 성형 부재 및 이들의 제조방법 |
WO2014037627A1 (fr) * | 2012-09-06 | 2014-03-13 | Arcelormittal Investigación Y Desarrollo Sl | Procede de fabrication de pieces d'acier revêtues et durcies a la presse, et tôles prerevêtues permettant la fabrication de ces pieces |
EP2848709B1 (de) * | 2013-09-13 | 2020-03-04 | ThyssenKrupp Steel Europe AG | Verfahren zum Herstellen eines mit einem metallischen, vor Korrosion schützenden Überzug versehenen Stahlbauteils und Stahlbauteil |
WO2016016676A1 (fr) * | 2014-07-30 | 2016-02-04 | ArcelorMittal Investigación y Desarrollo, S.L. | Procédé de fabrication de tôles d'acier, pour durcissement sous presse, et pièces obtenues par ce procédé |
WO2017017485A1 (en) * | 2015-07-30 | 2017-02-02 | Arcelormittal | A method for the manufacture of a phosphatable part starting from a steel sheet coated with a metallic coating based on aluminium |
KR101696121B1 (ko) * | 2015-12-23 | 2017-01-13 | 주식회사 포스코 | 내수소지연파괴특성, 내박리성 및 용접성이 우수한 열간성형용 알루미늄-철 합금 도금강판 및 이를 이용한 열간성형 부재 |
EP3438316B1 (en) * | 2016-03-29 | 2022-03-09 | JFE Steel Corporation | Steel sheet for hot pressing and production method therefor, and hot press member and production method therefor |
WO2017187215A1 (en) * | 2016-04-29 | 2017-11-02 | Arcelormittal | Carbon steel sheet coated with a barrier coating |
-
2019
- 2019-10-30 WO PCT/IB2019/059286 patent/WO2021084303A1/en active Application Filing
-
2020
- 2020-10-20 CA CA3167004A patent/CA3167004A1/en active Pending
- 2020-10-20 WO PCT/IB2020/059838 patent/WO2021084377A1/en unknown
- 2020-10-20 BR BR112022005245A patent/BR112022005245A2/pt unknown
- 2020-10-20 US US17/771,874 patent/US20220380861A1/en active Pending
- 2020-10-20 MX MX2022005165A patent/MX2022005165A/es unknown
- 2020-10-20 KR KR1020227014292A patent/KR102665905B1/ko active IP Right Grant
- 2020-10-20 UA UAA202201766A patent/UA128124C2/uk unknown
- 2020-10-20 JP JP2022525331A patent/JP7383810B2/ja active Active
- 2020-10-20 EP EP20796661.5A patent/EP4051814A1/en active Pending
- 2020-10-20 CN CN202080071232.XA patent/CN114555837B/zh active Active
-
2022
- 2022-03-14 ZA ZA2022/03028A patent/ZA202203028B/en unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
WO2021084377A1 (en) | 2021-05-06 |
ZA202203028B (en) | 2022-10-26 |
US20220380861A1 (en) | 2022-12-01 |
KR20220072861A (ko) | 2022-06-02 |
WO2021084303A1 (en) | 2021-05-06 |
CN114555837B (zh) | 2024-03-22 |
EP4051814A1 (en) | 2022-09-07 |
MX2022005165A (es) | 2022-06-08 |
JP2023500843A (ja) | 2023-01-11 |
CN114555837A (zh) | 2022-05-27 |
KR102665905B1 (ko) | 2024-05-14 |
BR112022005245A2 (pt) | 2022-09-20 |
CA3167004A1 (en) | 2021-05-06 |
JP7383810B2 (ja) | 2023-11-20 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2710753C1 (ru) | Способ закалки под прессом | |
JP7383809B2 (ja) | プレス硬化方法 | |
UA128124C2 (uk) | Спосіб загартування під пресом | |
JP7442634B2 (ja) | プレス硬化方法 | |
RU2754765C1 (ru) | Способ горячей штамповки | |
RU2803954C1 (ru) | Способ закалки под прессом | |
JP7512381B2 (ja) | プレス硬化方法 | |
CN114450422B (zh) | 模压淬火方法 | |
RU2803941C1 (ru) | Способ получения стальной детали с покрытием | |
RU2806159C1 (ru) | Способ получения стальной детали с покрытием, стальная деталь с покрытием (варианты) и применение стальной детали |