UA127954C2 - Спосіб позапічної обробки чавуну вдуванням диспергованого магнію - Google Patents
Спосіб позапічної обробки чавуну вдуванням диспергованого магнію Download PDFInfo
- Publication number
- UA127954C2 UA127954C2 UAA202008397A UAA202008397A UA127954C2 UA 127954 C2 UA127954 C2 UA 127954C2 UA A202008397 A UAA202008397 A UA A202008397A UA A202008397 A UAA202008397 A UA A202008397A UA 127954 C2 UA127954 C2 UA 127954C2
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- magnesium
- gas
- cast iron
- nozzle
- dispersed
- Prior art date
Links
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 93
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 title claims abstract description 93
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 93
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 43
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 31
- 238000002347 injection Methods 0.000 title abstract description 10
- 239000007924 injection Substances 0.000 title abstract description 10
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims abstract description 34
- 238000007664 blowing Methods 0.000 claims abstract description 26
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims abstract description 14
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims abstract description 11
- 238000007654 immersion Methods 0.000 claims description 6
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 4
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 claims description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 abstract description 16
- 238000009851 ferrous metallurgy Methods 0.000 abstract description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 38
- 230000008569 process Effects 0.000 description 13
- 239000003153 chemical reaction reagent Substances 0.000 description 9
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 description 9
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 description 9
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 8
- 239000012159 carrier gas Substances 0.000 description 6
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 5
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 4
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 3
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 3
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 3
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 2
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 2
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 2
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 2
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 2
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 2
- MBMLMWLHJBBADN-UHFFFAOYSA-N Ferrous sulfide Chemical compound [Fe]=S MBMLMWLHJBBADN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 102000005298 Iron-Sulfur Proteins Human genes 0.000 description 1
- 108010081409 Iron-Sulfur Proteins Proteins 0.000 description 1
- 229910000805 Pig iron Inorganic materials 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002360 explosive Substances 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 230000002265 prevention Effects 0.000 description 1
- 238000004904 shortening Methods 0.000 description 1
- SMDQFHZIWNYSMR-UHFFFAOYSA-N sulfanylidenemagnesium Chemical compound S=[Mg] SMDQFHZIWNYSMR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Винахід належить до чорної металургії. Спосіб позапічної обробки чавуну, який включає вдування в об'єм розплаву диспергованого магнію в газопорошковому струмені через щонайменше одне сопло зануреної фурми, яка обертається, причому диспергований магній вдувають з частинками 0,2-1,6 мм на глибину 0,5-4,5 м, при концентрації магнію в газоносії 6-50 кг/м3, зі швидкістю газопорошкового струменя на зрізі фурми 70-110 м/с і періодом обертання односоплової фурми Тод.=1,5-6,7 с, який дорівнює тривалості спливання в розплаві бульбашок суміші пари магнію з газоносієм. Технічний результат: забезпечення стійкого технологічного (без виплесків) введення диспергованого магнію, скорочення циклу обробки, підвищення ефективності використання магнію, підвищення надійності і довговічності роботи обладнання, поліпшення якості чавуну.
Description
Винахід належить до галузі чорної металургії, зокрема до способів позапічної обробки рідкого чавуну в ковшах вдуванням диспергованого магнію з метою десульфурації.
Відомий спосіб позапічної обробки чавуну диспергованим магнієм у доменних ковшах (А.С.
СРСР Мо 386567, МПК С21С1/02, опубл. 1969 р.), що включає вдування в чавун в струмені газоносію порошкового магнію через фурму, що занурюється, в метал з випарною камерою з інтенсивністю продувки 2,0-4,5 г магнію на тонну чавуну в секунду і швидкості вдування 15-30 м/с.
До недоліків відомого способу слід віднести те, що при обробці ковшів з глибиною рідкої ванни більше 2,4 м в фурмах з випарними камерами через підвищений тиск не створюються необхідні умови для випаровування магнію. Надходження в розплав рідкого магнію замість пароподібного погіршує умови його розподілу в об'ємі металевої ванни, що не тільки негативно позначається на засвоєнні реагенту, а й підвищує бурхливість процесу, через що потрібно знижувати налив чавуну в ківш, а також знижувати інтенсивність подачі магнію, що призводить до збільшення циклу обробки.
Найбільш близьким за технічною суттю та результату, що досягається, є спосіб десульфурації чавуну диспергованим магнієм у заливальному ковші (патент України Мо 104946,
МПК С21С1/02, С21С7/072, С21С7/064, В220 1/00 опубл. 25.03.2014), який включає вдування в об'єм розплаву диспергованого магнію в газопорошковому струмені через сопло занурювальної фурми, що обертається.
У відомому способі вдування диспергованого магнію здійснюють з питомою інтенсивністю 0,08-0,010 кг/хв. на тонну чавуну при витратах нейтрального газу 0,010-0,012 м/хв. зі швидкістю обертання заглибної фурми 80-150 об./хв.
Відомий спосіб має наступні недоліки.
При великих швидкостях (частотах) обертання занурювальної фурми (800-150 об/хв.) відбувається зростання об'єму бульбашок суміші парів магнію з газоносієм через суміщення потоків, що послідовно надходять в розплав, магнію і газоносія. Це призводить до виникнення канальних порожнин в обсязі рідкої ванни, в результаті чого підвищується бурхливість обробки.
При цьому, значна частина магнію не засвоюючись, виноситься на поверхню ванни, що призводить до зниження показників процесу десульфурації і якості чавуну (зменшується
Зо кількість залишкового магнію в чавуні).
Зазначений недолік пов'язаний з тим, що період обертання фурми неузгоджений з тривалістю спливання в розплаві бульбашок суміші магнію з газоносієм. Так, при обробці чавуну в 150-320 т ковшах, тривалість спливання бульбашок суміші магнію з газоносієм становить 3-6 с, а період обертання фурми з двома соплами становить 0,4-0,75 с. Зазначена неузгодженість призводить до групування бульбашок суміші магнію і газоносія, що послідовно надходять в розплав, порушення рівномірності розподілу парів магнію в об'ємі чавуну, обмеження зон контакту парів магнію з компонентами чавуну, що вимагає зниження інтенсивності подачі магнію, зменшення наливу чавуну в ківш, а це, в свою чергу, призводить до збільшення циклу обробки, зниження продуктивності установки, а також зниження стійкості футеровки фурм.
Надійність реалізації способів десульфурації чавуну диспергованим магнієм в значній мірі визначається величиною швидкості вдування газопорошкової суміші в розплав, яка залежить не тільки від витрат газу і питомої інтенсивності подачі магнію, а й від величини частинок диспергованого магнію, що вдувається, внутрішнього діаметра сопел фурми, співвідношення газ/тверде і опору інжекційної системи, особливо в умовах використання фурм з соплами, спрямованими під кутом 90". У відомому способі не наводяться необхідні швидкості вдування газопорошкової суміші в розплав, а також умови, що визначають її величину, тому фактично реалізовані швидкості вдування газопорошкової суміші можуть не забезпечувати введення диспергованого магнію в розплав без заварювання сопел фурм. При цьому також можливе утворення парогазових порожнин, у розплаві, що призводить до бурхливого перебігу обробки.
В основу винаходу поставлена задача інтенсифікації процесу позапічної обробки чавуну вдуванням диспергованого магнію зануреними фурмами, які обертаються, за рахунок узгодження періоду обертання фурм з тривалістю спливання парогазової суміші магнію з газоносієм, що виключає можливість суміщення послідовно потоків магнію і газоносія, що надходять в розплав, забезпечуючи рівномірний розподіл парів магнію в об'ємі чавуну, дозволяє збільшити зони контакту парів магнію з компонентами чавуну, створює більш сприятливі умови для розчинення магнію в розплаві, виключає утворення парогазових порожнин, що утворюються при інжекції, і забезпечує спокійний хід обробки. При цьому підвищується ефективність використання магнію і поліпшуються показники процесу десульфурації.
Задача вирішується тим, що в способі позапічної обробки чавуну вдуванням диспергованого магнію, який включає вдування в об'єм розплаву диспергованого магнію в газопорошковому струмені через щонайменше одне сопло зануреної фурми, яка обертається, згідно з винаходом, вдування диспергованого магнію з частинками 0,2-1,6 мм здійснюють на задану глибину 0,5-4,5 м з концентрацією магнію в газоносії в зоні вдування 6-50 кг/м" при швидкості газопорошкового струменя на зрізі фурми 70-110 м/с і з періодом обертання фурми 1,5-6,7 с. При цьому період обертання односопловоїНфурми дорівнює тривалості спливання в розплаві бульбашок суміші магнію з газоносієм і визначається із співвідношення: оон, 5
Рт її Рр оонфірт т рр) де Не - глибина занурення сопел фурми в чавун, м; рт, рр - щільності відповідно металу і газу в бульбашці, кг/м; б - поверхневий натяг, Н/м; 9 - прискорення вільнопадаючого тіла, м/с.
Період обертання фурми визначають залежно від кількості сопел зі співвідношення:
Тоб. У Год.хпс, де п - кількість сопел, шт.
Технічним результатом запропонованого способу є: - інтенсифікація процесу десульфурації, скорочення циклу обробки та підвищення наповнення ковшів чавуном за рахунок введення парогазових струменів у чавун без їх групування у об'ємі розплаву; - поліпшення показників процесу десульфурації за рахунок зниження втрат магнію, що виноситься через порожнини, які утворюються при продувці на поверхню ванни; - підвищення якості чавуну за рахунок забезпечення ефективного засвоєння магнію розплавом і збільшення кількості залишкового магнію в чавуні; - підвищення ефективності реакції взаємодії магнію з сіркою за рахунок кращого диспергування парогазових струменів, що витікають з сопел фурми й збільшення зони їх розсіювання; - забезпечення стабільної та надійної роботи інжекційної системи установок десульфурації
Зо чавуну при реалізації процесу в ковшах різного типорозміру при широкому діапазоні вихідних умов обробки за рахунок проникнення частинок магнію газопорошкового струменю в розплав зі швидкістю, що гарантовано забезпечує подолання опору інжекційної системи та феростатичного тиску при зануреній в розплав фурмі і виключає потрапляння розплаву в сопла фурми.
Використання диспергованого магнію з частинками менше 0,2 мм недоцільно, так як магній з таким розміром частинок вже належить до вибухонебезпечної категорії і його застосування вимагає спеціальних заходів щодо забезпечення техніки безпеки.
Застосування диспергованого магнію з частинками більше 1,6 мм недоцільно, так як вимагає підвищеного тиску і витрат газоносія, призводить до збільшення розмірів бульбашок, що утворюються, в результаті чого збільшується бурхливість процесу вдування і погіршуються умови протікання реакції десульфурації.
При глибині введення магнію в розплав менше 0,5 м знижується ефективність його засвоєння розплавом, утворюються порожнини, які продуваються навіть при використанні дрібного магнію з частинками 0,2 мм.
Необхідність введення магнію в розплав на глибину більше 4,5 м в промисловій практиці відсутня.
При концентрації магнію в газоносії в зоні вдування менше б кг/м? зростає тривалість обробки, збільшуються втрати тепла розплавом, погіршується якість чавуну, а також знижуються стійкість фурм і показники ефективності обробки.
При концентрації магнію в газоносії в зоні вдування більше 50 кг/м" порушується стабільність роботи інжекційної системи і не гарантується впровадження диспергованого магнію вглиб розплаву, виникає загроза закупорки каналу і заварювання сопел фурм.
Вдування частинок магнію зі швидкістю менше 70 м/с в умовах використання диспергованого магнію з розміром частинок на верхній обумовленій межі - 1,6 мм, великій глибині занурення фурм в розплав - 4,5 м і великої концентрації магнію в газоносії в зоні вдування - 50 кг/м не забезпечує подолання опору інжекційної системи та феростатичного тиску і не виключає потрапляння розплаву всередину сопел фурми, що призводить до їх заварювання.
Вдування частинок магнію зі швидкістю понад 110 м/с нераціонально, так як вимагає підвищеного тиску і витрат газоносія і призводить до збільшення бурхливості процесу вдування.
Відповідно до пропонованого способу період обертання фурми повинен знаходитись в межах 1,5-6,7 с, помноженим на кількість сопел фурми, і визначається з урахуванням тривалості спливання парогазової суміші магнію з газоносієм. Відхилення в більшу або меншу сторону від розрахункової величини періоду обертання фурми призводить до поєднання потоків парогазових сумішей, що утворюються з порцій магнію і газоносія, що послідовно надходять в розплав.
Необхідність вдування диспергованого магнію з періодом обертання фурм менше 1,5 с при зануренні фурм в розплав на глибину 0,5 м розрахунком тривалості спливання в розплаві бульбашок суміші магнію з газоносія не підтверджується. Також розрахунком тривалості спливання в розплаві бульбашок суміші магнію з газоносія не підтверджується необхідність вдування диспергованого магнію з періодом обертання фурм більш 6,7 с, помноженим на кількість сопел фурми, при зануренні фурм в розплав на глибину більше 4,5 м.
Спосіб позапічної обробки чавуну вдуванням диспергованого магнію здійснюється таким чином.
Включають систему аспірації, у ківш з чавуном завантажують матеріал, який корегує вміст шлаку, на ківш опускають кришку, подають під кришку нейтральний газ, який корегує вміст газової атмосфери над розплавом, опускають фурмений пристрій вниз і розташовують торець фурми над поверхнею розплаву чавуну. Після цього відкривають подачу на фурму транспортуючого газу з необхідною початковою витратою і одночасно занурюють фурму на задану глибину в межах 0,5-4,5 м, включають механізм обертання фурменого пристрою з початкових мінімальним періодом обертання. Вмикають привід фіксатора фурми і затискують фурмений пристрій. Плавно збільшують період обертання фурменого пристрою до заданого рівня в межах 1,5-6,7 с для односоплової фурми, або до (1,5-6,7)п для фурми з п-соплами.
Вмикають роторний живильник бункера-дозатора магнію і диспергований магній з розміром частинок в межах 0,2-1,6 мм подається в розплав чавуну з встановленою мінімальною
Зо інтенсивністю (в межах 2-4 кг/хв). Інтенсивність подачі магнію плавно збільшують до оптимальної, при цьому корегують витрати газоносія до виходу на задані величини концентрації магнію в газоносії в зоні вдування в межах 6-50 кг/м3 та швидкості газового струменя в межах 700-110 м/с.
Після введення необхідної кількості реагенту його витрати плавно зменшують до нуля, вимикають механізм обертання фурменого пристрою, відкривають фіксатор фурми, після чого фурмений пристрій витягають з розплаву в початкове положення, а транспортуючий газ перекривають. Після цього виконують завершальні операції процесу обробки, у т.ч. піднімають кришку ковша, перекривають газ, який подавали для коригування газової атмосфери над розплавом. Потім машиною скачування шлаку видаляють високосірчистий шлак у шлакову чашу. Процес обробки завершується відбором проб чавуну і відключенням системи аспірації, після чого ківш з чавуном відправляють далі по технологічному маршруту.
Всі операції з обробки чавуну способом, що пропонується, рекомендується здійснювати в автоматичному режимі за допомогою АСУ ТП, в програму якої (крім уже внесених стандартних значень для розрахунку тривалості спливання бульбашок суміші магнію та газоносія) перед обробкою вводять необхідні вихідні умови і технологічні параметри (маса і температура чавуну, глибина занурення фурми в чавун, число сопел в фурми, початковий і необхідний кінцевий вміст сірки, інтенсивність подачі реагенту, витрату і початковий тиск газоносія, вміст магнію металевого в реагенті, розмір часток магнію, а також ряд величин, що характеризують магнієвий реагент) для розрахунку необхідної витрати магнієвого реагенту, тривалості спливання бульбашок суміші пару магнію та газоносія і періоду обертання фурменого пристрою.
Пропонований спосіб дозволяє: - забезпечити стійке технологічне (без виплесків) введення диспергованого магнію в рідкий розплав при високій інтенсивності подачі реагенту за рахунок недопущення при обертанні фурменого пристрою групування і прориву газомагнієвих потоків на поверхню ванни; - Збільшити налив ковшів під обробку за рахунок технологічного протікання процесу вдування магнієвого реагенту; - скоротити цикл обробки за рахунок підвищення інтенсивності подачі магнієвого реагенту; - поліпшити якість обробленого вдуванням диспергованого магнію чавуну за рахунок ефективного засвоєння магнію розплавом і збільшення кількості залишкового магнію в чавуні;
- підвищити ефективність використання магнію за рахунок рівномірного розподілу і диспергування його парів в об'ємі ковша, що забезпечує збільшення зон контакту парів магнію з компонентами чавуну і створює більш сприятливі умови як для розчинення магнію в розплаві, так і для взаємодії з сіркою чавуну; - підвищити надійність роботи і довговічність роботи обладнання установок десульфурації чавуну за рахунок зниження швидкості обертання фурменого пристрою.
Отже, вирішується поставлене завдання і досягається очікуваний результат.
Claims (2)
1. Спосіб позапічної обробки чавуну вдуванням диспергованого магнію, який включає вдування в об'єм розплаву диспергованого магнію в газопорошковому струмені через щонайменше одне сопло зануреної фурми, яка обертається, який відрізняється тим, що диспергований магній вдувають з частинками 0,2-1,6 мм на глибину 0,5-4,5 м, при концентрації магнію в газоносії 6-50 кг/м3, зі швидкістю газопорошкового струменя на зрізі фурми 70-110 м/с і періодом обертання односоплової фурми Не-1,5-6,7 с, який дорівнює тривалості спливання в розплаві бульбашок Сумі Іі пари магнію з газоносієм, який ви начається із співвідношення: дооінфіт бе. ві Рт КЕ Рр ОО Нфірт т рр) де Не - глибина занурення сопел фурми в чавун, м; Р т» рр - щільності, відповідно, металу і газу в бульбашці, кг/м; с - поверхневий натяг, Н/м; 9 - прискорення вільнопадаючого тіла, м/с.
2. Спосіб за п. 1, який відрізняється тим, що період обертання фурми визначають залежно від кількості сопел із співвідношення: Тобер.- Год. "п с, де п - кількість сопел, шт. ДО "Український національний офіс інтелектуальної власності та інновацій", вул. Дмитра Годзенка, 1, м. Київ - 42, 01601
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
UAA202008397A UA127954C2 (uk) | 2020-12-28 | 2020-12-28 | Спосіб позапічної обробки чавуну вдуванням диспергованого магнію |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
UAA202008397A UA127954C2 (uk) | 2020-12-28 | 2020-12-28 | Спосіб позапічної обробки чавуну вдуванням диспергованого магнію |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
UA127954C2 true UA127954C2 (uk) | 2024-02-21 |
Family
ID=89908149
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
UAA202008397A UA127954C2 (uk) | 2020-12-28 | 2020-12-28 | Спосіб позапічної обробки чавуну вдуванням диспергованого магнію |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
UA (1) | UA127954C2 (uk) |
-
2020
- 2020-12-28 UA UAA202008397A patent/UA127954C2/uk unknown
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4298377A (en) | Vortex reactor and method for adding solids to molten metal therewith | |
CN108531807A (zh) | 一种厚壁大口径x80m管线洁净钢及冶炼方法 | |
US3880411A (en) | Device for treatment of molten cast iron in vessels | |
UA127954C2 (uk) | Спосіб позапічної обробки чавуну вдуванням диспергованого магнію | |
WO2015046238A1 (ja) | 連続鋳造方法 | |
FI56857C (fi) | Saett och anordning foer raffinering av smaeltor med ett pulverformigt fast material och/eller gas | |
RU2697117C2 (ru) | Способ перемешивания ванны металла и печная установка | |
RU2533263C1 (ru) | Способ производства низкокремнистой стали | |
JP5786470B2 (ja) | 溶鋼の真空精錬方法 | |
WO2021203851A1 (zh) | 一种利用长水口喷粉进行钢水镁钙处理的方法 | |
RU2564373C1 (ru) | Способ производства трубной стали | |
US4636249A (en) | Treatment of molten metal | |
KR101423604B1 (ko) | 용탕 처리 장치 및 그 처리 방법 | |
CN112680568A (zh) | 一种lf炉精炼喷吹渣面脱氧装置 | |
JP6358039B2 (ja) | 溶鋼の脱硫方法 | |
JPS5943528B2 (ja) | ヨウキナイデヨウテツオシヨウフウロガイシヨリスルホウホウ | |
RU2653743C1 (ru) | Способ перемешивания стали в металлургическом агрегате | |
RU2218422C2 (ru) | Способ обработки стали в ковше | |
RU2121513C1 (ru) | Способ обработки стали в ковше | |
SU1730190A1 (ru) | Устройство дл введени порошкообразных реагентов в расплав | |
RU2286393C1 (ru) | Способ раскисления стали в ковше | |
RU2495138C1 (ru) | Способ внепечной обработки жидкой стали | |
RU2562848C1 (ru) | Способ раскисления стали в ковше | |
RU2231560C1 (ru) | Способ раскисления и модифицирования металла и устройство для его осуществления | |
SU1357434A1 (ru) | Способ обработки жидкой стали |