UA113945U - METHOD OF OBTAINING Wear-resistant Bimetallic Beam Castings - Google Patents
METHOD OF OBTAINING Wear-resistant Bimetallic Beam Castings Download PDFInfo
- Publication number
- UA113945U UA113945U UAU201607707U UAU201607707U UA113945U UA 113945 U UA113945 U UA 113945U UA U201607707 U UAU201607707 U UA U201607707U UA U201607707 U UAU201607707 U UA U201607707U UA 113945 U UA113945 U UA 113945U
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- wear
- castings
- pouring
- oxygen
- steel
- Prior art date
Links
- 238000005266 casting Methods 0.000 title claims abstract description 48
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 29
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims abstract description 17
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims abstract description 17
- 239000000161 steel melt Substances 0.000 claims abstract description 17
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 16
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 16
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 20
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 14
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 229910000760 Hardened steel Inorganic materials 0.000 claims description 5
- OVSKIKFHRZPJSS-UHFFFAOYSA-N 2,4-D Chemical compound OC(=O)COC1=CC=C(Cl)C=C1Cl OVSKIKFHRZPJSS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 abstract description 5
- 239000000956 alloy Substances 0.000 abstract description 5
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 12
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 12
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 7
- 230000008569 process Effects 0.000 description 6
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 5
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 4
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 4
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 4
- 101100180314 Saccharomyces cerevisiae (strain ATCC 204508 / S288c) IST2 gene Proteins 0.000 description 3
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 3
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 3
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 2
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 2
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 2
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- VWDWKYIASSYTQR-UHFFFAOYSA-N sodium nitrate Chemical compound [Na+].[O-][N+]([O-])=O VWDWKYIASSYTQR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 101001050487 Homo sapiens IST1 homolog Proteins 0.000 description 1
- 102100023423 IST1 homolog Human genes 0.000 description 1
- 101150113964 MPK5 gene Proteins 0.000 description 1
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 1
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 1
- 238000002309 gasification Methods 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 230000016507 interphase Effects 0.000 description 1
- 239000006101 laboratory sample Substances 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 239000011253 protective coating Substances 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 235000010344 sodium nitrate Nutrition 0.000 description 1
- 239000004317 sodium nitrate Substances 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 1
- 238000009966 trimming Methods 0.000 description 1
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Coating By Spraying Or Casting (AREA)
Abstract
Спосіб одержання зносостійких виливків біметалевих бил включає сифонну заливку в ливарну форму розплаву сталі, нанесення кисневонепроникного покриття на її поверхню та дощоподібну заливку зносостійкого легованого чавуну. Крім цього швидкість заливки розплаву сталі встановлено в межах 0,8-1,2 кг/с, а оптимальні питомі витрати кисневонепроникного покриття встановлено у розрахунковій кількості 0,07± на квадратний сантиметр загальної площі затверділої сталі.The method of obtaining wear-resistant castings of bimetallic beams includes siphon pouring into the molten steel melt, applying an oxygen-tight coating to its surface and rain-like casting of wear-resistant alloy cast iron. In addition, the rate of steel melt casting is set within 0.8-1.2 kg / s, and the optimum specific flow rates of the oxygen-tight coating are set at a rate of 0.07 ± per square centimeter of the total area of solidified steel.
Description
Корисна модель належить до галузі металургії, ливарного виробництва, зокрема до створення способів одержання зносостійких виливків біметалевих бил для робочих органів машин, які працюють у важких умовах значних динамічних знакозмінних навантажень, інтенсивного абразивного, ударно-абразивного та гідроабразивного зношування.The useful model belongs to the field of metallurgy, foundry production, in particular, to the creation of methods of obtaining wear-resistant castings of bimetallic billets for working bodies of machines that work in difficult conditions of significant dynamic sign-changing loads, intensive abrasive, shock-abrasive and hydroabrasive wear.
Відомий спосіб отримання біметалевих литих заготовок (див. А. с. Мо 1489922, МПК В220 19/00, опубл. 30.06.89, Бюл. Мо 24), що включає заливку в ливарну форму розплаву першого металу біметалічної пари, його кристалізацію, формування контактної поверхні за допомогою моделі, що газифікується, і заливку на контактну поверхню розплаву другого металу. Недоліком цього способу є наявність оксидних плівок, які впливають на міжфазні процеси, перешкоджаючи дифузійній взаємодії між сплавами і значно ускладнюють процес формування надійної перехідної зони, знижують при цьому механічні, міцністні характеристики, якість біметалевих виливків.There is a known method of obtaining bimetallic cast blanks (see A. p. Mo 1489922, MPK B220 19/00, publ. 30.06.89, Byul. Mo 24), which includes pouring into a foundry mold the melt of the first metal of the bimetallic pair, its crystallization, formation of the contact surface using a gasification model and pouring a second metal melt onto the contact surface. The disadvantage of this method is the presence of oxide films that affect the interphase processes, hindering the diffusion interaction between the alloys and greatly complicate the process of forming a reliable transition zone, while reducing the mechanical and strength characteristics and the quality of bimetallic castings.
Відомий спосіб одержання біметалевих виливків (див. А. с. Мо 443914 МПК5 С21С 5/56,A known method of obtaining bimetallic castings (see A. p. Mo 443914 MPK5 C21С 5/56,
В220 11/00, опубл. 25.09.74), в якому з метою одержання якісного, міцного зв'язку між металевою основою і зносостійким шаром на нагріту металеву основу наносять захисне покриття у вигляді частинок порошкоподібного шлаку, а з метою запобігання окислення поверхні твердої металевої основи її нагрівають безпосередньо в шарі порошкоподібного шлаку.B220 11/00, publ. 25.09.74), in which, in order to obtain a high-quality, strong connection between the metal base and the wear-resistant layer, a protective coating in the form of powdery slag particles is applied to the heated metal base, and in order to prevent oxidation of the surface of the solid metal base, it is heated directly in the layer of powdery slag slag
Недоліком вищевказаного способу є низькі технологічні можливості, трудомісткість процесу, конструктивна складність технологічного обладнання для його виконання.The disadvantage of the above-mentioned method is the low technological capabilities, laboriousness of the process, and the structural complexity of the technological equipment for its implementation.
Відомий також спосіб виготовлення біметалічної заготівки (див. А. с. 1452654 АТ МПК В220 19/00, опубл. 23.01.89, Бюл. Мо 3), що включає покриття поверхні заготівки флюсом, її нагрівання і заливку на цю поверхню перегрітого розплавленого металу, в якому з метою підвищення якості дифузійної взаємодії і з'єднання металу, що заливається з поверхнею заготівки, в шлак, який розташований на її поверхні, перед заливкою розплавленого металу вводять нітрат натрію.A method of manufacturing a bimetallic blank is also known (see A. p. 1452654 JSC MPK B220 19/00, publ. 23.01.89, Byul. Mo 3), which includes covering the surface of the blank with flux, heating it and pouring overheated molten metal onto this surface , in which, in order to improve the quality of the diffusion interaction and connection of the metal being poured with the surface of the workpiece, sodium nitrate is introduced into the slag located on its surface before pouring the molten metal.
Недоліками цього способу є низькі технологічні можливості, складність технологічного процесу і обладнання, наявність в залитому сплаві ливарних дефектів, що призводить до зниження механічних, міцністних характеристик біметалевих виливків.The disadvantages of this method are low technological capabilities, the complexity of the technological process and equipment, the presence of casting defects in the cast alloy, which leads to a decrease in the mechanical and strength characteristics of bimetallic castings.
Найбільш близьким до запропонованої корисної моделі за технічною суттю, метою таThe closest to the proposed useful model in terms of technical essence, purpose and
Зо результатом, що досягається є спосіб одержання зносостійких біметалевих виливків (див. деклараційний патент України на корисну модель ША Мо 10827, МПК 8220 19/00, опубл. 15.11.05, Бюл. Мо 11), що включає заливку у ливарну форму розплаву сталі, нанесення кисневонепроникного покриття на її затверділу поверхню та дощоподібну заливку зносостійкого легованого чавуну, причому питомі витрати кисневонепроникного покриття встановлено у розрахунковій кількості 0,039-0,041 г на квадратний сантиметр загальної площі поверхні затверділої сталі. В цьому способі ливарна форма обладнана сигналізатором рівня рідкого розплаву сталі замкового типу. Такі його суттєві ознаки, як заливка у ливарну форму розплаву сталі, нанесення кисневонепроникного покриття, дощоподібна заливка зносостійкого легованого чавуну збігаються з суттєвими ознаками корисної моделі, що заявляється.The result that is achieved is a method of obtaining wear-resistant bimetallic castings (see the declaratory patent of Ukraine for a utility model SHA Mo 10827, IPC 8220 19/00, publ. 15.11.05, Bul. Mo 11), which includes pouring into a foundry mold steel melt , application of an oxygen-impermeable coating on its hardened surface and rain-like pouring of wear-resistant alloyed iron, and the specific consumption of an oxygen-impermeable coating is set at an estimated amount of 0.039-0.041 g per square centimeter of the total surface area of hardened steel. In this method, the casting mold is equipped with a lock-type steel melt level indicator. Its essential features, such as the pouring of molten steel into the mold, the application of an oxygen-impermeable coating, the rain-like pouring of wear-resistant alloyed iron coincide with the essential features of the claimed useful model.
Недоліком вищезгаданого способу одержання біметалевих виливків, його недостатність для досягнення очікуваного технічного результату є низькі технологічні можливості процесу, які обумовлені складністю технологічних операцій при нанесенні кисневонепроникного покриття, в тому числі в необхідності постійної кореляції швидкості заливки розплаву сталі та питомих витрат кисневонепроникного покриття в залежності від загальної площі поверхні затверділої сталі та її форми. Встановлені питомі витрати кисневонепроникного покриття часто призводять до появи пористості, раковин, неметалевих включень та інших ливарних дефектів в перехідній зоні та в робочому шарі. В цьому способі сигналізатор рівня рідкого розплаву сталі замкового типу не забезпечує надані йому функції "дозування" рідкого розплаву сталі, часто засмічується, "перемерзає" і, при цьому, перекривається його "індикаторний" канал, що призводить до затримки інших технологічних операцій, порушення необхідного співвідношення мас розплаву сталі та зносостійкого легованого чавуну. Вказані вище недоліки способу призводять до неякісного дифузійного з'єднання шарів металів, наявності ливарних дефектів, підвищення трудомісткості фінішних операцій, погіршення умов механічної оброблюваності та праці, зниження якості виробів, які перешкоджають одержанню очікуваного позитивного технічного результату, вираженому в підвищенні експлуатаційної надійності, довговічності робочих органів, виготовлених із таких біметалевих виливків.The disadvantage of the above-mentioned method of obtaining bimetallic castings, its insufficiency to achieve the expected technical result, is the low technological capabilities of the process, which are due to the complexity of technological operations when applying an oxygen-proof coating, including the need for a constant correlation of the speed of pouring the steel melt and the specific consumption of the oxygen-proof coating depending on the total surface area of hardened steel and its shape. The set specific consumption of the oxygen-impermeable coating often leads to the appearance of porosity, shells, non-metallic inclusions and other casting defects in the transition zone and in the working layer. In this method, the liquid steel melt level indicator of the lock type does not provide the functions of "dosing" of liquid steel melt provided to it, it often becomes clogged, "freezes" and, at the same time, its "indicator" channel is blocked, which leads to the delay of other technological operations, violation of the necessary ratio of the masses of molten steel and wear-resistant alloyed cast iron. The above-mentioned disadvantages of the method lead to a poor-quality diffusion connection of metal layers, the presence of casting defects, an increase in the labor intensity of finishing operations, a deterioration in the conditions of mechanical machinability and labor, a decrease in the quality of products, which prevent obtaining the expected positive technical result, expressed in an increase in operational reliability, longevity of workers bodies made from such bimetallic castings.
В основу корисної моделі поставлено задачу створити спосіб одержання зносостійких виливків біметалевих бил (далі "спосіб" шляхом заливки в ливарну форму із встановленою швидкістю розплаву сталі, нанесення кисневонепроникного покриття на її поверхню, бо дощоподібної заливки зносостійкого легованого чавуну, оптимізації питомих витрат кисневонепроникного покриття, виконання дозованої подачі розплаву сталі заливальним пристроєм, оснащеним дозатором об'ємного типу, здійснити при цьому досягнення очікуваного позитивного технічного результату, в тому числі: значно зменшити брак за рахунок ліквідації ливарних дефектів в робочому шарі і в перехідній зоні виливка; підвищити тріщиностійкість, поліпшити мікроструктуру біметалевих виливків; зменшити витрату легуючих і ливарних матеріалів, абразивного і ріжучого інструменту; зменшити трудомісткість зачисних фінішних операцій; підвищити в 1,5 рази механічні міцністні характеристики деталей і робочих органів, виготовлених з таких біметалевих виливків; забезпечити необхідну розмірну, геометричну та масову точність біметалевих виливків за рахунок підвищення точності дозування рідкого розплаву сталі; підвищити експлуатаційну надійність, довговічність робочих органів, виготовлених із таких біметалевих виливків при їх промисловій експлуатації.The basis of a useful model is the task of creating a method of obtaining wear-resistant castings of bimetallic billets (hereinafter "the method" by pouring into a mold with a set melting rate of steel, applying an oxygen-impermeable coating to its surface, because rain-like pouring of wear-resistant alloyed iron, optimizing the specific consumption of an oxygen-impermeable coating, performing metered supply of molten steel with a pouring device equipped with a volumetric type dispenser, while achieving the expected positive technical result, including: significantly reducing the defect due to the elimination of casting defects in the working layer and in the transition zone of the casting; increasing crack resistance, improving the microstructure of bimetallic castings; reduce the consumption of alloying and foundry materials, abrasive and cutting tools; reduce the labor-intensiveness of cleaning finishing operations; increase the mechanical strength characteristics of parts and working bodies made from such bimetallic castings by 1.5 times; ensure the necessary dimensional, geometric and mass accuracy of bimetallic castings by increasing the accuracy of dosing of liquid steel melt; to increase operational reliability, durability of working bodies made of such bimetallic castings during their industrial operation.
Поставлена задача вирішується таким чином, що в запропонованому способі одержання зносостійких виливків біметалевих бил, який включає сифонну заливку в ливарну форму розплаву сталі, нанесення кисневонепроникного покриття на її поверхню та дощоподібну заливку зносостійкого легованого чавуну, згідно з корисною моделлю, швидкість заливки розплаву сталі встановлено в межах 0,8-1,2 кг/с, а оптимальні питомі витрати кисневонепроникного покриття встановлено у розрахунковій кількості 0,07 20,01 г на квадратний сантиметр загальної площі поверхні. При цьому дозовану подачу розплаву сталі можуть виконувати заливальним пристроєм, оснащеним дозатором об'ємного типу.The task is solved in such a way that in the proposed method of obtaining wear-resistant castings of bimetallic billets, which includes siphoning molten steel into a mold, applying an oxygen-impermeable coating to its surface and rain-like pouring of wear-resistant alloyed iron, according to a useful model, the speed of pouring steel melt is set in in the range of 0.8-1.2 kg/s, and the optimal specific consumption of the oxygen-impermeable coating is set at an estimated amount of 0.07-20.01 g per square centimeter of the total surface area. At the same time, the dosed supply of molten steel can be performed by a pouring device equipped with a volumetric type dispenser.
Відхилення від заданої швидкості заливки розплаву сталі та оптимальних питомих витрат, кисневонепроникного покриття призводить до неякісного дифузійного з'єднання шарів металів, появи оксидних плівок, які перешкоджають формуванню надійної перехідної зони, знижують механічні, міцністні характеристики, якість біметалевих виливків. Неточності дозування розплаву сталі призводять до порушення необхідного співвідношення мас і геометричних розмірів шарів біметалевих виливків, підвищення трудомісткості зачисних фінішних операцій.Deviation from the specified speed of steel melt pouring and optimal specific consumption, oxygen-impermeable coating leads to a poor-quality diffusion connection of metal layers, the appearance of oxide films that prevent the formation of a reliable transition zone, reduce mechanical and strength characteristics, and the quality of bimetallic castings. Inaccuracies in the dosage of molten steel lead to a violation of the required ratio of masses and geometric dimensions of the layers of bimetallic castings, increasing the labor intensity of cleaning finishing operations.
Одержання рідкого розплаву сталі і зносостійкого легованого чавуну необхідного хімскладуProduction of liquid molten steel and wear-resistant cast iron of the required chemical composition
Зо відбувається в процесі плавки вихідних шихтових і легуючих матеріалів в індукційних печах ІСТ1 та ІСТ2, в яких також проходить підготовка сплавів до розливки в ливарні форми.It occurs in the process of melting the initial charge and alloying materials in induction furnaces ИСТ1 and ИСТ2, in which alloys are also prepared for pouring into foundry molds.
При реалізації способу виконуємо такі послідовні дії і технологічні операції (див. Фіг. 1,When implementing the method, we perform the following sequential actions and technological operations (see Fig. 1,
Фіг. 2): ливарну форму 1 встановлюємо на горизонтальній заливальній платформі 2; підготовлений в печі ІСТІ1 рідкий розплав сталі заливаємо в мірний стакан З дозатора 4; заливальним пристроєм 5 виконуємо сифонну подачу дози рідкого розплаву сталі 6 в порожнину ливарної форми 1; виконуємо нанесення кисневонепроникного покриття 7 на поверхню сталі 8; підготовлений в печі ІСТ2 рідкий розплав зносостійкого легованого чавуну заливаємо в розливний ківш 9; виконуємо дощоподібну заливку рідкого розплаву зносостійкого легованого чавуну 10 на поверхню затверділої сталі 11, вимиваючи при цьому шкідливі домішки 12 в надлив 13.Fig. 2): the casting mold 1 is installed on the horizontal pouring platform 2; pour the liquid steel melt prepared in the ISTI1 furnace into a measuring cup from dispenser 4; with the pouring device 5, we perform a siphon feeding of a dose of liquid steel melt 6 into the cavity of the casting mold 1; apply an oxygen-proof coating 7 to the steel surface 8; pour the liquid melt of wear-resistant alloyed iron prepared in the IST2 furnace into the ladle 9; we perform rain-like pouring of liquid melt of wear-resistant alloyed iron 10 on the surface of hardened steel 11, washing out harmful impurities 12 in the overflow 13.
Конкретний приклад виконання дій і технологічних операцій: в індукційній печі ІСТ1 виплавляли сталь 25Л при температурі 1630-10 С; встановлювали горизонтальну форму 1 на горизонтальній заливальній платформі 2; після доведення хімскладу заливали рідкий розплав сталі із печі ІСТІ при температурі 1600-10 "С в мірний стакан З дозатора 4; виконували сифонну подачу заданої дози рідкого розплаву сталі б в порожнину ливарної форми 1; виконували нанесення кисневонепроникного покриття 7 на поверхню сталі 8; в індукційній печі ІСТ2 виплавляли зносостійкий легований чавун 300х12Г5 при температурі 1400-10 С; після доведення хімскладу заливали рідкий розплав зносостійкого легованого чавуну з печіA concrete example of performing actions and technological operations: 25L steel was melted in the induction furnace IST1 at a temperature of 1630-10 C; horizontal mold 1 was installed on horizontal pouring platform 2; after proving the chemical composition, liquid steel melt from the ISTI furnace at a temperature of 1600-10 "C was poured into the measuring cup C of the dispenser 4; siphon feeding of the given dose of liquid steel melt b into the cavity of the casting mold 1 was carried out; oxygen-impermeable coating 7 was applied to the steel surface 8; in wear-resistant alloyed iron 300x12G5 was melted in the IST2 induction furnace at a temperature of 1400-10 C; after the chemical composition was proved, a liquid melt of wear-resistant alloyed iron was poured from the furnace
ІСТ2 при температурі 1380:-10 "С в розливний ківш 9; виконували дощоподібну заливку рідкого розплаву зносостійкого легованого чавуну 10 на поверхню затверділої сталі 11; охолоджені виливки піддавали обрубці, видаленню надливів, зачистці на ділянці фінішних операцій;IST2 at a temperature of 1380:-10 "C into a pouring ladle 9; rain-like pouring of a liquid melt of wear-resistant alloyed iron 10 onto the surface of hardened steel 11; cooled castings were subjected to trimming, removal of overflows, cleaning in the area of finishing operations;
виконували термічну обробку біметалевих виливків в термічній печі з висувним подом СДО- 17.25.10/12,5 за заданою програмою (гартування від температури 940-410 "С в примусовому повітряному потоці з наступним відпуском при температурі 1902410 "С; в механічній лабораторії проводили випробування зразків біметалевих виливків в кількості 15 шт. на механічну міцність, відповідно до ГОСТ 14019-80 "Метали і сплави. Методи випробувань на вигин", а також ГОСТ 9454-78 "Метали. Методи випробувань на ударний вигин"; зразки біметалевих виливків встановлювали на опори універсальної машини ЦДМУ-З3О0Т таким чином, щоб наконечник оправки робочого плунжера знаходився посередині прольоту між опорами; зразки біметалевих виливків піддавали зосередженому навантаженню, яке плавно збільшували з середньою швидкістю робочого плунжера 15 мм/хв до появи тріщин; результати випробувань, величини навантажень заносили в таблицю (протокол, згідно з п. 5heat treatment of bimetallic castings was carried out in a thermal furnace with a sliding bed SDO-17.25.10/12.5 according to the specified program (quenching from a temperature of 940-410 "C in a forced air flow followed by tempering at a temperature of 1902410 "C; tests were carried out in the mechanical laboratory samples of bimetallic castings in the amount of 15 pieces for mechanical strength, in accordance with GOST 14019-80 "Metals and alloys. Methods of bending tests", as well as GOST 9454-78 "Metals. Methods of impact bending tests"; samples of bimetallic castings were installed on supports of the universal machine TsDMU-Z3O0T in such a way that the tip of the mandrel of the working plunger was in the middle of the span between the supports; samples of bimetallic castings were subjected to a concentrated load, which was gradually increased with an average speed of the working plunger of 15 mm/min until cracks appeared; test results, load values were recorded in table (protocol, according to clause 5
ГОСТ 14019-80); визначали показники граничних напруг вигину біметалевих виливків і порівнювали їх із показниками граничних напруг аналогічних виливків, виготовлених із сталі 110Г13Л. Отримані показники виявилися в 1,6-2,0 рази більше показників аналогів; проводили випробування зразків біметалевих виливків на розрив на універсальній машиніGOST 14019-80); determined the ultimate bending stress indicators of bimetallic castings and compared them with the ultimate stress indicators of similar castings made of 110G13L steel. The obtained indicators turned out to be 1.6-2.0 times more than the indicators of analogues; tests of samples of bimetallic castings were carried out on a universal machine
ЦДМУ-30Т аналогічним чином; визначали показники граничних напруг розриву біметалевих виливків і порівнювали їх із показниками граничних напруг аналогічних зразків виливків, виготовлених із сталі 110Г13Л.CDMU-30T similarly; determined the parameters of ultimate stress of rupture of bimetallic castings and compared them with the parameters of ultimate stresses of similar samples of castings made of 110G13L steel.
Отримані показники виявилися в 1,6 рази більше показників аналогів; проводили аналіз результатів експлуатації робочих органів, виготовлених із біметалевих виливків, який показав інтенсивність зношування в 2,0-3,5 рази менше інтенсивності зношування аналогічних виливків зі сталей 110 Г1ЗЛ, 7ОХЛ, 25Л, наплавлення "Т-590".The obtained indicators turned out to be 1.6 times more than the indicators of analogues; conducted an analysis of the results of the operation of working bodies made of bimetallic castings, which showed that the intensity of wear is 2.0-3.5 times less than the intensity of wear of similar castings made of steels 110 G1ZL, 7OHL, 25L, surfacing "T-590".
Використання запропонованого способу одержання зносостійких виливків біметалевих бил в порівнянні з відомими способами надає наступні переваги: зменшення браку за рахунок ліквідації ливарних дефектів в робочому шарі і перехідній зоні виливків, підвищення тріщиностійкості, поліпшення мікроструктури біметалевих виливків; зменшення витрат легуючих і ливарних матеріалів, абразивного і ріжучого інструменту наThe use of the proposed method of obtaining wear-resistant castings of bimetallic billets in comparison with known methods provides the following advantages: reduction of defects due to the elimination of casting defects in the working layer and transition zone of castings, increased crack resistance, improvement of the microstructure of bimetallic castings; reducing the costs of alloying and casting materials, abrasive and cutting tools for
Коо) 30-40 о; зменшення трудомісткості зачищувальних фінішних операцій в 1,8 рази; забезпечення необхідної розмірної геометричної і масової точності біметалевих виливків за рахунок підвищення точності дозування рідкого розплаву сталі, що призводить до істотного поліпшення умов механічної оброблюваності і праці; підвищення в 1,6 рази механічних, міцністних характеристик, якості біметалевих виливків, що призводить до підвищення експлуатаційної надійності, довговічності робочих органів дробильних, вуглерозмелювальних комплексів в цілому при їх промислової експлуатації.Koo) 30-40 o'clock; reduction of labor intensity of cleaning finishing operations by 1.8 times; ensuring the necessary dimensional geometric and mass accuracy of bimetallic castings due to increasing the accuracy of dosing of liquid steel melt, which leads to a significant improvement in the conditions of mechanical machinability and labor; a 1.6-fold increase in mechanical, strength characteristics, and the quality of bimetallic castings, which leads to an increase in operational reliability, durability of the working bodies of crushing and coal grinding complexes as a whole during their industrial operation.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| UAU201607707U UA113945U (en) | 2016-07-12 | 2016-07-12 | METHOD OF OBTAINING Wear-resistant Bimetallic Beam Castings |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| UAU201607707U UA113945U (en) | 2016-07-12 | 2016-07-12 | METHOD OF OBTAINING Wear-resistant Bimetallic Beam Castings |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| UA113945U true UA113945U (en) | 2017-02-27 |
Family
ID=58099041
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| UAU201607707U UA113945U (en) | 2016-07-12 | 2016-07-12 | METHOD OF OBTAINING Wear-resistant Bimetallic Beam Castings |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| UA (1) | UA113945U (en) |
-
2016
- 2016-07-12 UA UAU201607707U patent/UA113945U/en unknown
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN104174833B (en) | A kind of production technology of the wear-resisting thin plate of double-fluid double metal composite casting | |
| CN103691909B (en) | A kind of aluminium/magnesium solid-liquid composite casting forming method | |
| CN104722743B (en) | A kind of preparation method of hammer mill composite hammer head | |
| CN103691910A (en) | Preparation method of aluminum-coated magnesium composite plate material | |
| Kumar et al. | Distribution of macroinclusions across slab thickness | |
| CN105798273A (en) | Double-liquid compound casting method | |
| UA113945U (en) | METHOD OF OBTAINING Wear-resistant Bimetallic Beam Castings | |
| CN106623862A (en) | Double-fluid composite iron-based bimetal casting method | |
| CN105798271A (en) | Automobile mold casting cast by compounding ductile iron and gray iron, gating system and casting method | |
| CN111545727B (en) | Manufacturing method of hot-rolled pickled plate roller | |
| JP4527693B2 (en) | Continuous casting method of high Al steel slab | |
| RU2338623C1 (en) | Method of centrifugal cast of massive bimetallic rollers with solid cross-section | |
| CN102321856B (en) | A kind of high-quality structural steel improving cutting ability and production technology | |
| CN105772688A (en) | Automobile mold casting compositely casted through Cr12 type steel and gray iron, pouring system and casting method | |
| CN106392037A (en) | Direct casting technology for pure aluminum metal mold | |
| CN107160102B (en) | A kind of coal face scraper conveyor intermediate channel manufacture craft | |
| RU2635496C1 (en) | Method for producing castings of wear-resistant bimetallic beaters | |
| UA149772U (en) | METHOD OF MANUFACTURE OF WEAR-RESISTANT BIMETAL LONG-STICK FLAT CASTINGS | |
| RU2376105C2 (en) | Method of continuous casting of blanks | |
| CN104550738A (en) | Spheroidal graphite cast iron automobile gear water cooling copper alloy metal mold casting technology | |
| UA10827U (en) | method of obtaining the wear-resistant bimetallic castings | |
| RU2753362C1 (en) | Method for surfacing copper alloys on steel | |
| RU2727369C1 (en) | Method for unidirectional and accelerated hardening of large-size thick-walled centrifugal cast steel workpieces | |
| CN106041030A (en) | Quenching process applied to high-hardness engineering machinery | |
| CN207288862U (en) | The automobile die cast and running gate system of cold work die steel and gray iron composite casting |