UA106901U - A method of analyzing oscillations in the final milling of thin-walled parts - Google Patents
A method of analyzing oscillations in the final milling of thin-walled parts Download PDFInfo
- Publication number
- UA106901U UA106901U UAU201511268U UAU201511268U UA106901U UA 106901 U UA106901 U UA 106901U UA U201511268 U UAU201511268 U UA U201511268U UA U201511268 U UAU201511268 U UA U201511268U UA 106901 U UA106901 U UA 106901U
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- oscillations
- cutting
- self
- during
- milling
- Prior art date
Links
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 title claims abstract description 37
- 238000003801 milling Methods 0.000 title claims abstract description 26
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 21
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 claims abstract description 27
- 238000012545 processing Methods 0.000 claims abstract description 20
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 claims abstract description 3
- 238000013016 damping Methods 0.000 claims description 11
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 claims description 8
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 4
- 230000003534 oscillatory effect Effects 0.000 description 4
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 2
- 241000282326 Felis catus Species 0.000 description 1
- 240000007817 Olea europaea Species 0.000 description 1
- 229910000746 Structural steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000019987 cider Nutrition 0.000 description 1
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 238000011089 mechanical engineering Methods 0.000 description 1
- 230000001172 regenerating effect Effects 0.000 description 1
- 230000020347 spindle assembly Effects 0.000 description 1
- 230000003746 surface roughness Effects 0.000 description 1
- 238000001845 vibrational spectrum Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Numerical Control (AREA)
Abstract
Description
Корисна модель належить до галузі технології машинобудування, зокрема до способу аналізу коливань при кінцевому фрезеруванні тонкостінних деталей.The useful model belongs to the field of mechanical engineering technology, in particular to the method of analysis of oscillations in the final milling of thin-walled parts.
Вібрації є негативним фактором при обробці тонкостінних деталей, таких як лопатки ГІД.Vibrations are a negative factor in the processing of thin-walled parts, such as hydraulic vanes.
Особливе погіршення умов обробки спостерігається, коли зрізання припуску здійснюється при регенеративних автоколиваннях, при цьому можлива втрата контакту інструмента і заготовки.A special deterioration of the processing conditions is observed when the allowance is cut during regenerative self-oscillations, while the loss of contact between the tool and the workpiece is possible.
Таке явище значно підвищує знос інструмента, шпиндельних вузлів фрезерного верстата, а також погіршує шорсткість поверхні. Окрім цього, при високошвидкісному фрезеруванні якість обробленої поверхні тонкостінних елементів деталей суттєво залежить від моменту початку і закінчення різання.This phenomenon significantly increases the wear of the tool, spindle assemblies of the milling machine, and also worsens the surface roughness. In addition, during high-speed milling, the quality of the machined surface of thin-walled elements of the parts significantly depends on the moment of start and end of cutting.
Відомий спосіб (1| визначення параметра коливань нелінійної дисипативної коливальної системи, за яким задають перше початкове і перше кінцеве значення амплітуди вільних коливань нелінійної дисипативної коливальної системи, вимірюють перший часовий інтервал і перше число циклів в цьому часовому інтервалі при зміні амплітуди вільних коливань від її першого початкового значення до першого кінцевого значення, потім змінюють інерційність нелінійної дисипативної коливальної системи і приводять вище визначену сукупність операцій по виміру другого часового інтервалу і числа циклів в цьому часовому інтервалі, який відрізняється тим, що інерційність нелінійної дисипативної коливальної системи змінюють (2М-1) разів, де М-1, 2, 3,..., і при кожній із (2М-1) змін інерційності приводять вимір часового інтервалу і число цикДів в кожному із (2-1) часових інтердралів при незмінних в кожному із (2М-1) часових інтервалів тар (почегкрвоо птершюгві кіщевого знанень ампдпуди. вільних коливань, а оцінку чафюти вільних коливань визначають по-опіввідношенню: оо ей У п пн м, ЛИ ами, мг,The known method (1| determination of the oscillation parameter of a nonlinear dissipative oscillatory system, according to which the first initial and first final values of the amplitude of free oscillations of a nonlinear dissipative oscillatory system are set, the first time interval and the first number of cycles in this time interval are measured when the amplitude of free oscillations changes from its first initial value to the first final value, then the inertia of the nonlinear dissipative oscillatory system is changed and the set of operations defined above is performed by measuring the second time interval and the number of cycles in this time interval, which differs in that the inertia of the nonlinear dissipative oscillatory system is changed (2M-1) times , where M-1, 2, 3,..., and with each of the (2M-1) changes in inertia, they give the measurement of the time interval and the number of cycles in each of the (2-1) time interdrals with constant changes in each of the (2M- 1) time intervals of tar (pochegkrvoo ptershugvi cat knowledge ampdpuda. free oscillations, and the evaluation of chafy ty of free oscillations are determined by the ratio: oo ey U p pn m, LY amy, mg,
УА (АтАЮА АЙ - УА ААУ (А (літах і-ї і-ї і-ї - Б: м - и х и . шк . ГИ п . де: А ААУ А, Агу АПУ - величини змін фаз коливань при і-й зміні інерційності (І -12М)UA (AtAYUA AI - UA AAU (A (years i-i i-i i-i - B: m - i x i . shk. GI p. where: A AAU A, Agu APU - values of phase changes of oscillations at i- and changes in inertia (I -12M)
Ару - що що г. що - - величина зміни фази при кожній парній зміні інерційності,Aru - what what d. what - - the magnitude of the phase change at each even change of inertia,
А. величина зміни фази при кожній парній зміні інерційності, в. ня ниA. the magnitude of the phase change at each pair change of inertia, c. no
Ару гл ЛЕ число циклів коливань при кожній парній зміні інерційності при зміні амплітудних значень коливань від початкового значення Ха до кінцевого значення Ха» ;Aru hl LE number of cycles of oscillations for each pair change of inertia when the amplitude values of oscillations change from the initial value of Xa to the final value of Xa";
Ар - 2Ar - 2
Зо Про. число циклів коливань при кожній непарній зміні інерційності при зміні амплітудних значень коливань від початкового значення Ха до кінцевого значення Ха» ; - Б: щ - й х и ГУ п ГК поч . . п .From About. the number of cycles of oscillations for each odd change in inertia when the amplitude values of oscillations change from the initial value of Xa to the final value of Xa" ; - B: sh - y x y GU n ГK poch . . p.
А Аді А А А. часові інтервали при кожній парній і непарній змінах інерційності відповідно при зміні амплітудних значень коливань від початкового значення Ха; до кінцевого значення Ха» ї АВ З А- - ня - й ЙA Adi A A A. time intervals for each even and odd change in inertia, respectively, when the amplitude values of oscillations change from the initial value Xa; to the final value Ха» и АВ З А- - ня - и Й
А Ат З Ап А, тА Ат Ат. додаткові маси, що додаються до основної маси т ії змінюють інерційність коливальної системи при парній і непарній змінах інерційності відповідно.A At Z Ap A, tA At At. additional masses added to the main mass change the inertia of the oscillating system with even and odd changes in inertia, respectively.
Найближчим аналогом є спосіб (2) аналізу коливань або акустичного аналізу деталі, заготовки та/або інструмента для визначення надійності роботи, та/або якості обробки, при якому реєструють та обробляють коливання, що виникають під час використання та/або при контролі деталі, заготовки, та/або інструмента, при цьому реєструють і аналізують коливання або звуки, зберігають коливальний спектр, що включає згадані коливання або звуки, для формування багатовимірних даних щонайменше в тривимірному просторі з координатами, вибраними з групи: час, частота коливань або звуку, амплітуда коливань або звуку, причому згадані багатовимірні дані піддають багатовимірному, зокрема тривимірному, аналізу, включали в себе порівняння згаданих багатовимірних даних з еталонними даними для визначення відхилення між ними, причому коливальний спектр реєструють і/або аналізують високочастотний, зокрема в діапазоні частот від 200 кГц до щонайменше 100 МГц.The closest analogue is method (2) of vibration analysis or acoustic analysis of a part, workpiece and/or tool to determine the reliability of work and/or processing quality, in which the vibrations that occur during use and/or during control of the part, workpiece are recorded and processed . or sound, and said multidimensional data is subjected to multidimensional, in particular three-dimensional, analysis, included comparing said multidimensional data with reference data to determine the deviation between them, and the vibrational spectrum is recorded and/or analyzed high-frequency, in particular in the frequency range from 200 kHz to at least 100 MHz.
В наведених відомих способах неможливо повністю характеризувати поведінку деталі під час фрезерної обробки. Також неможливо встановлювати умови обробки, наявність автоколивань деталі, прогнозувати якість обробленої поверхні та вибирати найбільш сприятливі режими різання.In the given known methods, it is impossible to fully characterize the behavior of the part during milling. It is also impossible to set the processing conditions, the presence of auto-oscillations of the part, predict the quality of the machined surface and choose the most favorable cutting modes.
В основу корисної моделі поставлена задача, що полягає у розробці способу аналізу коливань при кінцевому фрезеруванні тонкостінних деталей, який дозволяє характеризувати поведінку тонкостінної деталі під час фрезерної обробки.The useful model is based on the task of developing a method of analyzing vibrations during final milling of thin-walled parts, which allows characterizing the behavior of a thin-walled part during milling.
Поставлена задача вирішується тим що спосіб аналізу коливань при кінцевому фрезеруванні тонкостінних деталей, при якому реєструють і аналізують коливання, що виникають під час обробки при контролі деталі чи заготовки, при цьому реєструють переміщення деталі під час фрезерування (осцилограму коливань), накопичення інформації про умови обробки здійснюється шляхом почергового аналізу ділянок осцилограми між різанням двох сусідніх зубів фрези впродовж часу всієї обробки, при цьому аналізують настудні параметри: розмах вільних затухаючих коливань перед врізанням зуба фрези в припуск - "7, точка врізання зуба фрези в деталь, розмах автокаливань в зоні профілювання - Кк». частота акт автоколивань в процесі різання зубом фрези Так , розмах автоколивань в процесі різання -The problem is solved by the method of analysis of oscillations during the final milling of thin-walled parts, in which the oscillations that occur during processing during the control of the part or workpiece are recorded and analyzed, while the movement of the part during milling (oscillogram of oscillations) is recorded, the accumulation of information about the processing conditions is carried out by alternately analyzing the sections of the oscillogram between the cutting of two adjacent milling cutter teeth during the entire processing, while analyzing the following parameters: the range of free damping oscillations before cutting the cutter tooth into the allowance - "7, the cutting point of the milling cutter tooth into the part, the range of auto-chilling in the profiling zone - Kk". the frequency of the act of self-oscillations in the process of cutting by the cutter tooth Yes, the range of self-oscillations in the process of cutting -
Кз максимальне ві і і дії Її і АРот і ,; дхилення деталі в результаті дії змушуючої сили відтиску ,; амплітуда першої хвилі вільних затухаючих коливань А, частота вільних затухаючих коливань деталі, логарифмічний декремент вільних затухаючих коливань деталі.Kz is the maximum in the action of Her and ARot and ,; deviation of the part as a result of the forcing force of the impression,; amplitude of the first wave of free damping oscillations A, frequency of free damping oscillations of the part, logarithmic decrement of free damping oscillations of the part.
Завдяки фіксації закону руху тонкостінної деталі та вибраним параметрам його оцінки можливо встановлювати вплив режимів різання, параметрів інструмента та характеристик пружної системи тонкостінної деталі на умови обробки. Фіксація параметра автоколивань в зоні профілювання дозволяє оцінювати якість обробленої поверхні при роботі в швидкісному діапазоні наявності автоколивань, а фіксація автоколивань деталі під час різання дозволяє встановлювати швидкісний діапазон появи автоколивань. Це дає змогу вибирати сприятливі режими обробки.Due to the fixation of the law of movement of a thin-walled part and the selected parameters of its evaluation, it is possible to establish the influence of cutting modes, tool parameters and characteristics of the elastic system of a thin-walled part on the processing conditions. Fixing the self-oscillation parameter in the profiling zone allows you to assess the quality of the machined surface when working in the speed range of the presence of self-oscillations, and fixing the self-oscillations of the part during cutting allows you to set the speed range of the appearance of self-oscillations. This allows you to choose favorable processing modes.
Таким чином, нові ознаки при взаємодії з відомими ознаками забезпечують виявлення нових технічних властивостей - шляхом конструкційних удосконалень розроблено спосіб визначення умов фрезерування визначенням довжини фактичного контакту інструмента зі зразком при кінцевому фрезеруванні тонкостінних деталей.Thus, new features when interacting with known features ensure the detection of new technical properties - through structural improvements, a method of determining milling conditions by determining the length of the actual contact of the tool with the sample during the final milling of thin-walled parts has been developed.
Це забезпечує усій заявленій сукупності ознак відповідність критерію "новизна" та приводитьThis ensures that the entire declared set of features meets the "novelty" criterion and leads to
Зо до нових технічних результатів.From to new technical results.
Аналоги, які містять ознаки, що відрізняються від найближчого аналога, не знайдені, рішення явним чином не випливає з рівня техніки. Виходячи з вищевикладеного можна зробити висновок, що запропоноване технічне рішення задовольняє критерію "Винахідницький рівень".Analogs that contain features different from the nearest analog are not found, the solution does not clearly follow from the prior art. Based on the above, it can be concluded that the proposed technical solution satisfies the "Inventive level" criterion.
Виконання ідеї способу пояснюється на кресленні, де зображено 10 параметрів коливань тонкостінної деталі під час обробки. Параметри коливань визначаються з сигналу коливань деталі під час фрезерування, який записується безконтактним датчиком. Аналіз виконується на кожному проміжку між різанням двох сусідніх зубів фрези у процесі всієї обробки.The implementation of the idea of the method is explained in the drawing, which shows 10 parameters of oscillations of a thin-walled part during processing. Vibration parameters are determined from the vibration signal of the part during milling, which is recorded by a non-contact sensor. The analysis is performed on each gap between the cutting of two adjacent cutter teeth during the entire machining process.
Досліджуваними параметрами є коливань розмах вільних затухаючих перед врізанням зуба фрези в припуск - 1, точку врізання зуба фрези в деталь, розмах автоколивань в зоні акт профілювання - Б». частоту автоколивань в процесі різання зубом фрези Так , розмах автоколивань в процесі різання - Кз, максимальне відхилення деталі в результаті дії змушуючої сили відтиску АРот, амплітуду першої хвилі вільних затухаючих коливань А, частоту вільних затухаючих коливань деталі, логарифмічний декремент вільних затухаючих коливань деталі. За визначеними параметрами вибирають сприятливі режими обробки, необхідний інструмент та технологічний прийом, який здатен якомога краще покращити умови обробки.The studied parameters are oscillations of the range of free damping before cutting the cutter tooth into the allowance - 1, the point of cutting the cutter tooth into the part, the range of self-oscillations in the area of the profiling act - B". the frequency of self-oscillations in the process of cutting by the cutter tooth Tak , the range of self-oscillations in the process of cutting - Kz, the maximum deviation of the part as a result of the forcing force of the impression АRot, the amplitude of the first wave of free damped vibrations A, the frequency of free damped vibrations of the part, the logarithmic decrement of the free damped vibrations of the part. According to the defined parameters, favorable processing modes, the necessary tool and technological method are selected, which are able to improve the processing conditions as best as possible.
Спосіб працює наступним чином.The method works as follows.
Тонкостінним елементом, який моделює пружну систему тонкостінної деталі є пластина з конструкційної сталі Ст. З товщиною п-4 мм, шириною В-60 мм та висотою вильоту І -80 мм. Нижня частина пластини встановлюється в спеціальному стенді, а у верхній частині жорстко закріплюється досліджуваний зразок (розміром 50х20х4) таким чином, щоб оброблювана поверхня досліджуваного зразка розташовувалась паралельно повздовжнього руху стола станка, для забезпечення рівномірного знімання припуску. Фрезерування виконували однозубою циліндричною кінцевою фрезою Сапеіа 1220.07 з твердосплавними змінними пластинами при наступних режимах різання: швидкість обертання шпинделя верстатаA thin-walled element that models the elastic system of a thin-walled part is a plate made of structural steel St. With a thickness of 4 mm, a width of В-60 mm, and a height of І-80 mm. The lower part of the plate is installed in a special stand, and the test sample (size 50x20x4) is rigidly fixed in the upper part so that the machined surface of the test sample is located parallel to the longitudinal movement of the machine table, to ensure uniform removal of the allowance. Milling was performed with a single-tooth cylindrical end mill Sapeia 1220.07 with carbide replaceable plates at the following cutting modes: machine spindle speed
ЕМО -329- пррі - 710 п -1800 - -EMO -329- prri - 710 p -1800 - -
Фрі об./хв, Фр2 об./хв, припуск - 1-05 мм, подача - 252-005 мм/зуб (зустрічне фрезерування), висота фрезерованої поверхні - р-4 мм, фрезерування здійснювалось по всій довжині досліджуваного зразка. В процесі фрезерування виконували запис коливань досліджуваного зразка безконтактним індуктивним датчиком. Сигнал з датчика фіксували аналого-дифровим перетворювачем та записували комп'ютер. Далі сигнал розбивався на рівномірні частини, які дорівнюють часу між врізаннями двох сусідніх зубів фрези, після чого проводилось визначення 10 параметрів коливань тонкостінної деталі на кожній ділянці. Визначені параметри наведені у таблиці. п -1800Free rev/min, Fr2 rev/min, allowance - 1-05 mm, feed - 252-005 mm/tooth (counter milling), height of the milled surface - p-4 mm, milling was carried out along the entire length of the sample under study. During the milling process, the vibrations of the sample under study were recorded with a non-contact inductive sensor. The signal from the sensor was recorded by an analog-to-digital converter and recorded by a computer. Next, the signal was divided into equal parts, which are equal to the time between cuts of two adjacent cutter teeth, after which 10 parameters of oscillations of the thin-walled part were determined in each section. The defined parameters are listed in the table. n -1800
Виходячи з визначених параметрів можна охарактеризувати обробку при Фр2 7 об./хв., як більш сприятливу, тому що на цьому режимі фрезерування немає автоколивань та менші відхилення деталі, що сприятиме високій якості оброблювано) поверхні деталей. Не зважаючи на те, що інші досліджувані показники кращі при ФР 7 об./хв., цей режим не може бути рекомендований, так як обробка при наявності автоколивань є вкрай несприятливою та для цього режиму це є домінуючим фактором.Based on the specified parameters, processing at Fr2 7 rpm can be characterized as more favorable, because in this milling mode there are no self-oscillations and smaller deviations of the part, which will contribute to the high quality of the processed) surface of the parts. Despite the fact that the other investigated indicators are better at FR 7 rpm, this mode cannot be recommended, since processing in the presence of self-oscillations is extremely unfavorable and for this mode it is a dominant factor.
ТаблицяTable
Умови контактування інструмента з деталлюConditions of contact of the tool with the part
Максимальне Розмах Середнє Амплітуда відхилення Розмах Розмах затухаючих положення | Розмах Частота першої Логарифмічний деталів |автоколивань | автоколивань щі е точки точки | автоколивань хвилі чвК до еме п, результаті дії в процесі в зоні перед врізання |виходу| в процесі вільних ' декремент об/мині 3 ючої : : врізанням : Гц затухання мушу) різання - Аз, | профілювання зуба Фоез зуба фрези! фрези, | різання зубом | затухаючих олива сидр відтиску МКМ - В», мкм Уба фрези вдеталь, | мкм фрези, Гц коливань коливань от, мкм в прах й МКМ А, мем 1 (лвоо | 390 | 21 | 85 | 245 | 652 | 83 | - | 1750 |2в40Ї о (Maximum Range Average Amplitude deviation Range Range damping position | Range Frequency of the first Logarithmic details |self-oscillations | self-oscillations of the points of the point | self-oscillations of the chvK wave to the eme p, as a result of the action in the process in the zone before cutting |output| in the process of free ' decrement of rpm 3 uching : : cutting : Hz damping of fly) cutting - Az, | tooth profiling Foez tooth milling cutter! cutters, | cutting with a tooth | muffled olive cider impression MKM - V», micron Uba mills vdetal, | micron of milling cutter, Hz of oscillations of oscillations ot, micron in dust and MKM A, mem 1 (lvoo | 390 | 21 | 85 | 245 | 652 | 83 | - | 1750 | 2в40Ї o (
Таким чином, отримані параметри повністю характеризують рух тонкостінної деталі під час фрезерної обробки.Thus, the obtained parameters fully characterize the movement of a thin-walled part during milling.
Джерела інформації: 1. Пат. ЮА 35274 МПК (2006) СО1Н 11/00, Спосіб визначення параметра коливань нелінійної дисипативної коливальної системи/ Пузько Ігор Данилович (А), и 200804616; Заявл. 10.04.2008; Опубл 10.09.2008. Режим доступа: пир//базе.ціру.огд/зеатгспІММ/зеагсп.рпр?асііоп-міємавєгтайїйзаасіайт-127087. 2. Пат. КО 2545501 МПК (2006) 501Н1/00, Способ и устройство для анализа колебаний, а также база данньїх образов для них и применение базьї данньїх образов, Ульрих Зойте (ОЕ) ЕР 2009/007830; заявл 02.11.2009; опубл 14.05.2010.Sources of information: 1. Pat. YuA 35274 IPC (2006) СО1Н 11/00, Method for determining the oscillation parameter of a nonlinear dissipative oscillating system/ Puzko Ihor Danylovich (A), and 200804616; Application 10.04.2008; Published on September 10, 2008. Access mode: pir//baze.tsiru.ogd/zeatgspIMM/zeagsp.rpr?asiiop-miyemavegtayyizaasiyait-127087. 2. Pat. KO 2545501 IPC (2006) 501Н1/00, Method and device for vibration analysis, as well as a database of data images for them and application of the database of these images, Ulrich Zoite (OE) ER 2009/007830; declared on 02.11.2009; published on 14.05.2010.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| UAU201511268U UA106901U (en) | 2015-11-16 | 2015-11-16 | A method of analyzing oscillations in the final milling of thin-walled parts |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| UAU201511268U UA106901U (en) | 2015-11-16 | 2015-11-16 | A method of analyzing oscillations in the final milling of thin-walled parts |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| UA106901U true UA106901U (en) | 2016-05-10 |
Family
ID=57142641
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| UAU201511268U UA106901U (en) | 2015-11-16 | 2015-11-16 | A method of analyzing oscillations in the final milling of thin-walled parts |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| UA (1) | UA106901U (en) |
-
2015
- 2015-11-16 UA UAU201511268U patent/UA106901U/en unknown
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Kayhan et al. | An experimental investigation of chatter effects on tool life | |
| Hahn | Metal-cutting chatter and its elimination | |
| CN102825506B (en) | Vibration discriminating conduct and vibration condition discriminating apparatus | |
| WO2014064953A1 (en) | Method for suppressing chatter of operating machine | |
| US3548648A (en) | Sonic worn cutting tool detector | |
| Bouchareb et al. | Effect of the interaction between depth of cut and height-to-width ratio of a workpiece on vibration amplitude during face milling of C45 steel | |
| Khalili et al. | Investigation of overhang effect on cutting tool vibration for tool condition monitoring | |
| Kalvoda et al. | Analysis of signals for monitoring of nonlinear and non-stationary machining processes | |
| UA106901U (en) | A method of analyzing oscillations in the final milling of thin-walled parts | |
| Li et al. | Online monitoring of a shaft turning process based on vibration signals from on-rotor sensor | |
| Basile | Modeling transverse motions of a drill bit for process understanding | |
| Salokyová | Measurement and analysis of mass flow and feed speed impact on technological head vibrations during cutting abrasion resistant steels with abrasive water jet technology | |
| Agic et al. | Influence of radial depth of cut on entry conditions and dynamics in face milling application | |
| Fayzimatov et al. | VIBROACOUSTIC SIGNALS IN CUTTING METALS | |
| Cizikova et al. | Analysis of frequency characteristics at spindle of CNC machining centre | |
| Hesterman et al. | Improved model of chatter in grinding, including torsional effects | |
| Bisu et al. | New approach of envelope dynamic analysis for milling process | |
| UA106903U (en) | The method of determining the milling by the definition of the actual length of contact of milling tool with the sample at the end milling of thin-walled parts | |
| Prasad et al. | Real-time tool condition monitoring of face milling using acousto-optic emission? an experimental approach | |
| Prasad et al. | Analysis of Face Milling Operation Using Acousto Optic Emission and 3D Surface Topography of Machined Surfaces for In-Process Tool Condition Monitoring. | |
| Jemielniak et al. | Identification of dynamic cutting force coefficients by direct measurement of cutting forces during vibratory cutting | |
| Thaler et al. | Chatter recognition in band sawing based on feature extraction and discriminant analysis | |
| Dyadya et al. | Simulation of the machined surface after end milling with self-oscillations | |
| Jemielniak et al. | New method of dynamic cutting force coefficients determination | |
| Kaczmarek et al. | A brief review and comparison of selected experimental methods for measuring natural frequencies of circular saw blades |