1364240 六、發明說明： 【發明所屬之技術領域】 本發明是有關於一種驅動裝置，特別是指一種用於驅 動發光二極體的驅動裝置。 【先前技術】 交流型發光二極體可直接以市電驅動，架構簡單，如 圖1和2所示，而在交流發光二極體導通電壓的取決與設 計上面臨了兩難的問題，導通電壓設計較高則導通角大， 會導致較低的功率因數及較高的輸入電流總諧波失真（Total harmonic distortion, THD );導通電壓較低雖然導通角較小 可提高功率因數及降低輸入電流總諧波失真，但是交流發 光二極體所需承受的功率變大，增加磊晶及封裝上的困難 度，且隨著所接受的輸入電壓增加，使流經AC-LED的電 流變大產生衰退效應（droop effect)將造成發光效率變低。 此外，如圖3和4所示，AC-LED的導通電壓隨著所接 收的輸入電壓範圍而有極大的差異，相對造成功率因數和 總諧波失真（THD)也大幅變化，因此目前一些關於如何解決 上述問題的驅動裝置被研究中。 如圖5所示，在習知美國專利號US 6989807 B2中揭露 一種用於市電輸入且具高功因之LED的驅動裝置，其包含 一橋式整流電路30、一電流切換電路10、多數個LED，和 一電壓偵測電路20。 橋式整流電路30接收來自外部電源供應的交流電壓， 且將其轉換成一整流電壓，電壓偵測電路20根據整流電壓 3 1364240 的變化以控制電流切換電路1〇去改變LED的導通數目，而 改善功率因數’但是定電流的控制架構複雜，增加控制上 的困難度’使得整體電路所使用的元件過多，導致體積龐 大且增加製造成本。 【發明内容】 因此’本發明之目的，即在提供一種避免上述缺失和 可以依據設計上之需求而調整ac-led之功率因數和thd 以適用於各種規格’且增加發光效率的一種驅動裝置。 該驅動裝置，包含： 一個二極體單元’接收一呈交流的輸入電壓且根據該 輸入電壓的大小以切換該輸入電流的傳導路徑以提供一驅 動電流；及 一限流單元’接收該驅動電流且提供複數條供該驅動 電流流過的傳導路徑’且包括一第一開關和一第一限流器 且該第一開關於導通和不導通間切換； 當§亥第一開關導通時’該驅動電流流經該第一開關以 使該限流單元提供該驅動電流一阻抗較小的傳導路徑，當 该第一開關不導通時’該驅動電流流經該限流器以提供該 驅動電流一阻抗較大的傳導路徑。 本發明之另一目的，即在提供一種避免上述缺失和增 加效能的另一種驅動裝置。 該驅動裝置，包含： 一個二極體單兀，接收一呈交流的輸入電壓且根據該 輸入電壓的大小以改變該輸入電流的傳導路徑以提供一驅 4 動電流；及 調變阻抗單元，接收該驅動電流和一增減關係呈類 比形式的調整信號’且提供一條供該驅動電流流過的傳導 路检進而根據該調整信號的增減以改變該驅動電流所流 經路徑的阻抗值。 【實施方式】 有關本發明之前述及其他技術内容、特點與功效，在 、下配&參考圖式之八個較佳實施例的詳細說明中，將可 清楚的呈現。 第一較佳實施例 如圖6所示，本發明驅動裝置之第一較佳實施例，適 用於接收_呈父流的輸人電壓％和輸人電流h以驅動二極 f ’例如：AOLED或是-般二極體，且包含：_個二極體 單兀2、一限流單元3，和一控制單元4。 送一極體單元2接收該輪入電壓Vin，且根據該輸入電 壓的大小以切換該輸入電流iin的傳導路徑以提供一驅動 電流ir。在本實施例中，該二極體單元2是以—橋式整流 單元A2來實現，該橋式整流單元A2包括—第_輸出二: 一第一輸出端和一第---第四二極體D1〜:P4。 該第一二極體D1具有一陰極，和一接收該輸入電壓 vin的陽極。 該第二二極體D2具有一電連接於第一二極體di之险 極的陰極（此連接處就是該橋式整流單元A2的楚 ^ " 乐一输出端） •’和一陽極。 5 1364240 該第三二極體D3具有一電連接於該第二二極體〇2之 陽極的陰極，和一陽極。 該第四二極體D4具有一電連接於該第一二極體Di之 陽極的陰極，和一電連接於該笫=__也辟 电逻按1忑弟一一極體D3之陽極的陽極 (此連接處就是該橋式整流單元A2的第二輸出端）。 該限流單元3電連接於該橋式整流單元A2的第一輸出 端和第二輸出端之間’以接收該驅動電流ire且提供複數條 供該驅動電流ire流過的傳導路徑，且包括—第—開關^和 一第一限流器R1。 該第一開關si具有一電連接於該橋式整流單元A2之 第一輸出端的第—端、—電連接於該橋式整流單元A2的第 二輸出端的第二端，及一控制端’該控制端接收一控制信 號以使該第-開關S1在導通狀態和不導通狀態間切換。 該第一限流器R1電連接於該第—開關S1的第一端和 第-端之間’在本實施例中為―電阻，且值得注意的是， 不限於上述，該第—限流器R1也可以是—個或多個串接的 發f一極體或一般二極體，或是其他可提供屋降的元件、 或疋以上任兩者的組合。 該控制單元4電連接於第—開關&的控制端，且_ 該輸入電壓％，進而根據輸入㈣~的大小輸出該控制信 號以控制第一開關Si進行切換。 如圖7所示’其中參數〜代表第―_ W的控制信 號’以下將輪人„ Vin為正半週的操作分為三個模式來討 論，且為了方便說明，畫出驅動電流L的傳導路徑。 模式一(時間to〜tl): 社棋式一下，第一開 爹閲圖7與圖 ’J電壓Vin的值大於第一二極體D1與第三二極體D3 .導通電壓之和％ ’第一二極體W和第三二極體D3由不 導通轉變成導通。 *因為第㈤關si的等效阻抗遠小於第—限流器R1，可 將第％關S1視為短路，使驅動電流L經由第一二極體 D1第開關S卜和第三二極體〇3的導通路徑。 模式二（時間tl~t2): 參閱圖7與圖9 ’在模式二下，第-開關S1轉成不導 通’且在此模式中導通的二極體為第—二極體D1和第三二 極體D3。 田控制單7C 4偵測該輸入電壓％的絕對值大於—預設 臨界電壓時’使第—開關S1不導通，因此驅動電流^的傳 導路k改變成經由第-二極體以、第一限流器Ri，和第三 二極體D3,藉由第一限流器R1改變傳導路徑的阻抗，以 調整輸入電流iin上升的斜率。 模式三（時間t2〜t3): 參閱圖7與圖1G，在模式三下，第一開關S1轉成導通 ’且在此模式中導通的二極體為第一二極體D1和第三二極 體D3。 當控制單元4偵測該輪入電壓Vin的絕對值小於該預設 的臨界電壓時’使第一開關si導通，因此驅動電流ire經由 第一二極體D1、第一開關S1，和第三二極體D3的導通路 徑’藉由少了第—限冷 ^ ^ ^ 机器R1使傳導路徑的阻抗減小，而使 輸 "in下降的斜率對稱於模式一。 而在輸入電壓v ^ ^ u ln為負半週部份，與輸入電壓vin為正 半週部刀的差別在模式一〜模式三為第二、四二極體D2、 D4導通，而第_、一
二一極體Dl、D3不導通，因其工作原 理與輸入電壓V. A T i .田A 為正+週部分的操作實質上對稱，故在此 不再贅述。 IW著輸人電壓Vin的變化’該限流單元3有效地控制輸 入電流iin的大小’可藉此提高發光效率。 值得注意的是，當驅動裝置需更包含較多數目的二極 體時’可選擇使橋式整流單s A2中的每個二極體都為多個 串聯的二極體或選擇使第—限流器R1包括更多的二極體。 為使功率因數達到較大值的作法為使驅動電流U輸入電 壓Vin的週期中提前出現，其實施方式為將橋式整流單元A2 所包3的一極體數降到最小，而使每一限流器包括較多的 一極體，如此橋式整流單元A2的導通角度會降低至最小。 第二較佳實施例 如圖11所示，本發明驅動裝置之第二較佳實施例，與 第一實施例不同的地方在於，該限流單元3更包括一電連 接於該第一開關S1和該第一限流器之間的限流模組3 i ，且該限流模組31具有第二~第η限流器R2〜Rn和第二〜第 η開關S2〜Sn，且η大於或等於2。 在本實施例中’如圖12所示，以η=2作為例子說明， 因此限流模組31具有一第二限流器R2和一第二開關S2。 該第二開關S2且;^你 ^ A2 μ ”有—第一端、一電連接於該橋式整流 控制端，該控制端受 二開關S2在導通狀態和不導通 早儿之第二輪出端的第二端，及一 該控制單元4控制以使該第 狀態間切換。 該
第-限流器R2電連接於第一開_ S1的第一端和第 S2的第—端之間，在本實施例中為-二極體，該二
極體具有一 一開關S1之第一端的陽極，和一 之第一端的陰極，值得注意的是， 電連接於該第二開關S2 如上所述，第二限户哭 &机益R2不限於一般二極體或是發光二極 體，也可以是雷Ρ且，十甘， 电I且或其他可提供壓降的元件，或是以上 任兩者以上的組合。 °亥控制單元4分別電連接於第-、二開關S!、S2的控 制端’且偵測該輪入電|〜，進而根據輸入電壓〜的大小 以輸出一控制#说以分別控制第—、二開關$ 1、Μ進行切 換。 如圖13所示，參數Isi、Is2、Iri分別代表流經第一開 關S1、第二開關S2、第一限流器ri的電流，而參數'I 、VG2分別代表第一開關S1、第二開關幻的控制信號。 以下就輸入電壓vin為正半週的操作以五個模式討論， 且為了方便說明’於圖示中省略控制單元4，只標示出驅動 電流ire的傳導路徑。 模式一（時間t〇〜tl): 參閱圖13與圖14，在模式一下，使第一、二開關Sl 、S2皆導通，且當輸入電壓Vin的值大於第一二極體D1和 丄）04240 第三二極體C>3的導通電壓時，第一二極體D1和第三二極 體D3由不導通轉變成導通。 因為第二限流器R2的等效阻抗大於第一開關S1，使驅 動電流ire經由第一二極體D1、第一開關S1，和第三二極 體D3的導通路徑。 模式二（時間tl~t2): 參閱圖13與圖15，在模式二下，第一開關S1不導通 而第二開關S2持續導通，且在此模式中導通的二極體為第 一二極體D1、第三二極體D3。 當控制單元4偵測該輸入電壓vin的絕對值大於第一預 設臨界電壓時，使第一開關S1不導通，因此驅動電流ire的 傳導路徑改變成經由第一二極體D1、第二限流器R2、第二 開關S2，和第三二極體D3，藉由第二限流器R2增加傳導 路的阻抗或提供壓降，以控制輸入電流iin的大小。 模式三（時間t2~t3): 參閱圖13與圖16，在模式三下，第一開關S1持續不 導通而第二開關S2也轉成不導通，且在此模式中導通的二 極體為第一二極體D1、第三二極體D3。 當控制單元4偵測該輸入電壓vin的絕對值大於第二預 設臨界電壓時’使第二開關S2不導通，因此驅動電流ire的 傳導路徑改變成經由第一二極體D1、第二限流器R2、第一 限流器R1 ’和第三二極體D3，因又多了第一限流器R1， 而更增加傳導路徑的阻抗使輸入電流iin上升的斜率更平緩 10 1364240 模式四（時間t3〜t4): 參閱圖13與圖I?，在模式四下，第一開關si持續不 導通而第二開關S2轉成導通，且在此模.式中導通的二極體 為第一二極體D1、第三二極體〇3。 當控制單元4偵測該輸入電壓Vin的絕對值小於第二預 设臨界電壓時，使第二開關S2導通，因此驅動電流ire的傳 導路控改變成經由第一二極體D1、第二限流器R2、第二開 關S2，和第三二極體d3，藉由少了第一限流器ri使傳導 路控的阻抗減小，而使輸入電流iin下降的斜率對稱於模式 二 〇 模式五（時間t4〜t5): 參閱圖13與圖18，在模式五下，第一開關S1轉成導 通而第一開關S2持續導通’且在此模式中導通的二極體為 第一二極體D1，和第三二極體〇3。 當控制單元4偵測該輸入電壓vin的絕對值小於第—預 設臨界電壓時，使第一開關S1導通，因為相較於模式四中 的傳導路徑上阻抗，因此驅動電流k的傳導路徑改變成經 由第一二極體D1、第一開關S1，和第三二極體D3，藉由 更少了第二限流器R2使傳導路徑的阻抗又減小，而使輸入 電流iin下降的斜率對稱於模式一。 如上所述，在模式一、五時，第二開關S2是處於導通 的狀態，但控制方式不限於此，也可以將第二開關S2預設 為不導通。 而在輸入電壓Vin為負半週部份，與輸入電壓Vin為正 11 1364240 半週部分的差別在模式一〜模式五為第二、四二極體於、 D4導而第、二二極體D1、D3不導通，因其工作原 理與輸人電舉Vin為正半週部分的操作實質上對稱，故在此 不再贅述。 。參閱圖19，當n為大於2的整數時，該第二〜第η限流 器R2 Rn和該第一限流$…彼此串接於該該橋式整流單元 A2的該二輸出端之間，且該第二〜第n開關的第一 端分別電連接於該第二〜第n限流器R2~Rn和該第一限流器 R1間的電連接處，且該第二~第n開關S2〜Sn的第二端都 電連接於該橋式整流單元A2的第二輸出端。 該控制單το 4偵測該輸入電壓Vin，並基於該輸入電壓 Vin的值，分別控制該第一〜第n開關s丨~Sn的導通狀態，以 使該輸入電壓Vin的絕對值變化時，該驅動電流‘所流經傳 導路徑的阻抗也隨之變化，而在本實施例的設計方式為該 控制單元4先將每一開關S1〜Sn預設為導通狀態，且偵測 該輸入電壓vin ’並隨著該輸入電壓Vin的絕對值到達一第— 準位時使第一開關S1不導通，當該輸入電壓Vin的絕對值 又到達一第二準位時，使第二開關S2也不導通，以此類推 依序將第三〜第η開關S3〜Sn不導通直到該輸入電麼的 絕對值到達峰值’當該輸入電壓Vin的絕對值由峰值往下降 時，再依序導通第11~第一開關Sn~Sl。 第三較佳實施例 如圖20所示，本發明驅動裝置之第三較佳實施例，與 第二較佳實施例的差別在於更包含一偵測電阻5，該須測電 12 1364240 阻5電連接於該橋式整流單元A2與該限流單元3之間以傳 導該驅動電>’IL ire ’該控制早元4偵測該驅動電流丨^，並其 於該驅動電流ire的值，分別控制該第一〜第η開關sl〜Sn 的導通狀態，以使該驅動電流ire的絕對值變化時，該驅動 電流ire所流經傳導路徑的阻抗也隨之變化，而在本實施例 的設a十方式為隨者該驅動電流丨^的絕對值依序大於第一 ~第 η預設臨界值時，依序將該第一〜第n開關sl〜Sn由導通轉 為不導通，使驅動電流ire所流經傳導路徑的阻抗依序增大 ，直到該驅動電流ire的絕對值到達峰值而轉為下降時，再 依序導通第η〜第一開關Sn〜Sl。 第四較佳實施例 如圖21所示，本發明驅動裝置之第四較佳實施例，與 第三較佳實施例的差別在於該控制單元4同時偵測該輸入 電壓vin和該驅動電流ire以估算出一輸入功率，該控制單元 4基於該輸入功率的絕對值，分別控制該第—〜第n開關 S1 ~Sn的導通狀態，以使該輸入功率的絕對值變化時，該驅 動電流ire所流經傳導路徑的阻抗隨之變化，而在本實施例 的設計方式為，隨著該輸入功率的絕對值依序大於第一 ~第 η預設臨界值時，依序使該第一〜第n開關51〜511轉為不導 通，使驅動電流ire所流經傳導路徑的阻抗依序增大，直到 該輸入功率的絕對值到達峰值而轉為下降時，再依序導通 第n〜第一開關Sn〜S1。 第五較佳實施例 如圖22所示’本發明驅動裝置之第五較佳實施例，與 13 第一實施例不同的地方在於，該限流單元3更包括一電連 接於該第一開關S1之控制端和第二端之間的限流器R和一 電連接於該第一開關S1和該第一限流器R1之間的限流模 組31。 該限流模組31具有第二〜第n限流器R2~Rn及第二~第 η開關S2〜Sn ’且η為大於或等於2的整數，且第一〜第n 開關Sl~Sn皆為一個具有_第一端、一第二端和一控制端 的電晶體，又該第一 ~第η開關sl~Sn的第一端電連接於該 橋式整流單元A2之第二輸出端，該第二~第n限流器 R2〜Rn分別電連接於該第二〜第n開關S2~Sn之控制端和第 二端。 隨著輸入電壓vin的變化，而造成該限流器R、第二~第 η限流器R2〜Rn的跨壓變化，使第一~第n開關sl~Sn會分 別在導通和不導通間切換，導致該驅動電流k所流經傳導 路徑的阻抗也隨之變化，而在本實施例的設計方式為隨著 該驅動電流ire的絕對值上升，將依序使限流器R、第二~第 η限流器R2~Rn的跨壓增加，使該第一 ~第n開關sl〜Sn依 序不導通，直到該驅動電流ire的絕對值到達峰值後轉為下 降，而又使該第η〜第一開關sn〜si依序導通。 在本實施例中’每一開關sl〜Sn為一空乏型p型·金屬 氧化物半導體％效電晶體（DM-PMOS),且限流器R和第二~ 第η限流器R2~Rn皆為LED，但不限於上述的方式，也可 以改成如圖23和圖24以N型取代空乏型？型_金屬氧化物 半導體場效電晶體為架構的方式，而該第一~第n開關 14 S1〜Sn的第一端改為電連接於該橋式整流單元A2之第一輪 出端’且限流器r和第二〜第η限流器R2~Rn分別改為以 一 LED、一電阻，或其他可提供壓降的元件，或是以上任 兩者以上的組合，或如圖25的連接方式。 第六較佳實施例 如圖26所示’本發明驅動裝置之第六較佳實施例與第 —實施例不同的地方在於，該二極體單元2以一整流單元 B2實施，該整流單元B2接收來自外部電源所提供的—呈 父流的三相輸入電壓Vin，該三相輸入電壓Vin分別是第一相 位輪入電壓Vab、第二相位輸入電壓〜、第三相位輪入電壓 vac ’且控制單元4的操作設計也不同。 該整流單it B2 ,分別接收該第一〜第三相位輸入電壓 Vab〜Vac且根據彼此的電壓差值以輸出一整流電壓〜e和一驅 ^電流ire，且包括一第一輸出端、一第二輸出端和第一〜 -第六二極體D1~D6。值得注意的是在本實施例中所提到 的每-個二極體都可以用多個串接的㈣或—般二極體來 孩弟一 一極體D1，具有一降搞，, 、,^極和一接收第一相位輸 入電廢vab的陽極。 該第二二極體D2’具有-電連接於該第-二極體D1 之陰極的陰極(此連接處就是整流單元B2的第一輸 ， 和一接收第二相位輸入電壓Vca的陽極。 該第三二極體D3,具有一 电運接於該第—二極體D1 之陰極的陰極，和一接收第三相 怕伹輸入電壓Vba的陽極。 15 1364240 該第四二極體D4，且古 -* . 八有 電連接於該第一二極體D1 之陽極的陰極，和一陽極。 該第五一極體D5,具有—電連接於該第二二極體〇2 之陽極的陰極’和-電連接於該第四二極體以之陽極的陽 極（此連接處就是整流單元B2的第二輸出端）。 該第，、一極體D6 ’具有一電連接於該第三二極體D3 之陽極的陰極，和-電連接於該第四二極體D4之陽極的陽 極0 該控制單it 4，電連接於第—開關&的控制端，且偵 測該整流電壓vre，進而根據整流電壓〜的大小以輸出該控 制信號以控制第一開關S〗進行切換。 如圖27和圖28所示，其中參數ν〇ι代表第一開關si 的控制信號，Vset代表一預設臨界電壓。 如圖29〜31所示，分別為整流電壓Vab於相位3〇。〜9〇。 期間的二個模式操作，其與第一實施例之輸入電壓正半週 的差別在於導通的二極體是第一二極體D1與第六二極體 D6，和該控制單元4於整流電壓Vre大於該預設臨界電壓 vset時，將第一開關s 1設為導通，而於整流電壓Vre小於該 預設臨界電壓Vset時，將第一開關si設為不導通。 於整流電壓Vre之相位範圍在其餘五部份，與相位範圍 30°~90°部分的差別分別為，在90。〜150。只有第一、五二極 體Dl、D5導通而其餘二極體皆不導通、在i5q〇~21〇。只有 第三、五二極體D3、D5導通而其餘二極體皆不導通、在 210。~270。只有第三 '四二極體D3、D4導通而其餘二極體 16 1364240 皆不導通、在270。〜330。只有第二、四二極體m、D4導通 而其餘二極體皆不導通、在33〇。~39〇。只有第二、六二極體 D2、D6導通而其餘二極體皆不導通，因其工作原理與相位 範園30。~90。部分的操作實質上對稱，故在此不再資述。 值得庄忍的是’當上述其他實施例的輸入電I、都變 成〆相時’騎包含的橋式整流單元a2都可用本實施例中 - 所述的整流單元B2替代。 - 第七較佳實施例 • :圖32所示，本發明驅動裝置之第七較佳實施例，與 第一實施例不同的地方在於，該二極體單元2是以一雙向 限流模組C2來實現，且該雙向限流模組C2包括一接收該 輸入電麼Vin的第一端和一輸出該驅動電流ire的第二端，和 一第一限流串21、一第二限流串22。 。亥第一限流串21電連接於該輸入電壓Vin和該限流單 兀3之間，且具有多個串聯的二極體，於輸入電壓為正 Φ 相位時由不導通轉為導通。 一該第一限流串22電連接於該輸入電壓Vin和該限流單 凡3之間，且具有多個串聯的二極體，於輸入電壓Vin為負 相位時由不導通轉為導通。 、該限流單元3電連接於該雙向限流模組C2的第二端， ^ 、接收該驅動電流1re且提供複數條供該驅動電流ire流過的 專導路徑，且包括一第一開關S1和一第一限流器R1。 該第一開關S1具有一電連接於該雙向限流模組C2之 鳊的第一端、一第二端，及一控制端，該控制端接收 17 1364240 —控制信號以使該第一開關si在導通狀態和不導通狀態間 切換。 該第一限流器R1電連接於該第一開關S1的第一端和 第二端之間。 值得注意的是’如上所述的二極體，可以是led或一 般二極體。 又雙向限流模組C2的實現方式不限於上述，也可以改 成如圖33，該雙向限流模組C2包括一個或多數個串接的雙 向限流器23。 每一雙向限流器23具有一第一二極體D1和一第二二 極體D2。 該第一二極體D1具有一陰極和一陽極。 該第二二極體D2具有一電連接於該第一二極體D1之 陽極的陰極，和一電連接於該第一二極體D1之陰極的陽極 〇 又雙向限流模組C2的實現方式不限於上述，也可以改 成如圖34，其差別為將圖33的雙向限流器23改成如圖34 之雙向限流器24。 又該限流單元3的第一限流器R1，可以相同於該雙向 限机模組C2的方式實現，或以一電阻實現，或其他可提供 壓降的元件，或以上任兩者的組合。 因其三種模式下的工作原理皆相同，故在此不再贅述 。值得注意的是，了實施例五外’上述其他實施例包含 的一極體單兀2都可用本實施例中所述的雙向限流模組C2 18 替代。 第八較佳實施例 如圖35所示’本發明驅動裝置之第八較佳實施例，與 第一實施例不同的地方在於，該限流單元3以一調變阻抗 單元A3實現。 該控制單元4偵測該輸入電壓Vin且根據該輸入電壓Vin 之絶對值的大小以輸出一於一預設範圍間動態地改變大小 的調整信號，而此調整信號可視為一增減關係呈類比形式 的电壓，不同於第一實施例的控制信號為一於邏輯〇和1 兩狀態之間切換而呈數位形式的電壓。 該調變阻抗單元A3包括一電連接於該橋式整流單元 A2之第一輸出端的第一端、一電連接於該橋式整流單元八2 之第二輸出端的第二端和一控制端，該控制端接收該調整 L號且根據該調整信號的增減，而改變驅動電流k所流經 路徑的阻抗值以調整該驅動電流‘遞增或遞減的斜率，或 疋維持驅動電流ire於一定值而穩定lED的發光。 在本實施例中，該調變阻抗單元A3可以一 m〇sfet、 一 BJT或一具有可變電阻功能的元件實現。 又本實把例也可以改成設置一偵測電阻5於該橋式整 流單元A2和該調變阻抗單元A3之間，如圖％所示，該控 制單元4㈣該_電阻5兩端電壓或是流經該谓測電阻$ 的驅動電流ire以得到一偵測值，或如圖37所示，同時偵測 該輸入電麼vin和該驅動電流L估算出一輸入功率而得到一 偵測值，再根據該偵測值之絕對值以改變調整信號的 19 1364240 ’因其工作原理與上述相同，故不再贅述。 又如圖38所示，本實施例也可以改成不使用控 4’而該調變阻抗單元Α3端和控制端分別電連接於 該該橋式整流單元Α2之第一、二輸出端，且設置一電連接 於該調變阻抗單元A3控制端和第二端之間的限流器R，隨 著輸入電壓vin絕對值的變化，而造成該限流器R的跨壓變 化（就疋該調整彳s號）使該調變阻抗單元A]隨著變化，在此 舉一例子說明，若該調變阻.抗單元Α3為一空乏型Ν型金 屬氧化物半導體場效電晶體（DM_NM〇s)，當Vin絕對值由〇 遞增時，輸入電流iin也隨之增加導致其閘源極跨壓να遞 減，而使電晶體由歐姆區進入飽和區導致第一、二端之間 的阻抗值增加以限制輸入電流iin增加的斜率而達到限流目 的0 如圖39所示為使用DM-NMOS作為該調變阻抗單元 A3時，輸入電流iin相對於輸入電壓的實驗波形，於第 一、三區域I、III時，由於電晶體操作於歐姆區，而使輸入 電流iin隨著輸入電壓vin增加，而於第二區域Η時，由於電 晶體操作於飽和區，而使輸入電流iin的最大值被箝制成一 定值。 又如圖40所示，更包含一設置於該二極體單元2和該 調變阻抗單元A3之間的第三限流模組C3，該第三限流模 組C3包括多數個並聯的第三限流串，且每一第三限流 串C13具有多數個串聯的限流器 又可將圖40中的橋式整流單元A2可改成如圖41所示 20 的架構’該橋式整流單it A2包括四個第四限流模组以， 而該四個第四限流模組C4電連接成橋式架構且每一第四限 流模组C4包括多數個並聯的第三限流串⑴和第四限流争 叫’每-細限流串C14包含多數個㈣的限流μ，每 一限流組X具有m個並聯的限流器R，其中必而在圖 Ο中為方便說明僅晝出m=2，但不限於此數目。 值得注意的是’第八實施例的橋式整流單元a2可改成 如圖42所示的雙向限流模組C2。且$限於此，也可以該成 如圖43、44和45所示。且上述所有的限流器R，可為一般 一極體或發光二極體，或是以上兩者串並聯。 綜上所述，本發明之較佳實施例具有以下優點： 1·整體架構簡單’可降低使用元件的數目以減少製造成 〇 2. 可使用呈數位或類比形式的信號控制限流單元3以限 制或調整輸入電流iin的上升斜率而提高LED的發光效率。 3. 可根據所需要的功率因數，設計每一限流器和二極體 單元2中所串接的LED的數目，而使導通角度隨之變化以 改變功率因數和THD以適用於各種規格，如：若應用於不 需尚功率因數，但重視發光亮度穩定的場合，可將增加二 極體單元2中所串接的LED的數目以增加導通角度。 4. 調變阻抗單元A3具限流保護功能，可將驅動電流“ 之最大電流值箝制在所設定之電流值，避免因輸入電壓Vjn 變化過大而造成流過二極體之電流過大，又可穩定發光二 極體的光輸出。 21 1364240 惟以上所述者，僅為本發明之較佳實施例而已，當不 能以此限定本發明實施之範圍，即大凡依本發明申請專利 範圍及發明說明内容所作之簡單的等效變化與修飾，皆仍 屬本發明專利涵蓋之範圍内。 【圖式簡單說明】 圖1是習知AC-LED的架構圖； 圆2是習知AC-LED的輸入電壓和輸入電流； 圖3是習知AC-LED的導通電壓、總諧波失真與輸入 電壓的關係圖； 圖4是習知AC-LED的導通電壓、功率因數與輸入電 壓的關係圖； 圖5是習知用於驅動ac-LED的驅動裝置； 圖6疋本發明之第一較佳實施例的電路圖； 圖7是本發明之該第一較佳實施例的時序圖； 圖8是本發明之該第一較佳實施例的電路圖說明在 模式一下的操作； 圖9是本發明之該第一較佳實施例的電路圖，說明在 模式二下的操作； 圖10是本發明之該第一較佳實施例的電路圖，說明在 模式三下的操作； 圖11是本發明之第二較佳實施例的架構圖； 圖12是本發明之該第二較佳實施例的電路圖； 圖13是本發明之該第二較佳實施例的時序圖； 圖14疋本發明之該第二較佳實施例的電路圖說明在 22 模式一下的操作； 圖15疋本發明之該第二較佳實施例的電路圖，說明在 模式二下的操作； 圖16疋本發明之該第二較佳實施例的電路圖，說明在 模式三下的操作； 圖17疋本發明之該第二較佳實施例的電路圖，說明在 模式四下的操作； 圖18疋本發明之該第二較佳實施例的電路圖，說明在 模式五下的操作； 圖19疋本發明之該第二較佳實施例的另一電路圖； 圖20疋本發明之第三較佳實施例的電路圖； 圖21疋本發明之第四較佳實施例的電路圖； 圖22疋本發明之第五較佳實施例的電路圖； 圖23是本發明之該第五較佳實施例的第二種電路圖，· 圖24疋本發明之該第五較佳實施例的第三種電路圖； 圖25疋本發明之該第五較佳實施例的第四種電路圖； 圖26疋本發明之第六較佳實施例的電路圖； 圖27是一波形圖，㉟明該第六較佳實施例的輸入電壓 和整流電壓； 圖28疋波形圖’說明該第六較佳實施例的整流電壓 和控制信號的關係； 圖29是本發明之該第六較佳實施例的電路圖，說明在 模式一下的操作； 圖3〇是本發明之該第六較佳實施例的電路圖，說明在 23 模式二下的操作； “圖31疋本發明之該第六較佳實施例的電路圖說明在 杈式三下的操作； 圖32是本發明之第七較佳實施例的電路圖； 圖33是本發明之第七較佳實施例的第二種電路圖； 圖34是本發明之第七較佳實施例的第三種電路圖； 圖35是本發明之第八較佳實施例的第一種電路圖； 圖36是本發明之第八較佳實施例的第二種電路圖； 圖37疋本發明之第八較佳實施例的第三種電路圖； 圖38疋本發明之第八較佳實施例的第四種電路圖； 圖39是該第四種電路圖的電壓和電流波形圖； 圖40是本發明之第八較佳實施例的第五種電路圖； 圖41疋本發明之第八較佳實施例的第六種電路圖； 圖42疋本發明之第八較佳實施例的第七種電路圖； 圖43疋本發明之第八較佳實施例的第八種電路圖； 圖44疋本發明之第八較佳實施例的第九種電路圖；及 圖45疋本發明之第八較佳實施例的第十種電路圖。 24