TW302573B - - Google Patents

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經濟部中央橾隼局員工消費合作社印製 A 7 B7 五、發明説明（1 ) 發明背景 發明領域 本發明關於用以生產具有增進的磁性品質及可以均句 或規則的情況維持這些品質於產品線圈中的非定向電磁鋼 條的方法。 相關技術的敘述 非定向電磁鋼條極適合成爲馬達，發電機，及變壓器 的心型材料。爲增加能量效率，非定向電磁鋼條必須展現 優異的磁性特性，亦即低鐵損及高磁通量密度。 磁性特性可藉著修改相應產品鋼條的聚集結構而增進 ，亦即藉著減少（1 1 1 )定向晶粒及藉著增加（1 0 0 )定向晶粒。如此技術中所熟知，熱軋鋼條的金屬結構對 於所得的產品鋼條的聚集結構有很大的影響。結果，已廣 泛認定非定向電磁鋼條依熱軋完成時的溫度及實施熱軋鋼 條捲收時的溫度而改變磁性品質。這些溫度參數與熱軋鋼 條的金靥結構密切相關，而金屬結構又大幅影響生產的鋼 條的聚集結構。 以增進電磁鋼條的磁性品質的觀點，日本專利特許公 開（未審査）公告第5 1 — 7 4 9 2 3號利用上述的關係 。此公告揭示的方法係從以下方程式計算變態點A3 ： A3 = {820 + 30 (〔Si wt%〕+3〔 本紙張尺度逋用中國國家橾準（CNS ) Μ規格（210X297公釐） IJ---.-----裝-- *I (-«先閱讀背面之注意^項再填寫本頁) 訂 線 經濟部中央標隼局貝工消費合作社印製 302573 ΑΊ ____Β7_ 五、發明説明（2 )

A 1 wt%〕-6〔C w t % ) ) } °C 同時，在從以下方程式計算所得的溫度之間完成精熱軋： {750 + 30(〔Si wt%〕+3〔Al wt%〕-6〔C w t % ) ) } °C 及

{810 + 30 (〔Si w t % ) + 3 C A 1 wt%〕-6〔C w t % ) ) } °C 因而生產具有良好磁性品質，低矽含量，及有最小的厚度 不規則的電磁鋼條。 但是，即使當熱軋在由此公告所提出的溫度範圍內完 成時，所得的產品具有1.72 (wb/m2 )的磁通量 密度（B40)，只比傳統方法所達成的1 . 7 1 (wb/ m 2 )稍好。 爲再增進電磁鋼條的磁性品質，日本專利特許公開（ 未審査）公告第5 6 — 3 8 4 2 0號從以下方程式計算變 態點A r 3及A r丄：

Ar3 = {891-90 ( C % ) + 5 0 (Si%) -88 ( Μ n % ) + 1 9 0 ( P % ) + 3 8 0 ( A 1 % )

} °C

Ari = {882-5*750 (C%) + 58， 800 ( C % ) 2 + 50 ( S i % ) - 8 2 ( Μ n 本紙張尺度適用中國國家棟準（CNS ) A4規格（210X297公釐） IJ - 裝 訂 線 * . (諳先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) A7 B7 五、發明説明（3) % ) + 1 7 0 ( P % ) + 3 8 0 ( A 1 %

°C 因而於低於（Ar3 + Ari ) / 2而高於7 5 0 °C的溫 度完成熱軋，且於6 8 0 °C以上的溫度實施捲收。但是， 高捲收溫度導致在熱軋鋼條上厚銹皮的 p 銹皮的去除 經濟部中央標準局貝工消费合作社印装 須要大量的酸洗，因而顯著增加生產 具有內建的積體電路（I C)的馬達已很普遍。此種 馬達須要精確的可控制性，相同馬達之間的不規則必須維 持於絕對最小。結果，產生對於不只是展現優異的磁性品 質，並且也均勻維持其磁性品質於產品線圈中的非定向電 磁鋼條的大量需求。 前述的習知技術公告完全未考慮磁性品質於產品線圈 中的均勻保持。在如日本專利特許公開（未審査）公告第 5 6 — 3 8 4 2 0號所敎示的於6 8 0 °C以上捲收熱軋鋼 條的情況中，從鋼條製造的產品線圈被冷卻而使得鋼條的 外部部份而內部部份曝露於兩顯著不同的溫度。因此，產 品線圈的磁性品質於整個線圈中不規則，因而破壞具有 I C的馬達所須的心型一致性。 發明目的 本發明的目的爲提供一種用以生產具有優異的磁性品 質且可使磁性品質均勻保持於產品線圈中的非定向電磁鋼 條的方法◊本發明的此目的及其他目的，優點，及特徵從 以下與附圖聯合的敘述將更明顯。 本紙张尺度適用中國國家橾準（CNS ) Α4規格（210 X297公釐） I ^---^-----^-- •- (請先聞讀背面之注意事項再填寫本頁) 、·ιτ 線 經濟部中央標準局負工消費合作社印製 A7 B7 五、發明説明（4 ) 發明概說 鑒於上述的產業需求及習知技術的缺點，本發明係根 據從對熱軋鋼條的金屬結構及對所得產品的磁性品質的持 續硏究所得的發現，特別是關於熱軋時的輥軋條件與輥軋 溫度之間的關係。 根據本發明的一方面，提供有一種用以生產可在一產 品線圈中均勻保持磁性特性的非定向電磁鋼條的方法。藉 著全處理或半處理，此方法包含熱軋含有以重量計不大於 大約0 . 0 3%的C，以重量計不大於大約3%的S i ， 及以重量計不大於大約2%的Aj?，使得方程式〔S i w t % ) + 3 i A H wt%〕一6〔C wt%〕在大 約0至2的範圍內的鋼板；然後以已知方式冷軋熱軋過的 鋼條，選擇性地繼之以精退火及表皮輥軋。熱軋的實施係 使得在精軋期間對於在最後台處的每一線圈，周邊子速率 在大約5 0 0至1 5 0 Ompm之間。另外，周邊子速率 被控制於不大於大約3 0 Ompm的範圍內。熱軋於α相 溫度區內且不小於大約{750 + 30 ( 〔Si w t % 〕+3〔A5 wt%〕一6〔C wt%〕）. }的溫度 T f ( °C )完成。 根據本發明的另一方面，提供有一種用以生產如上述 的非定向電磁鋼條的方法，其中熱軋於不小於大約{ 750 + 30 (〔Si w t % ) + 3 [ Α β w t % ] —6 〔C wt%〕）}且不大於大約{810 + 30 ( 本紙張尺度適用中國國家榡準（CNS > Α4規格（210X297公釐） (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 裝. 、τ 經濟部中央搮準局貝工消费合作社印製 A7 __B7 五、發明説明（5 ) 〔Si wt%〕+3〔Aj? wt%〕— 6〔C wt%〕）}的溫度完成。 圊式的簡要敘述 圖1顯示根據傳統的熱軋方法在精軋期間於最後台的 熱軋線圈與周邊子速率之間的關係。 圖2顯示由傅統的熱軋方法生產的產品線圈的磁通量 密度。 圖3 A及3 B爲在根據本發明的熱軋後的熱軋過的鋼 條的金屬結構的剖面照片。 圖4顯示在精軋期間於最後台的周邊子速率與磁通量 密度之間的關係。 圖5顯示精軋期間於最後台的周邊子速率，熱軋過鋼 條的再結晶比，與熱軋過鋼條的晶粒尺寸之間的關係。 圖6顯示當輥子的周邊速率於最後台設定於8 0 〇 mpm時，熱軋線圈中周邊子速率的改變。 圚7顯示當周邊子速率於最後台設定於8 0 Omp.m 時，產品線圈中磁通量密度的改變。 本發明的詳細敘述 本發明經由以下的調査發現。 假設磁性品質根據熱軋條件而改變，本發明人密切硏 究熱軋條件對線圈中磁性品質的不規則的影響。本發明人 發現不規則與精軋時的輥軋速率有關。以下說明實驗的細 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） I. ； I I I 裝— .^訂 I I I I 線 • . » (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) A7 B7 302573 五、發明説明（6 ) 節及結果。 包含以重量計0 . 0 0 3%的C，以重量計0 . 3% 的S i ，以重量計〇 . 1 5%的Μη，及以重量計0 . 2 %的八$的鋼板於1 15 Q°C加熱而熱軋成2 . Omm的 ---一 .... 農軋。熱軋以傳統方式藉著粗軋6次及在由7個台構 成的串列軋機上精軋而執行。熱軋於8 0 0 °C完成，而於 5 5 0 °C實施捲收。 根據上述的傳統熱軋方法於最後台的周邊子速率的改 變顯示於圖1中。 輥軋速率減小直到熱軋鋼條的頂端被取出最後台且容 許捲繞於盤捲器（圖1的區域（A))。因爲在鋼條上沒 有拉力，所以操作易於不穩定。特別是，低矽的非定向電 磁鋼條與一般鋼相比特別易於在精軋期間容許加馬—阿伐 (r — α )變態及易受不穩定的輥軋。 在捲繞於盤捲器之後（圖1的區域（Β))，輥軋速 率加速以增加生產效率。 圖2顯示在由上述的傳統熱軋方法所獲得的產品線靥 中發生的磁通量密度的改變。如圖2清楚可見，磁通量密 度與輥軋速率相關。圖2與圖1的組合顯示當輥子的周邊 速率於最後台不超過大約5 0 Ompm時，磁通量密度顯 著降低。 爲更佳了解磁通量密度的此惡化，在精退火後以顯微 鏡檢査鋼條的剖面金羼結構。圖3 A顯示在周邊子速率於 最後台爲4 0 Ompm的情況中的金饜結構，而圖3 B顯 本紙張尺度適用中國國家榡準（CNS ) Α4規格（210X297公釐） I.^---Μ-----裝-- •· (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 訂 線 經濟部中央橾準局員工消費合作杜印製 經濟部中央標隼局員工消费合作杜印製 A 7 B7 五、發明説明（7) 示周邊子速率爲8 0 Ompm的情況。圓3 A中可看見許 多未晶化的殘餘物，而圖3 B顯示粗晶化的顆粒，而無或 極少此種殘餘物。在周邊子速率於最後台不大於大約 5 0 Ompm的情況，這些未晶化殘餘物被認爲會使磁通 置密度惡化。 即使周邊子速率於最後台在5 0 Ompm以上，由於 周邊子速率的改變，仍可觀察到磁性品質的變化，此從圖 1及2很明顯。 爲了生產具有優異的磁性品質且也可均勻保持此品質 於產品線圈的非定向電磁鋼條，本發明人從硏究發現在熱 軋期間較高的輥軋速率特別有利。明確的說，周邊子速率 於最後台不低於5 0 Ompm可使磁性品質均勻保持，且 在熱軋實施的同時，周邊子速率必須維持固定。 本發明人也實施以下實驗，其中、後方'的粗軋板條 的頂端附著於在後方板條前方的要被精軋的*前方〃板條 的後端，然後每一板條被連績熱精軋。此種模式的熱軋使 鋼條在精軋期間從開始被拉張，因而提供固定及高輥軋速 率。實驗及結果如下實施。 各包含以重量計0 . 0 0 3%的C，以重量計0 . 3 %的吕i ，以重量計〇 . 1 5%的Μη及以重置計0 . 2 %的八艾的六片鋼板於1 1 5 0°C承受加熱，然後承受6 次粗熱軋以獲得六片板條。前方板條的後端與後方板條的 前端初始時藉著切割鋼板而產生，然後熔接在一起。精軋 藉著由7個台構成的串列精軋裝置而實施，在精軋後獲得 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公慶} ：---.-----餐-- * - (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 訂 線 10 - 經濟部中央標準局員工消费合作社印製 302573_B7___ 五、發明説明（8) 2 . 0 m m厚的熱軋線圈。在精軋操作中，熱軋完成的溫 度爲8 0 0 °C，熱軋鋼條的捲收溫度爲5 5 0 °C，而於最 後台的周邊子速率從頂至後端在固定的3 0 〇至1 5 0 0 mpm的範圍。在酸洗後，熱軋鋼條被冷軋至〇.5mm 的厚度，隨後於7 8 0 °C精退火3 0秒。然後評估磁性品 質。 所得產品的磁通量密度與熱軋期間的輥軋速率（於最 後台的輥子的周邊速率）之間的關係顯示於圖4中。精軋 期間的輥軋速率與熱軋鋼條的再結晶比及晶粒大小之間的 關係顯示於圖5中。圖7顯示當於最後台的輥子的固定周 邊速率爲如圖6所示的8 0 Ompm時，線圈中磁通量密 度的改變。 熱軋鋼條的結構變化相應於輥軋速率的改變。因此， 輥軋速率的改變影響磁性品質，如圖4及5所証明。另外 ，精軋期間的固定輥軋速率導致線圈中的均匀磁性品質， 如圖6及7所示。 更明確的說，當至少兩板條在精軋前於附著相鄰的後 端與前端之後被連績精軋時，可有固定及高輥軋速率。就 是這些固定及高輥軋速率使非定向電磁鋼條展現優異的磁 性品質及在產品線圈中具有均勻保持的磁性品質。 以下機構被認爲是控制熱軋鋼條的結構如何根據輥軋 速率的改變而變化。在熱軋鋼條的再結晶期間形成的再結 晶核的頻率被認爲受在熱軋時鋼條中聚集的應變量很大的 影響，亦即，應變越大，越常有再結晶核的形成。因此， 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） I-1^ Γ 裝 訂 線 (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 11 經濟部中央橾準局負工消費合作社印製 A7 ____B7_ 五、發明説明（9 ) 聚集的應變量會隨輥軋速率的增加而更大。在低輥軋速率 (5 0 Ompm以下）的情況中，再結晶核的形成頻率及 再結晶比被認爲由於低的應變聚集而減少。當輥軋速率高 至足以達成1 0 0%的再結晶比時（5 0 Ompm以上） ，推測由於再結晶核的形成頻率隨著輥軋速率的增加而增 加*所以再結晶晶粒大小減小。 上述的硏究發現輥軋速率，熱軋鋼條的結構，與鋼條 的磁性品質之間有很强的關聯。從板條的互連所得的連續 精軋已首度使用於電磁鋼條，使得對於此種鋼條已發現新 穎的固定及高速率的熱軋技術。 以下詳細敘述一種方法以說明附隨的申請專利範圍中 所定義的本發明。 經由使用此技術中所熟知的鋼處理及隨後的質量形成 -質量分離或縳造，製備包含以重量計小於大約0 . 0 3 %的（：，以重置計小於大約3 %的Si ，及以重量計小於 大約2%的A又，使得方程式〔Si wt%〕+3〔 A义 wt%〕一 6〔C wt%〕在大約0至2的範圍 內的鋼板。如上所明定的C，S i ，及的含量必須嚴 格觀察以排除品質的惡化。大於大約0 · 〇 3%的C含量 會由於磁性終止導致極端降低的磁性品質。S i及Α)?增 加電阻係數且增進鐵損，但是過置的S i及A ί會造成磁 通量密度的減少。 本發明針對增進在熱軋期間承受r 一 α變態的低矽含 量的非定向電磁鋼條的磁性品質。鋼條的含量滿足方程式 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) Α4规格（210Χ297公釐)~~~ — ~ I-γ--.-----装------、訂------A * (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) A7 B7 經濟部中央橾準局員工消费合作杜印製 五 、發明説明（ 10) 1 1 * 大 約 0 < C S i W t % + 3 C A W t % 〕 — 6 1 | C C W t % < 大 約 2 〇 小 於 大 約 0 的 値 會 提 供 低 的 T 1 _ a 變 換 點 > 因 而 造 成 容 許 此 種 變 態 於 熱 軋 期 間 發 生 的 失 1 I 請 1 1 敗 ( 變 態 會 只 在 熱 軋 之 後 發 生 ) 〇 大 於 大 約 2 的 値 會 容 許 先 閱 I 讀 1 1 單 一 a 相 於 任 何 溫 度 區 中 保 持 9 因 此 在 熱 軋 期 間 不 產 生 r 背 — a 變 態 〇 一. 注 意 1 事 然 後 具 有 滿 足 以 上 關 係 的 含 置 的 ΑΒβ 鋼 板 被 熱 軋 成 熱 軋 鋼 項 再 1 導 1 條 〇 重 要 的 是 9 熱 軋 必 須 以 於 精 軋 期 間 在 最 後 台 爲 每 線 csa 圈 烏 本 裝 I 大 約 5 0 0 至 1 5 0 0 m P m 的 周 邊 子 速 率 實 施 ， 而 最 大 貝 1 1 I 與 最 小 周 邊 速 率 之 間 的 差 在 大 約_ 0 至 3 0 0 m P m 的 範 圍 1 1 內 0 1 1 在 大 約 5 0 0 m P m 以 下 的 周 邊 子 速 率 會 不 足 以 方 便 訂 1 於 熱 軋 ΛΚΛ 鋼 條 的 再 結 晶 9 導 致 惡 化 的 磁 性 品 質 〇 在 大 約 1 | 1 5 0 0 m P m 以 上 的 周 邊 子 速 率 會使輥 軋 困 難 j 甚 至 不 1 I 可 能 0 周 邊 速 率 尤 其 最 好 在 大 約 5 5 0 至 1 0 0 0 m P m 1 1 線 的 範 圍 內 〇 大 於 大 約 3 0 0 m P m 的 每 線 Egfl 圈 的 周 邊 子 速 率 範 圍會 1 1 使 線 cast 聞 中 的 金 靥 結 構 大 部 份 不 規 則 9 因 而 阻 礙 均 勻 的 磁 性 1 品 質 〇 不 大 於 大 約 1 0 0 m P m 的 範 圍 特 別 好 〇 1 I 可 較 佳 地 採 用 以 下 裝 置 來 在 最 後 台 達 成 以 上 明 定 的 周 I 邊 子 速 率 0 在 粗 熱 軋 裝 置 與精 熱 軋 裝 置 之 間 9 可 使後 方 板 1 .| · 1 條 的 ^ * -刖 端 附 著 於 刖 方 板條 的 後 端 〇 然 後 9 兩 板 條 連 迪 棋 的 精 1 熱 軋 〇 此 附 著 可 利用 任 何 已 知 方 法 藉 著 熔 接 來 完 成 9 例 如 1 1 直 接 傳 遞 加 熱 感 應 加 熱 9 或 類 似 者 〇 尤 其 較 佳 的 爲 感 應 1 1 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（2丨Ο X 297公釐） 13 經濟部中央樣準局貞工消费合作社印製 A7 B7 五、發明説明（U) 加熱法.，其中前方及後方板條的後端及前端互相相鄰放置 ，然後交替的磁場施加於各板條的厚度方向。此方法容許 較短時間週期的加熱，而板條與加熱裝置不須互相接觸。 另外，熱軋完成的溫度在or相溫度區內。如果此溫度 在r相區內，所得的熱軋結構會變得太小，導致惡化的磁 性品質。如果精軋即使在α相溫度區內但是太低的溫度完 成，則輥軋負載會增加，且在某些情況中使輥軋操作不能 進行。此對於以較髙速率實施精熱軋的本發明而言特別是 如此。爲避免輥軋負載問題，熱軋完成的溫度Tf (°C) 必須不小於大約： {750 + 30 (〔Si w t % ] + 3 C A 1 w t % ] - 6 C C w t % ] ) } 根據本發明，熱軋可另外於不小於大約 {750 + 30(〔Si w t % ] + 3 C A 1 w t % ) — 6 [ C w t % ] ) } 與不大於大約 {810 + 30 (〔Si w t % ) + 3 C A 1 w t % ) — 6 C C w t % ] ) } 本紙張尺度適用中國國家揉準（CNS ) A4規格（210 X 297公釐），， -14 - !—I —^ I I I I I 裝 訂 線 « · (诗先閲讀背面之注意事項再填寫本貰) 經濟部中央標準局負工消费合作杜印装 5 02 5 73 ΑΊ _B7_ 五、發明説明（12) 的溫度T f ( °c )完成。 關係式{750 + 30( 〔Si wt%〕+3〔 A艾 w t % ) - 6 [ C wt%〕）}構成由最高可接 受輥軋負載所決定的最低溫度。如果溫度Tf (°C)低於 由以上關係所定義的溫度，則須要較大的能量，而此增加 成本及降低磁性品質。 關係式{810 + 30 ( 〔Si wt%〕+3 〔 A 9. w t % ) - 6 [ C wt%〕）}代表比經驗變態 溫度方程式{820 + 30 ( 〔Si wt%〕+3 〔 A ίί wt%〕— 6 〔C 评1%〕）}低10°(：的溫度 。溫度上限由小於變態點1 o°c的溫度關係定義的原因爲 於變態點的稍微下方，鋼條的熱軋會由於滑移（skid)中 的不規則溫度而於r相區完成，特別是在鋼條的厚度及寬 度方向。退化的磁性品質會導因於熱軋於r相中的完成而 在這些部份發生。 捲收溫度必須最好在大約6 8 0 °C以下。比大約 6 8 0 °C高的溫度造成從熱軋鋼條形成的線圈非常不規則 地被冷卻，特別在其內部與外部部份之間。冷卻的不規則 使其難以均勻保持磁性品質於線圈中。在以大約6 8 0 °C 以上捲收的情況中，線圈可較佳地以熱箱從外部防止不規 則的冷卻。 如此獲得的熱軋鋼條在需要時的酸洗之後被冷軋至給 定厚度（例如0 . 5mm)。在藉著全處理所生產的非定 向電磁鋼條的情況中，冷軋過的鋼條再精退火成產品。從 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） ^ ,0 裝 訂 線 - · (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 經濟部中央標準局員工消費合作社印製 A7 B7 五、發明説明（13) 生產及經濟觀點，精退火以連續型式較佳。在精退火後， 可以已知方式施加絕緣物。 在精退火及絕緣塗覆後，可實施表皮輥軋以獲得半處 理的電磁鋼條。此表皮輥軋之有利處爲可藉著應變去除退 火減少鐵損。壓力降低比最好在約1至15%的範圍內。 偏離此範圍將不容許充份地增進磁性品質。半處理的電磁 鋼條也可在冷軋完成後或熱軋後獲得。 例子 以下經由舉例說明敘述本發明。必須了解這些例子並 非意欲限制申請專利範圍中所界定的本發明的範圍。 具有表1所示的成份的平板在於轉化器及除氣裝置中 調整成份後藉著連續鋳造而製備。平板於1 1 0 o°c被重 新加熱，然後熱軋成板條。在精軋之前，前方板條的後端 與後方板條的前端熔接在一起，而以由7個台構成的熱軋 裝置及在表1所列的條件下精軋，因而獲得2 . 5mm的 鋼條。然後鋼條被酸洗及冷軋成0.5mm的厚度。另外 ，於8 0 0 °C實施連續精退火1分鐘，且於每1 5m的間 隔對鋼條實施磁性評估。部份試樣被精退火且再輕輥軋， 然後於7 5 0 °C實施應變去除退火2小時。然後實施磁性 特性評估。 對如此獲得的每一非定向電磁鋼條評估磁性品質及該 品質於產品線圈中的均勻保持。結果顯7K於表1中。1號 至7號爲未承受表皮輥軋的產品，而8號至17號承受此 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐）—~ -16 _ I-;---.-----^------IT------^ a · (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) A7 B7 五、發明説明（U) 種輥軋。如表2所示，均爲根據本發明的發明例的1 ，2 ，8 ，9 ，11 ，12 ，及17號於產品線圈中均勻維持 優異的磁性品質。 雖然B參考特定的裝置形式及方法步驟敘述本發明， 可以用等效的步驟取代，可改變步驟的順序，且可獲立使 用某些步驟。另外，可包含不同的其他控制步驟，這些均 可在不離開申請專利範圍所界定的本發明的精神及範圍下 實施。 IJ---.-----裝— * _ (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 訂------線 經濟部中央標準局負工消费合作社印製 本紙浪尺度適用中國國家榡牟（c叫A4規格（2ΐ〇χ297公4 ) 17

A B 經濟部中央標準局員工消費合作社印製 五、發明説明（15) 组 組份(重量百分比,wt%) C,Si,及 Αβ的方 程式 輥軋條件 表皮輥軋 壓力降 C Si A1 Μη 板條 連接 最後台的輥子的周邊速率 (mpm) 熱軋完成溫度(°C) 最大 最小 最大-最小 1 是 700 650 50 805( α 相） - 2 是 850 650 200 805( α 相） - 3 0.003 0.10 0.0005 0.15 0.835 是 900 550 350 805( α相） - 4 是 700 700 0 890( r 相） - 5 是 700 700 0 820(只有滑移相） - 6 是 700 700 0 750U 相） - 7 否 600 400 200 805(α 相） - 8 是 800 700 100 835U 相） 5 9 是 800 800 0 805(α相） 5 10 是 900 550 350 835(a·相） 5 11 0.008 0.80 0.20 0.15 1.352 是 750 750 0 805(α 相） 0.5 12 是 750 750 0 805(α 相） 20 13 是 1600 1400 200 805U 相） 5 14 是 700 700 0 1000( r 相） 5 15 是 800 800 0 855(只有滑移-r相） 5 16 是 800 800 0 775(4) 5 17 是 1400 1400 0 805(^ 相） 5 〔Si w j %} + 3 [ A 1 w t %] - 6 [ C w t %] — _；---；-----装------ir------0*. (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 本紙張尺度適用中國國家標準（CNS ) A4規格（210X297公釐） 18 A7 B7 五、發明説明（16) 表2 經濟部中央標準局貝工消費合作社印製 編號 線圏的磁通量密度 評論 最大 最小 最大-最小 1 1.765 1.763 0.002 發明例 2 1.765 1.761 0.004 發明例 3 1.768 1.760 0.008 比較例 4 1.728 1.725 0.003 比較例 5 1.768 1.725 0.043 比較例 6 熱軋期間有過量負載， 熱軋不可能 比較例 7 1.768 1.748 0.020 比較例 8 1.753 1.751 0.002 發明例 9 1.753 1.751 0.002 發明例 10 1.756 1.747 0.009 比較例 11 1.745 1.743 0.002 發明例 12 1.747 1.745 0.002 發明例 13 熱軋期間有過量負載， 熱軋不可能 比較例 14 1.725 1.723 0.002 比較例 15 1.755 1.748 0.007 比較例 16 熱軋期間有過量負載， 熱軋不可能 比較例 17 1.743 1.741 0.002 發明例 本紙張尺度適用中國國家榡準（CNS ) A4規格（210X 297公釐） I-----^-----^-- • . (請先閱讀背面之注意事項再填寫本頁) 訂

Claims (1)

1. 、申請專利範圍 1 . 一種用以生產可在一產品線圈中保持均句磁性品 質之非定向電磁鋼條之方法，包括以下步驟： 製備一鋼板，包含以重量計不大於約0 . 〇 3%的C ，以重量計不大於約3%的Si ，及以重置計不大於約2 %的A文，使得方程式〔Si w t % ) + 3 C A 5 w t % ) - 6 ( C wt%〕在約0至2的範圍內； 熱軋該鋼板以形成熱軋鋼條，該熱軋包括精軋’其中 於最後輥軋台處，每一該產品線圈於約5 0 0至1 5 0 〇 mpm之間及在不大於約3 0 Ompm的範圍內的周邊子 速率被輥軋，該熱軋於在α相溫度菡內且不小於約{ 750 + 30 (〔Si wt%〕+3〔Ai? wt%〕 — 6〔C 〜1%〕）}的溫度丁『（°(：)完成；及 冷軋該熱軋鋼條。 2. 如申請專利範圍第1項的方法，其中該熱軋於不 小於約{750 + 30 ( 〔Si w t % ] + 3 ( A ^ w t % ) - 6 [ C wt%〕）}且不大於約{810 + 30 (〔Si w t % ] + 3 C A i? wt%〕—6〔C wt%〕）}的溫度Tf (°C)完成。 經濟部中央標準局員工消費合作杜印製 3. 如申請專利範圍第1或2項的方法，其中該周邊 子速率被控制在不大於約1 〇 Ompm的範圍內。 4 .如申請專利範園第1或2項的方法，其中該熱軋 另外包括於該精軋之前的粗熱軋，且在該粗熱軋與該精軋 之間，使後方板條的前端附著於前方板條的後端，然後該 附著的板條連績承受該精軋。 -20 - (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 本紙張尺度適用中國國家標準(CNS)A4規格(210X 297公釐） ABCD 六、申請專利範圍 5.如申請專利範圍第3項的方法，其中該熱軋另外 包括於該精軋之前的粗熱軋，且在該粗熱軋與該精軋之間 ，使後方板條的前端附著於前方板條的後端，然後該附著 的板條連嫌承受該精軋。 6 .如申請專利範圍第1或2項的方法，另外包括擇 自由精退火及表皮輥軋所組成的族群中的至少一方法步驟 ..........Γ:.....；.....裝---- (請先閲讀背面之注意事項再填寫本頁) 訂................線—·· 經濟部中央標準局貝工消费合作社印製 本紙張尺度適用中國國家標準(CNS)A4規格(210X297公釐） -21 -