TW202406644A - 半固態金屬黏漿製備裝置及其製程設備 - Google Patents

Abstract

一種半固態金屬黏漿製備裝置及其製程設備。半固態金屬黏漿製備裝置包括一長條形容器，具有一第一側端與沿一長軸方向相對設置之一第二側端，並用以盛裝一金屬熔液； 一搖擺機構，與該長條形容器連接，用以使該長條形容器沿該長軸方向上下傾斜擺動，並讓該金屬熔液在該第一側端與該第二側端來回流動，以形成一半固態金屬黏漿；及一倒湯機構，與該長條形容器連接，用以使該半固態金屬黏漿被倒出。

Description

半固態金屬黏漿製備裝置及其製程設備

本揭露是有關於一種金屬黏漿製備裝置及其設備，特別是關於一種半固態金屬黏漿製備裝置及其製程設備。

1976年麻省理工學院M. C. Flemings教授提出金屬熔液開始凝固時，藉機械攪拌的剪切破壞樹枝狀固相晶，使成為玫瑰花狀固相晶。從熔解金屬熔液降溫至半固態而製備包含非樹枝狀固相晶之半固態黏漿並成型鑄件，實現流變鑄造(Rheocasting)。為解決機械攪拌的氣體捲入問題。美國專利 6,402,367揭示磁流體攪拌。但是電磁場攪拌的高成本，限制產業應用。

後續半固態金屬黏漿製程專利顯示，不需高強度攪拌剪切凝固中的結枝狀固相晶，也可製備微細且近球化固相晶之半固態黏漿。概述如下:

1995年，宇部工業日本專利 16089095和歐洲專利 0745694揭示，高於液相線溫度約10℃的鋁合金熔液澆注於冷卻用的斜板表面，簡稱低過熱度澆鑄。固相晶成核於相對斜板的表面並混入液相中，該黏漿並受重力影響而流動。黏漿流動，避免初始成核的固相晶成長為樹枝狀晶。宇部工業1999年發表新流變鑄造法(New Rheocasting, NRC)，日本專利317314/96和歐洲專利0903193揭示不高於液相線溫度10℃的鋁合金熔液澆注於絕熱良好的圓柱狀容器中。藉由圓柱狀容器上、下端面的保溫陶瓷和容器外圍的感應線圈重新加熱，使鋁合金黏漿極緩慢冷卻，製備似球狀晶之半固態黏漿。

2000年麻省理工學院M. C. Flemings教授發表『新MIT技術』，美國專利公開號: US 2004/0173337揭示，石墨棒浸入一略高於液相線溫度的鋁合金熔液並攪拌使降溫至略低於液相線溫度。過程中，成核結晶之樹枝狀固相晶受到攪拌而斷裂成更細之似球狀固相晶，分散於液相中。2002年Idraprince公司結合壓鑄機與『新MIT技術』發表SSR法（Semi-Solid- Rheocasting）:鋁合金保持在高於液相線溫度幾度的範圍，銅質攪拌器浸入熔液進行攪拌，使降低到略低於液相線溫度。經過短時間緩慢冷卻或保持在絕熱狀態，得到微細似球狀固相的半固態黏漿。

2002年Alcan美國專利6428,636揭示，略高於液相線溫度的鋁合金熔液澆鑄於一立式旋轉圓柱狀容器內，使凝固固相晶從容器內壁往中心位置推進，被推斥的共晶液相逐漸移動至容器中央。然後，開啟容器底部中央處之閥門使部分的Al-Si 或Al-Cu共晶液相從容器流出。最後，從容器倒出可維持圓柱狀之高固相比率之半固態黏漿。共晶液相流出， 使得半固態黏漿組成其中Si和/或Cu低於原先鋁合金熔液。另外，每批次的半固態黏漿重量與體積的變異大，影響鋁鑄件品質穩定性。

以上各半固態金屬黏漿的裝置各有其技術特徵、適用侷限，例如為達成均溫、緩慢冷卻條件所需之較長製備時間、適合製備高液相率之半固態黏漿、不易倒出重量更一致的半固態黏漿、和容器內之半固態黏漿材料不易充分地混合分散等。為達成適用製備更寬固相晶比率範圍的半固態金屬黏漿、利於倒出重量更趨一致的半固態金屬黏漿，和充分混合分散成核固相晶於液相中等製程需求，需要創新半固態金屬黏漿的製備技術，以提升流變鑄造鋁鑄件品質與良率。

因此，如何能提供一種『半固態金屬黏漿製備裝置及其製程設備』，成為業界所待解決之課題。

本揭露實施例提供一種半固態金屬黏漿製備裝置及其製程設備。半固態金屬黏漿製備裝置包括一長條形容器，具有一第一側端與沿一長軸方向相對設置之一第二側端，並用以盛裝一金屬熔液；一搖擺機構，與該長條形容器連接，用以使該長條形容器沿該長軸方向上下傾斜擺動，並讓該金屬熔液在該第一側端與該第二側端來回流動並逐漸降溫，以形成一半固態金屬黏漿；及一倒湯機構，與該長條形容器連接，用以使該半固態金屬黏漿被倒出。

為讓本揭露能更明顯易懂，下文特舉實施例，並配合所附圖式作詳細說明如下。

以下結合附圖和實施例，對本揭露的具體實施方式作進一步描述。以下實施例僅用於更加清楚地說明本揭露的技術方案，而不能以此限制本揭露的保護範圍。

為了清楚與方便圖式說明之故，圖式中的各部件在尺寸與比例上可能會被擴大或縮小地呈現。在以下描述及/或申請專利範圍中，當提及元件「連接」或「耦合」至另一元件時，其可直接連接或耦合至該另一元件或可存在介入元件；而當提及元件「直接連接」或「直接耦合」至另一元件時，不存在介入元件，用於描述元件或層之間之關係之其他字詞應以相同方式解釋；「第一」、「第二」等序數，彼此之間並沒有順序上的先後關係，其僅用於標示區分兩個具有相同名字之不同元件。為便於理解，下述實施例中之相同元件係以相同之符號標示來說明。

本揭露實施例之半固態金屬黏漿製備裝置藉由鋁合金熔液來回傾斜流動和控制鋁合金熔液冷卻速率之條件下，製備微細且似球狀固相晶之半固態黏漿。

請參照第1圖，為本揭露一實施例之剖面結構示意圖。如第1圖所示，半固態金屬黏漿製備裝置100包括長條形容器1、搖擺機構2及倒湯機構3。

長條形容器1具有第一側端12(如第2圖所示)與沿一長軸方向相對設置之第二側端14(如第2圖所示)，並用以盛裝金屬熔液5。長條形容器1的一側端面內可崁一熱電偶(圖中未顯示)。長條形容器1之開口邊緣具有一澆口10，設置於長軸邊緣處。在一些實施例中，長條形容器1之開口邊緣的澆口10也可設置於短軸邊緣處。在一些實施例中，長條形容器1之長軸長度與短軸長度的比值介於1.5至5之間。在一些實施例中，長條形容器1之最適長軸長度與短軸長度的比值介於2至4之間。長條形容器1之短軸長度與壁面深度的比值介於0.5至2之間。

另外，長條形容器1的長度、寬度和高度之設計，可視製備半固態金屬黏漿之容量需要而調整。越大的長寬比和越大的高寬比，長條形容器1可用於製備更多質量之半固態金屬黏漿(例如，鋁合金黏漿)。越大的高寬比容許傾斜角度對應增加，高傾斜角度有益於增加上層半固態金屬黏漿和下層半固態金屬黏漿彼此混合均勻程度，而傾斜角度介於5至30度之間，最佳傾斜角度介於10至20度之間。

長條形容器1可以例如是由金屬殼體所構成，而長條形容器1之內壁批覆一陶瓷材料層。陶瓷材料層透過塗覆耐火纖維糊於長條形容器1的內壁並經乾燥後得之，而耐火纖維糊材料可以是氧化鋁和氧化矽之混合物，或氧化鋯或其他陶瓷。前述的陶瓷材料層之作用是延緩金屬熔液5(如第2A圖所示)迅速凝固，避免初晶固相晶迅速成長為粗大樹枝狀固相晶，同時避免長條形容器1的金屬殼體被金屬熔液5侵蝕。

請參照第1圖，搖擺機構2與長條形容器1連接。搖擺機構2可使長條形容器1沿長軸方向上下傾斜擺動，並讓金屬熔液5在第一側端12與第二側端14來回流動，以形成半固態金屬黏漿。搖擺機構2可包含連接長條形容器1之轉軸25、兩個凸輪22、至少一個接合凸輪22上端之推桿24、馬達21和軸心23。搖擺機構2可藉由交互上升、下降之凸輪22連接之推桿24使長條形容器1來回上下傾斜。如第1圖半固態金屬黏漿製備裝置，其中搖擺機構2之轉軸25設置於長條形容器1之底部中央處。在另一實施例中，搖擺機構2之轉軸25也可設置於長條形容器1之第一側端之底部或澆口附近位置處，此時搖擺機構2可僅用一個凸輪22或其它升降機構，例如利用馬達或油壓驅動的線性滑軌等。在一些實施例中，搖擺機構2以每分鐘2至8次頻率搖擺該長條形容器1。

請參照第1圖，倒湯機構3包含伸縮缸31、轉軸26、支架41和轉軸42。倒湯機構3之一端藉由支架41連接底座4，另一端藉轉軸42連接搖擺機構2。轉軸26位於搖擺機構2的底部，並透過伸縮缸31與底座4連接。當伸縮缸31伸長時，可推動搖擺機構2向右方傾斜，並帶動長條形容器1向右傾斜。藉此，倒湯機構3可使流體狀之半固態金屬黏漿被倒出長條形容器1外。在另一實施例中，倒湯機構3之伸縮缸31可用其它線性機構，例如利用一馬達驅動的線性螺桿或齒輪與齒條整合之線性滑軌取代。

底座4分別與支架41、伸縮缸31連接。整體來講，長條形容器1置於搖擺機構2之上方，並以一轉軸25相互連接。搖擺機構2置於底座4之上方，並以一轉軸42相互連接。當伸縮缸31作動時，可90度翻轉長條形容器1和搖擺機構2，因此半固態金屬黏漿從長條形容器1被倒出並流入湯杓(圖中未示)。

在一些實施例中，搖擺機構2可包含馬達21、圓盤(圖中未示)、接合圓盤之曲柄(圖中未示)、軸心23、接合曲柄之連桿(圖中未示)與轉軸25。馬達21透過轉動軸心23使圓盤旋轉，並使曲柄往復上升、下降而推動連桿上下搖擺，以使長條形容器1上下傾斜搖擺。

接下來，請參照第2A圖，為本揭露實施例第1圖之長條形容器搖擺示意圖。如第2A圖所示，當第一側端12往上升起時，而長條形容器1的傾斜角度Θ1為5度，金屬熔液(例如，鋁合金熔液)5離開第一側端12的壁面12a並往第二側端14的方向流動。同樣的，當第二側端14往上升起時，而長條形容器1的傾斜角度Θ1為5度，金屬熔液5離開第二側端14的壁面14a並往第一側端12的方向流動。藉此，金屬熔液5長條形容器1內在來回傾斜流動，以使金屬熔液5之上層51與下層52彼此混合。

請參照第2B圖，為本揭露實施例之長條形容器另一搖擺示意圖。如第2B圖所示，當第一側端12往上升起時，而長條形容器1的傾斜角度Θ2為15度，金屬熔液5離開第一側端12的壁面12a並往第二側端14的方向流動。同樣的，當第二側端14往上升起時，而長條形容器1的傾斜角度Θ2為15度，金屬熔液5離開第二側端14的壁面14a並往第一側端12的方向流動。

金屬熔液5在第一側端12與第二側端14來回流動時，在第一側端12處或第二側端14處呈現穩流或過度流或擾流之流體形態。藉過度流或擾流，金屬熔液5長條形容器1內在來回傾斜流動時，可使金屬熔液5之上層51與下層52部分彼此混合。

如第2A圖所示，顯示部分的金屬熔液5未完全離開長條形容器1之第一側端12的壁面12a。如第2B圖所示，全部的金屬熔液5離開第一側端12的壁面12a流向第二側端14的壁面14a，如此可使大多數的金屬熔液5之流動成為過度流或擾流，並降溫成核為更近似球形或如花瓣狀的固相晶。

依此類推，更大傾斜角度例如15度至30度，可促成發生過渡流或擾流特別是在長條形容器1的第一側端12與第二側端14的位置處。此高度擾流的攪拌剪切作用，裂解成核成長中之花瓣狀固相晶，並使裂解的小尺寸固相晶混入液相中。換言之，更大傾斜角度所產生之攪流攪拌剪切作用，可更有效地混合分散固相晶和液相。

值得說明的是，在長條形容器1來回傾斜的頻率每分鐘2~8次的條件下，傾斜角度越小例如5度以下，半固態金屬黏漿之流動越趨近層流(laminar flow) 雖仍可避免形成粗大化的樹枝狀固晶，但在容器下層與容器壁面接觸所形成的初凝固相晶和容器上層液相彼此互相平行流動而不易混合。

反之，搖擺的傾斜角度越大例如5至30度之間特別是15度至30度，更易促成過渡流(transition flow)或擾流(turbulent flow)的機率，產生上層黏漿和下層黏漿之相互混合擾動，更有效地分散固相晶和液相，同時較大的擾動剪切，助益裂解花狀固相晶成為更微細之似球狀固相晶。

因為長條形容器來回傾斜的頻率介於每分鐘2~8次，以及半固態金屬黏漿具有適當的黏滯性，藉此，可使前述過渡流或輕微的擾流不至於造成大量氣體捲入黏漿內的問題。

為避免長條形容器1大角度傾斜來回搖擺時發生半固態黏漿噴濺溢出。長條形容器1的高度可採非等高度設計，例如第2A圖和第2B圖之長條形容器1，不同於第1圖的等高度的長條形容器1。或者說，第2A圖和第2B圖之長條形容器1的第一側端12與第二側端14之高度大於長條形容器1之中心高度。

請參照第3圖，第3圖為本揭露半固態金屬黏漿製備裝置另一實施例200之外觀示意圖。該實施例中，長條形容器1之一側端底部透過一轉軸43與固定架37連接；固定架37置於一支撐板35上，支撐板35透過一轉軸42與一支架41連接。搖擺機構2包含一馬達 (圖中未示)、一旋轉盤50、一軸心55、一連桿20及一轉軸25；其中，該馬達驅動該旋轉盤50，該軸心55置於旋轉盤50之中心。該轉軸25置於該長條形容器1之底部；該連桿20連接於旋轉盤50偏心位置，且另一端與轉軸25連接。馬達透過轉動軸心55使旋轉盤50旋轉，並帶動連桿20，進而使長條形容器1反覆往上和往下傾斜。倒湯機構3包含連接底座4之伸縮缸31、轉軸26、轉軸42。當搖擺機構2停止，伸縮缸31作動伸長，使支撐板35透過轉軸42旋轉。在另一半固態金屬黏漿製備裝置實施例(未顯示)，倒湯機構3，可以由馬達搭配螺桿，或馬達搭配齒輪與齒條等方式，使支撐板35透過轉軸42旋轉。在一些實施例中，伸縮缸31可替換為伸縮機構，而伸縮機構可由電動或油壓馬達驅動之線性螺桿或齒輪與齒條整合之線性滑軌所組成。

請參照第4圖，為本揭露另一實施例之外觀示意圖。如第4圖所示，底座4上設置有支架41，而支架的一端與馬達21連接。馬達21透過轉軸27的十字接頭28與轉軸32樞接，而馬達21與轉軸27、十字接頭28組成搖擺機構2。轉軸32的一端與馬達33連接，而轉軸32與馬達33組成倒湯機構3。搖擺機構2可達成5~20度傾斜搖擺長條形容器1的動作(如箭頭標示)，而倒湯機構3可達成約90度翻轉長條形容器1的動作(如箭頭標示)。另外，馬達21與馬達33可以例如是步進馬達。

請參照第5圖，為本揭露又一實施例之外觀示意圖。如第5圖所示，搖擺機構2、倒湯機構3和底座4可由多軸向(例如，3軸(含)以上)之機械手臂組成。

請參照第6A圖與第6B圖，分別為本揭露一實施例半固態金屬黏漿微結構之照片。如第6A圖所示，A356.2合金(Al-7Si-0.35Mg-0.08Fe)半固態黏漿及其微結構，和黏漿在高壓下鑄造成型鑄件之微結構。A356.2合金(Al-7Si-0.35Mg)的液相線溫度約615℃，固相晶溫度約558℃。A356.2合金溫度介於液相線溫度和固相晶溫度之間呈半固態。A356合金熔液降溫至低於液相線溫度即開始晶出固相晶，緩慢降溫並且擾動情形下有助於增益固相晶球化。

製備環境為長條形容器1的長寬比為1.5、高寬比為1、長條形容器1的內壁溫度390℃~502℃、傾斜角度為5度和每分鐘來回搖擺4次之條件，製備約607℃之A356.2半固態黏漿包含約85%液相倒入水中急速凝固之微結構。

如第6A圖所示與第6B圖所示，光學顯微鏡影像之比例尺分別為50µm與20µm，凝固微結構顯示少數似球狀固相晶和多數玫瑰花狀固相晶。

接著，請參照第7A圖與第7B圖，分別為本揭露另一實施例半固態金屬黏漿微結構之照片。製備環境為長條形容器1的長寬比3.5、高寬比為1、長條形容器1的內壁溫度380℃~480℃、傾斜角度為20度和每分鐘來回搖擺4次之條件，製備約607℃之A356.2半固態黏漿其中倒入水中急速凝固之微結構。

如第7A圖所示與第7B圖所示，光學顯微鏡影像之比例尺分別為50µm與20µm，凝固微結構包含多數似球狀粒徑固相晶和少數玫瑰花狀固相晶。比較第6A圖和第7A圖，可發現採用長寬比為3.5的長條形容器1可產生更多數量的似球狀固相晶，且固相晶之尺度更微細。

另外，在一些實施例中可整合本揭露之半固態金屬黏漿製備裝置100或半固態金屬黏漿製備裝置200之流變鑄造製程設備。製程設備包含一使用油壓缸壓力驅動高壓成型金屬鑄胚之金屬成型機(圖中未示)與半固態金屬黏漿製備裝置100或半固態金屬黏漿製備裝置200。該半固態金屬黏漿製備裝置鄰設於金屬成型機之射料桶之入料口旁。藉由將製備完成之半固態金屬黏漿倒入金屬成型機之入料口，以準備高壓下成型金屬鑄胚。在一些實施例中，金屬成型機為一立式擠壓鑄造機或一臥式擠壓鑄造機。

綜上所述，本揭露之半固態金屬黏漿製備裝置及其製程設備，可使金屬熔液之上層與下層彼此更充分混合擾動，更有效地分散固相晶和液相，同時較大的擾動剪切，助益裂解花狀固相晶成為更微細之似球狀固相晶。

根據本揭露實施例之長條形容器沿長軸方向來回傾斜的頻率介於每分鐘2~8次，以避免高速搖擺時金屬熔液或半固態黏漿噴濺溢出，進而減少可用半固態黏漿的重量。

根據本揭露實施例之長條形容器來回傾斜的頻率介於每分鐘2~8次，以及半固態金屬黏漿具有適當的黏滯性，可使過渡流或輕微的擾流不造成大量氣體捲入黏漿內的問題，提升後續製程時的加工材料品質。

雖然本揭露已以實施例揭露如上，然其並非用以限定本揭露，任何所屬技術領域中具有通常知識者，在不脫離本揭露之精神和範圍內，當可作些許之更動與潤飾，故本揭露之保護範圍當視後附之申請專利範圍所界定者為準。

1:長條形容器 10:澆口 12:第一側端 12a,14a:壁面 14:第二側端 2:搖擺機構 21,33:馬達 20:連桿 22:凸輪 23:軸心 24:推桿 25,26,27,32,42,43:轉軸 28:十字接頭 3:倒湯機構 31:伸縮缸 35:支撐板 37:固定架 4:底座 41:支架 5: 金屬熔液 50:旋轉盤 51:上層 52:下層 55:軸心 100,200:半固態金屬黏漿製備裝置 Θ1,Θ2:傾斜角度

第1圖為本揭露一實施例之剖面結構示意圖。 第2A圖為本揭露實施例之長條形容器搖擺示意圖。 第2B圖為本揭露實施例之長條形容器另一搖擺示意圖。 第3圖為本揭露另一實施例之外觀示意圖。 第4圖為本揭露再一實施例之外觀示意圖。 第5圖為本揭露又一實施例之外觀示意圖。 第6A圖與第6B圖分別為本揭露一實施例半固態金屬黏漿微結構之照片。 第7A圖與第7B圖分別為本揭露另一實施例半固態金屬黏漿微結構之照片。

1:長條形容器

2:搖擺機構

21,33:馬達

27,32:轉軸

28:十字接頭

3:倒湯機構

4:底座

41:支架

Claims (19)

1. 一種半固態金屬黏漿製備裝置，包括: 一長條形容器，具有一第一側端與沿一長軸方向相對設置之一第二側端，並用以盛裝一金屬熔液，且其中該長條形容器之長軸長度與短軸長度的比值介於1.5至5之間； 一搖擺機構，與該長條形容器連接，用以使該長條形容器沿該長軸方向上下傾斜擺動，並讓該金屬熔液在該第一側端與該第二側端來回流動，以形成一半固態金屬黏漿；及 一倒湯機構，與該長條形容器連接，用以使該半固態金屬黏漿被倒出。
2. 如請求項1所述之半固態金屬黏漿製備裝置，其中於該第一側端往上升起時，該金屬熔液流往該第二側端的方向流動。
3. 如請求項1所述之半固態金屬黏漿製備裝置，其中於該第二側端往上升起時，該金屬熔液離開該第二側端的壁面並往該第一側端的方向流動，以使該金屬熔液之上層與下層彼此混合。
4. 如請求項1所述之半固態金屬黏漿製備裝置，其中該金屬熔液在該第一側端與該第二側端來回流動時，在該第一側端處或該第二側端處呈現過度流或擾流之流體形態。
5. 如請求項1所述之半固態金屬黏漿製備裝置，其中該長條形容器之最適長軸長度與短軸長度的比值介於2至4之間。
6. 如請求項1所述之半固態金屬黏漿製備裝置，其中該長條形容器之短軸長度與壁面深度的比值介於0.5至2之間。
7. 如請求項1所述之半固態金屬黏漿製備裝置，其中該搖擺機構以每分鐘2至8次頻率搖擺該長條形容器。
8. 如請求項1所述之半固態金屬黏漿製備裝置，其中該長條形容器之長軸邊緣處或短軸邊緣處設有一澆口。
9. 如請求項1所述之半固態金屬黏漿製備裝置，其中該第一側端與該第二側端至少其中一側端之高度大於該長條形容器之中心高度。
10. 如請求項1所述之半固態金屬黏漿製備裝置，其中該長條形容器之內壁批覆一陶瓷材料層。
11. 如請求項1所述之半固態金屬黏漿製備裝置，其中該搖擺機構係包含一馬達、二個凸輪、一軸心、一接合凸輪上端之推桿、至少一轉軸，該馬達透過轉動該軸心使該兩個凸輪交互上升、下降而推動該推桿上下運動，以使該長條形容器上下傾斜搖擺。
12. 如請求項1所述之半固態金屬黏漿製備裝置，其中該搖擺機構係包含一馬達、一凸輪、一軸心、一接合凸輪上端之推桿、至少一轉軸，該馬達透過轉動該軸心使該凸輪交互上升、下降而推動該推桿上下運動，以使該長條形容器上下傾斜搖擺。
13. 如請求項1所述之半固態金屬黏漿製備裝置，其中該搖擺機構係包含一馬達、一旋轉盤、一接合該旋轉盤之連桿、一軸心、至少一轉軸，該馬達透過轉動該軸心使該旋轉盤旋轉，並使該連桿往復上升、下降，以使該長條形容器上下傾斜搖擺。
14. 如請求項1所述之半固態金屬黏漿製備裝置，其中該倒湯機構係包含一伸縮缸、至少一轉軸、一支架。藉由伸長該伸縮缸將半固態金屬黏漿被倒出該長條形容器外。
15. 如請求項1所述之半固態金屬黏漿製備裝置，其中該倒湯機構係包含一伸縮機構、至少一轉軸、一支架，其中該伸縮機構係由電動或油壓馬達驅動之線性螺桿或齒輪與齒條整合之線性滑軌所組成。
16. 如請求項1所述之半固態金屬黏漿製備裝置，其中該搖擺機構與該倒湯機構係由一多軸向機械手臂組成。
17. 如請求項1所述之半固態金屬黏漿製備裝置，其中該長條形容器沿該長軸方向上下傾斜擺動之角度介於5至30度之間。
18. 一種半固態金屬黏漿製程設備，適用於流變鑄造成型一金屬鑄胚，包括:一金屬成型機，係使用油壓缸驅動高壓成型該金屬鑄胚；及一如請求項1所述之半固態金屬黏漿製備裝置，係鄰設於該金屬成型機之射料桶之入料口旁。
19. 如請求項18所述之半固態金屬黏漿製程設備，其中該金屬成型機為一立式擠壓鑄造機或一臥式擠壓鑄造機。

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