TW202212893A - 光學透鏡組 - Google Patents

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Abstract

一種光學透鏡組，其從第一側至第二側沿光軸依序包括第一至第六透鏡。光學透鏡組滿足V1+V2+V6≦120.000以及EFL*Fno/D11t22≦11.500的條件式。另，其他光學透鏡組亦被提供。

Description

光學透鏡組
本發明是有關於一種光學透鏡組。
可攜式電子裝置的規格日新月異，其關鍵零組件-光學透鏡組也更加多樣化發展。隨著虛擬實境(VR)/擴增實境(AR)熱潮帶動頭戴式穿戴設備及周邊裝置加速發展。因此光學透鏡組除了可用於攝像與錄影外，也可設計利用光學反射原理，將資訊或影像投射在頭戴式穿戴設備的鏡片上，並經過反射將資訊或影像投射入使用者的眼睛達到擴增實境的效果。
然而由於不同顏色的投射光源具有不同的波段，加上光學透鏡組也需要適用於不同環境溫度，避免資訊或影像受到環境溫度的影響辨識不清。甚且光學透鏡組投影的資訊或影像不只適用於陰暗處，更要適用於室內或室外等各種環境。因此如何設計體積小、光圈大、熱穩定性高並同時應用在不同波段光源的光學透鏡組成了業界設計的一大挑戰。
本發明提供一種光學透鏡組，使多個波長的光通過仍能維持良好光學品質、系統長度短、光圈大，且熱穩定性良好。
本發明的一實施例提供一種光學透鏡組，從第一側至第二側沿光軸依序包括光圈、第一透鏡、第二透鏡、第三透鏡、第四透鏡、第五透鏡及第六透鏡。第一側為出光側或物側。第二側為入光側或像側。第一透鏡至第六透鏡各自包括朝向第一側且使成像光線通過的第一側面及朝向第二側且使成像光線通過的第二側面。第一透鏡具有負屈光率。第四透鏡的第二側面的一光軸區域為凹面。光學透鏡組的透鏡由以上六個透鏡組成，且滿足以下條件式：V1+V2+V6≦120.000以及EFL*Fno/D11t22≦11.500，其中V1為第一透鏡的阿貝數，V2為第二透鏡的阿貝數，V6為第六透鏡的阿貝數，EFL為光學透鏡組的有效焦距，Fno為光學透鏡組的光圈值，且D11t22為第一透鏡的第一側面到第二透鏡的第二側面在光軸上的一距離。
本發明的一實施例提供一種光學透鏡組，從第一側至第二側沿光軸依序包括光圈、第一透鏡、第二透鏡、第三透鏡、第四透鏡、第五透鏡及第六透鏡。第一側為出光側或物側。第二側為入光側或像側。第一透鏡至第六透鏡各自包括朝向第一側且使成像光線通過的第一側面及朝向第二側且使成像光線通過的第二側面。第一透鏡具有負屈光率且第一透鏡的第一側面的光軸區域為凸面。第二透鏡具有正屈光率。第四透鏡的第一側面的一光軸區域為凸面。光學透鏡組的透鏡由以上六個透鏡組成，且滿足以下條件式：V1+V2+V6≦120.000以及EFL*Fno/D11t22≦11.500，其中V1為第一透鏡的阿貝數，V2為第二透鏡的阿貝數，V6為第六透鏡的阿貝數，EFL為光學透鏡組的有效焦距，Fno為光學透鏡組的光圈值，且D11t22為第一透鏡的第一側面到第二透鏡的第二側面在光軸上的一距離。
本發明的一實施例提供一種光學透鏡組，從第一側至第二側沿光軸依序包括光圈、第一透鏡、第二透鏡、第三透鏡、第四透鏡、第五透鏡及第六透鏡。第一側為出光側或物側。第二側為入光側或像側。第一透鏡至第六透鏡各自包括朝向第一側且使成像光線通過的第一側面及朝向第二側且使成像光線通過的第二側面。第一透鏡具有負屈光率。第二透鏡具有正屈光率。第四透鏡的第一側面的光軸區域為凸面。第六透鏡的第二側面的圓周區域為凸面。光學透鏡組的透鏡由以上六個透鏡組成，且滿足以下條件式：V1+V2+V6≦120.000以及EFL*Fno/D11t22≦11.500，其中V1為第一透鏡的阿貝數，V2為第二透鏡的阿貝數，V6為第六透鏡的阿貝數，EFL為光學透鏡組的有效焦距，Fno為光學透鏡組的光圈值，且D11t22為第一透鏡的第一側面到第二透鏡的第二側面在光軸上的一距離。
本發明的一實施例提供一種光學透鏡組，從第一側至第二側沿光軸依序包括光圈、第一透鏡、第二透鏡、第三透鏡、第四透鏡、第五透鏡及第六透鏡。第一側為出光側或物側。第二側為入光側或像側。第一透鏡至第六透鏡各自包括朝向第一側且使成像光線通過的第一側面及朝向第二側且使成像光線通過的第二側面。第一透鏡具有負屈光率，並滿足V1+V2+V6≦120.000以及EFL*Fno/D11t22≦8.100條件式，搭配以下面形與屈光率組合的任一者： 第五透鏡的第二側面的光軸區域為凹面；或 第二透鏡具有正屈光率以及第五透鏡的第一側面的光軸區域為凸面。
本發明的一實施例提供一種光學透鏡組，從第一側至第二側沿光軸依序包括光圈、第一透鏡、第二透鏡、第三透鏡、第四透鏡、第五透鏡及第六透鏡。第一側為出光側或物側。第二側為入光側或像側。第一透鏡至第六透鏡各自包括朝向第一側且使光線通過的第一側面及朝向第二側且使光線通過的第二側面。第二透鏡的第二側面的光軸區域為凹面，第五透鏡的第二側面的光軸區域為凹面，並滿足以下的條件式：T2/T avg≧1.500，更搭配以下條件的任一者：第一透鏡具有負屈光率，第三透鏡具有正屈光率，第四透鏡的第一側面的圓周區域為凹面，第四透鏡的第二側面的光軸區域為凹面，第五透鏡具有正屈光率，第五透鏡的第一側面的光軸區域為凸面，第六透鏡具有負屈光率，第六透鏡的第一側面的光軸區域為凹面，第六透鏡的第一側面的圓周區域為凹面或第六透鏡的第二側面的光軸區域為凸面。
本發明的一實施例提供一種光學透鏡組，從第一側至第二側沿光軸依序包括第一透鏡、第二透鏡、第三透鏡、第四透鏡、第五透鏡及第六透鏡。第一側為出光側或物側。第二側為入光側或像側。第一透鏡至第六透鏡各自包括朝向第一側且使成像光線通過的第一側面及朝向第二側且使成像光線通過的第二側面。第一透鏡具有負屈光率，第一透鏡的第一側面的光軸區域為凸面，第二透鏡具有正屈光率，第二透鏡的第二側面的光軸區域為凹面，第三透鏡具有正屈光率，第五透鏡的第二側面的光軸區域為凹面，並滿足以下的條件式：TTL*Fno/D22t62≦3.400，更搭配以下條件的任一者：第四透鏡的第一側面的光軸區域為凸面，第四透鏡的第二側面的光軸區域為凹面，第六透鏡具有負屈光率，第六透鏡的第一側面的光軸區域為凹面或第六透鏡的第二側面的光軸區域為凸面。
在本發明的實施例的光學透鏡組中，其在溫度0℃~70℃的焦距偏移量的絕對值小於或等於0.030毫米。
基於上述，本發明的實施例的光學透鏡組的有益效果在於：藉由滿足上述透鏡的凹凸曲面排列設計、屈光率的條件以及滿足上述條件式的設計，光學透鏡組使多個波長的光通過仍能維持良好光學品質、系統長度短、技術上可行，且熱穩定性良好。
請參照圖1A，在一實施例中，本發明的實施例的光學透鏡組10適用以投影。投影鏡頭20的光線方向為多個成像光線由多光源產生單元PM所發出，經由本發明的實施例的光學透鏡組10產生多個不同出射角度的成像光線a、b、c ，用以投射至前方環境，其中出射角的範圍例如是落在-ω度至ω度的範圍內，其中ω為光學透鏡組10最大半出光角度；成像光線a、b、c不限於是何種形式的成像光線，在此以虛線的形式描述成像光線行進的方向，且成像光線a、b、c的數量也不限於3個，其數量可以是不等於3及1的其他數量，而圖1A中以繪示成像光線a、b、c來作代表，其中成像光線a、b、c分別具有主光線（chief ray）及邊緣光線（marginal ray）(圖未示)，成像光線a的主光線及邊緣光線彼此互相近似平行；同樣地，成像光線b的主光線及邊緣光線也彼此互相近似平行，成像光線c的主光線及邊緣光線也彼此互相近似平行。詳細來說，圖1A的成像光線a、b、c分別由圖1B中不同位置的光源Pa、Pb、Pc所發出，從圖1A可知，在不同位置的光源P發出的成像光線經過光學透鏡組10後皆會以平行的方式出射於光學透鏡組10，但出射的方向會依據位置而不同。以圖1A來說，光源Pa經過光學透鏡組10後以斜向左下且平行地出射於光學透鏡組10(如成像光線a所示)，另一位置的光源Pb經過光學透鏡組10後以正左方且平行地出射於光學透鏡組10(如成像光線b所示)，又一位置的光源Pc經過光學透鏡組10後以斜向左上且平行地出射於光學透鏡組10(如成像光線c所示)。
請參照圖1B，在一實施例中，多光源產生單元PM包括多個以陣列方式排列的光源P。光源P例如是近紅外光光源或綠光光源，但本發明並不以此為限制。此外，於其他的實施態樣中，這些光源P的排列方式也可以是環形排列或者是其他排列方式，本發明並不以此為限制。光源P種類例如是雷射二極體(laser diode)、發光二極體(Light Emitting Diode, LED)、毫發光二極體(Mini LED)或微發光二極體(Micro LED)，其中毫發光二極體的尺寸範圍例如是落在75µm至300µm的範圍內，而微發光二極體的尺寸範圍例如是小於75µm。這些光源P的發光面形成參考面100a。在一實施例中，參考面100a是多光源產生單元PM的發光面。
需說明的是，若本發明的實施例的光學透鏡組10用以投影，則以下說明本發明之實施例之光學規格的判斷準則是假設光線方向逆追跡（Reversely Tracking）為一平行成像光線由第一側經過光學透鏡組10到位於第二側的參考面100a聚焦成像，其中參考面100a為多光源產生單元PM的發光面，第二側是朝向多光源產生單元PM的一側（即入光側），且第一側是相對的另一側（即出光側）。此外，若本發明的實施例的光學透鏡組10用以投影，則下述之光學透鏡組10的每一透鏡的第二側面是指朝向多光源產生單元PM的表面（即入光面），且下述之光學透鏡組10的每一透鏡的第一側面為相對的另一表面（即出光面）。
若本發明的實施例的光學透鏡組10用以成像，則以下說明本發明之實施例之光學規格的判斷準則是假設光線方向追跡為一平行成像光線由第一側經過光學透鏡組10到位於第二側的參考面100a聚焦成像，其中參考面100a為成像面，第二側是朝向成像面的一側（即像側），且第一側是朝向待拍攝物的一側（即物側）。此外，若本發明的實施例的光學透鏡組10用以成像，則下述之光學透鏡組10的每一透鏡的第二側面是指朝向成像面的表面（即像側面），且下述之光學透鏡組10的每一透鏡的第一側面是指朝向待拍攝物的表面（即物側面）。
本說明書和申請專利範圍中使用的用語「光軸區域」、「圓周區域」、「凹面」和「凸面」應基於本說明書中列出的定義來解釋。
本說明書之光學系統包含至少一透鏡，接收入射光學系統之平行於光軸至相對光軸呈半視角（HFOV）角度內的成像光線。成像光線通過光學系統於參考面上成像。所言之「一透鏡具有正屈光率（或負屈光率）」，是指所述透鏡以高斯光學理論計算出來之近軸屈光率為正（或為負）。所言之「透鏡之第一側面（或第二側面）」定義為成像光線通過透鏡表面的特定範圍。成像光線包括至少兩類光線：主光線（chief ray）Lc及邊緣光線（marginal ray）Lm（如圖2所示）。透鏡之第一側面（或第二側面）可依不同位置區分為不同區域，包含光軸區域、圓周區域、或在部分實施例中的一個或多個中繼區域，該些區域的說明將於下方詳細闡述。
圖2為透鏡100的徑向剖視圖。定義透鏡100表面上的二參考點：中心點及轉換點。透鏡表面的中心點為該表面與光軸I的一交點。如圖2所例示，第一中心點CP1位於透鏡100的第一側面110，第二中心點CP2位於透鏡100的第二側面120。轉換點是位於透鏡表面上的一點，且該點的切線與光軸I垂直。定義透鏡表面之光學邊界OB為通過該透鏡表面徑向最外側的邊緣光線Lm與該透鏡表面相交的一點。所有的轉換點皆位於光軸I與透鏡表面之光學邊界OB之間。除此之外，若單一透鏡表面有複數個轉換點，則該些轉換點由徑向向外的方向依序自第一轉換點開始命名。例如，第一轉換點TP1（最靠近光軸I）、第二轉換點TP2（如圖5所示）及第N轉換點（距離光軸I最遠）。
定義從中心點至第一轉換點TP1的範圍為光軸區域，其中，該光軸區域包含中心點。定義距離光軸I最遠的第N轉換點徑向向外至光學邊界OB的區域為圓周區域。在部分實施例中，可另包含介於光軸區域與圓周區域之間的中繼區域，中繼區域的數量取決於轉換點的數量。
當平行光軸I之光線通過一區域後，若光線朝光軸I偏折且與光軸I的交點位在透鏡第二側A2，則該區域為凸面。當平行光軸I之光線通過一區域後，若光線的延伸線與光軸I的交點位在透鏡第一側A1，則該區域為凹面。
除此之外，參見圖2，透鏡100還可包含一由光學邊界OB徑向向外延伸的組裝部130。組裝部130一般來說用以供該透鏡100組裝於光學系統之一相對應元件（圖未示）。成像光線並不會到達該組裝部130。組裝部130之結構與形狀僅為說明本發明之示例，不以此限制本發明的範圍。下列討論之透鏡的組裝部130可能會在圖式中被部分或全部省略。
參見圖3，定義中心點CP與第一轉換點TP1之間為光軸區域Z1。定義第一轉換點TP1與透鏡表面的光學邊界OB之間為圓周區域Z2。如圖3所示，平行光線211在通過光軸區域Z1後與光軸I在透鏡200的第二側A2相交，即平行光線211通過光軸區域Z1的焦點位於透鏡200第二側A2的R點。由於光線與光軸I相交於透鏡200第二側A2，故光軸區域Z1為凸面。反之，平行光線212在通過圓周區域Z2後發散。如圖3所示，平行光線212通過圓周區域Z2後的延伸線EL與光軸I在透鏡200的第一側A1相交，即平行光線212通過圓周區域Z2的焦點位於透鏡200第一側A1的M點。由於光線的延伸線EL與光軸I相交於透鏡200第一側A1，故圓周區域Z2為凹面。於圖3所示的透鏡200中，第一轉換點TP1是光軸區域與圓周區域的分界，即第一轉換點TP1為凸面轉凹面的分界點。
另一方面，光軸區域的面形凹凸判斷還可依該領域中通常知識者的判斷方式，即藉由近軸的曲率半徑（簡寫為R值）的正負號來判斷透鏡之光軸區域面形的凹凸。R值可常見被使用於光學設計軟體中，例如Zemax或CodeV。R值亦常見於光學設計軟體的透鏡資料表（lens data sheet）中。以第一側面來說，當R值為正時，判定為第一側面的光軸區域為凸面；當R值為負時，判定第一側面的光軸區域為凹面。反之，以第二側面來說，當R值為正時，判定第二側面的光軸區域為凹面；當R值為負時，判定第二側面的光軸區域為凸面。此方法判定的結果與前述藉由光線／光線延伸線與光軸的交點判定方式的結果一致，光線／光線延伸線與光軸交點的判定方式即為以一平行光軸之光線的焦點位於透鏡之第一側或第二側來判斷面形凹凸。本說明書所描述之「一區域為凸面（或凹面）」、「一區域為凸（或凹）」或「一凸面（或凹面）區域」可被替換使用。
圖4至圖6提供了在各個情況下判斷透鏡區域的面形及區域分界的範例，包含前述之光軸區域、圓周區域及中繼區域。
圖4為透鏡300的徑向剖視圖。參見圖4，透鏡300的第二側面320在光學邊界OB內僅存在一個轉換點TP1。透鏡300的第二側面320的光軸區域Z1及圓周區域Z2如圖4所示。此第二側面320的R值為正（即R＞0），因此，光軸區域Z1為凹面。
一般來說，以轉換點為界的各個區域面形會與相鄰的區域面形相反，因此，可用轉換點來界定面形的轉變，即自轉換點由凹面轉凸面或由凸面轉凹面。於圖4中，由於光軸區域Z1為凹面，面形於轉換點TP1轉變，故圓周區域Z2為凸面。
圖5為透鏡400的徑向剖視圖。參見圖5，透鏡400的第一側面410存在一第一轉換點TP1及一第二轉換點TP2。定義光軸I與第一轉換點TP1之間為第一側面410的光軸區域Z1。此第一側面410的R值為正（即R＞0），因此，光軸區域Z1為凸面。
定義第二轉換點TP2與透鏡400的第一側面410的光學邊界OB之間為圓周區域Z2，該第一側面410的該圓周區域Z2亦為凸面。除此之外，定義第一轉換點TP1與第二轉換點TP2之間為中繼區域Z3，該第一側面410的該中繼區域Z3為凹面。再次參見圖5，第一側面410由光軸I徑向向外依序包含光軸I與第一轉換點TP1之間的光軸區域Z1、位於第一轉換點TP1與第二轉換點TP2之間的中繼區域Z3，及第二轉換點TP2與透鏡400的第一側面410的光學邊界OB之間的圓周區域Z2。由於光軸區域Z1為凸面，面形自第一轉換點TP1轉變為凹，故中繼區域Z3為凹面，又面形自第二轉換點TP2再轉變為凸，故圓周區域Z2為凸面。
圖6為透鏡500的徑向剖視圖。透鏡500的第一側面510無轉換點。對於無轉換點的透鏡表面，例如透鏡500的第一側面510，定義自光軸I起算至透鏡表面光學邊界OB之間距離的0~50%為光軸區域，自光軸I起算至透鏡表面光學邊界OB之間距離的50~100%為圓周區域。參見圖6所示之透鏡500，定義光軸I至自光軸I起算到透鏡500表面光學邊界OB之間距離的50%為第一側面510的光軸區域Z1。此第一側面510的R值為正（即R＞0），因此，光軸區域Z1為凸面。由於透鏡500的第一側面510無轉換點，因此第一側面510的圓周區域Z2亦為凸面。透鏡500更可具有組裝部（圖未示）自圓周區域Z2徑向向外延伸。
圖7為本發明之第一實施例之光學透鏡組的示意圖，而圖8A至圖8D為第一實施例之光學透鏡組的縱向球差與各項像差圖。請先參照圖7，本發明的第一實施例之光學透鏡組10從第一側A1至第二側A2沿光學透鏡組10的一光軸I依序包括一光圈0、一第一透鏡1、一第二透鏡2、一第三透鏡3、一第四透鏡4、一第五透鏡5及一第六透鏡6。若光學透鏡組10用於投影時，多個成像光線由參考面100a（即多光源產生單元PM的發光面）發出而進入光學透鏡組10，多個成像光線經由第六透鏡6、第五透鏡5、第四透鏡4、第三透鏡3、第二透鏡2、第一透鏡1及光圈0之後，會於第一側A1產生多個成像光線，並射出光學透鏡組10。補充說明的是，在本實施例中，第二側A2是朝向多光源產生單元PM的一側，第一側A1是相對的另一側；第二側A2即入光側，第一側A1即出光側。
若光學透鏡組10用於成像時，當由一待拍攝物所發出的光線進入光學透鏡組10後，會依序通過光圈0、第一透鏡1、第二透鏡2、第三透鏡3、第四透鏡4、第五透鏡5以及第六透鏡6後，會在參考面100a形成影像。補充說明的是，在此實施例中，第二側A2是朝向待拍攝物的一側，第一側A1是相對的另一側，即朝向參考面100a(或稱成像面（image plane）)的一側；第二側A2即物側，第一側A1即像側。
第一透鏡1、第二透鏡2、第三透鏡3、第四透鏡4、第五透鏡5及第六透鏡6都各自具有一朝向第一側A1且使成像光線通過之第一側面15、25、35、45、55、65及一朝向第二側A2且使成像光線通過之第二側面16、26、36、46、56、66。
在本實施例中，第一透鏡1、第二透鏡2、第三透鏡3、第四透鏡4、第五透鏡5及第六透鏡6的材質皆為塑膠，但本發明不以此為限。
第一透鏡1具有負屈光率。第一透鏡1的第一側面15的光軸區域151為凸面，且其圓周區域153為凸面。第一透鏡1的第二側面16的光軸區域162為凹面，且其圓周區域164為凹面。在本實施例中，第一透鏡1的第一側面15與第二側面16皆為非球面。
第二透鏡2具有正屈光率。第二透鏡2的第一側面25的光軸區域251為凸面，且其圓周區域253為凸面。第二透鏡2的第二側面26的光軸區域262為凹面，且其圓周區域263為凸面。在本實施例中，第二透鏡2的第一側面25與第二側面26皆為非球面。
第三透鏡3具有正屈光率。第三透鏡3的第一側面35的光軸區域351為凸面，且其圓周區域354為凹面。第三透鏡3的第二側面36的光軸區域362為凹面，且其圓周區域363為凸面。在本實施例中，第三透鏡3的第一側面35與第二側面36皆為非球面。
第四透鏡4具有正屈光率。第四透鏡4的第一側面45的光軸區域451為凸面，且其圓周區域454為凹面。第四透鏡4的第二側面46的光軸區域462為凹面，且其圓周區域463為凸面。在本實施例中，第四透鏡4的第一側面45與第二側面46皆為非球面。
第五透鏡5具有正屈光率。第五透鏡5的第一側面55的光軸區域551為凸面，且其圓周區域554為凹面。第五透鏡5的第二側面56的光軸區域561為凸面，且其圓周區域563為凸面。在本實施例中，第五透鏡5的第一側面55與第二側面56皆為非球面。
第六透鏡6具有正屈光率。第六透鏡6的第一側面65的光軸區域652為凹面，且其圓周區域654為凹面。第六透鏡6的第二側面66的光軸區域661為凸面，且其圓周區域663為凸面。在本實施例中，第六透鏡6的第一側面65與第二側面66皆為非球面。
第一實施例之光學透鏡組10具有良好的熱穩定性。更進一步地說，在不同環境溫度下，光學透鏡組10具有極小的焦距偏移量（Focal shift）。舉例而言，在0℃的環境下，光學透鏡組10的焦距偏移量為-0.011 mm；在20℃的環境下，光學透鏡組10的焦距偏移量為0.000 mm；在70℃的環境下，光學透鏡組10的焦距偏移量為0.029 mm。
第一實施例的其他詳細光學數據如圖9所示，且第一實施例的有效焦距（effective focal length, EFL）為2.428 mm，半視角（half field of view, HFOV）為36.495∘，系統長度（即TTL）為4.611 mm，光圈值（f-number, Fno）為1.518，LCR(或像高ImgH)為2.308 mm。其中，系統長度是指由第一透鏡1的第一側面15到參考面100a在光軸I上的距離。本說明書中的「光圈值」是根據光的可逆性原理，將光圈0視為入射光瞳所計算而得的光圈值。
此外，在本實施例中，第一透鏡1、第二透鏡2、第三透鏡3、第四透鏡4、第五透鏡5、第六透鏡6的第一側面15、25、35、45、55、65及第二側面16、26、36、46、56、66共計十二個面均是非球面，而這些非球面是依下列公式（2）定義：
Figure 02_image001
Figure 02_image005
-----------（2） 其中： Y：非球面曲線上的點與光軸I的距離； Z：非球面之深度(非球面上距離光軸I為Y的點，與相切於非球面光軸I上頂點之切面，兩者間的垂直距離)； R：透鏡表面近光軸I處的曲率半徑； K：錐面係數(conic constant)；
Figure 02_image009
：第i階非球面係數。
上述這些非球面在公式（2）中的各項非球面係數如圖10所示。其中，圖10中欄位編號15表示其為第一透鏡1的第一側面15的非球面係數，其它欄位依此類推。
另外，第一實施例之光學透鏡組10中各重要參數間的關係如圖43所示。 其中， f1為第一透鏡1的焦距； f2為第二透鏡2的焦距； f3為第三透鏡3的焦距； f4為第四透鏡4的焦距； f5為第五透鏡5的焦距； f6為第六透鏡6的焦距； V1為第一透鏡1的阿貝數（Abbe number），阿貝數也可被稱為色散係數； V2為第二透鏡2的阿貝數； V3為第三透鏡3的阿貝數； V4為第四透鏡4的阿貝數； V5為第五透鏡5的阿貝數； V6為第六透鏡6的阿貝數； T1為第一透鏡1在光軸I上的厚度； T2為第二透鏡2在光軸I上的厚度； T3為第三透鏡3在光軸I上的厚度； T4為第四透鏡4在光軸I上的厚度； T5為第五透鏡5在光軸I上的厚度； T6為第六透鏡6在光軸I上的厚度； G12為第一透鏡1與第二透鏡2在光軸I上的空氣間隙； G23為第二透鏡2與第三透鏡3在光軸I上的空氣間隙； G34為第三透鏡3與第四透鏡4在光軸I上的空氣間隙； G45為第四透鏡4與第五透鏡5在光軸I上的空氣間隙； G56為第五透鏡5與第六透鏡6在光軸I上的空氣間隙； G6P為第六透鏡6與參考面100a在光軸I上的空氣間隙； D11t22為第一透鏡1的第一側面15到第二透鏡2的第二側面26在光軸I上的距離； D11t32為第一透鏡1的第一側面15到第三透鏡3的第二側面36在光軸I上的距離L D22t62為第二透鏡2的第二側面26到第六透鏡6的第二側面66在光軸I上的距離； D31t51為第三透鏡3的第一側面35到第五透鏡5的第一側面55在光軸I上的距離； AAG為第一透鏡1到第六透鏡6在光軸I上的五個空氣間隙的總和，即G12、G23、G34、G45以及G56的總和； ALT為第一透鏡1到第六透鏡6在光軸I上的六個透鏡厚度的總和，即T1、T2、T3、T4、T5及T6的總和； ALT36為第三透鏡3至第六透鏡6在光軸I上的四個厚度的總和，即T3、T4、T5及T6的總和； ALT46為第四透鏡4至第六透鏡6在光軸I上的三個厚度的總和，即T4、T5及T6的總和； EFL為光學透鏡組10的有效焦距； BFL為第六透鏡6的第二側面66到參考面100a在光軸I上的距離，參考面100a為發光面或成像面； TTL為第一透鏡1的第一側面15到參考面100a在光軸I上的距離，參考面100a為發光面或成像面； TL為第一透鏡1的第一側面15到第六透鏡6的第二側面66在光軸I上的距離； T max為光學透鏡組10在光軸I上最厚透鏡的厚度； T min為光學透鏡組10在光軸I上最薄透鏡的厚度； T avg為光學透鏡組10的所有透鏡1~6在光軸I上的平均厚度； HFOV為光學透鏡組10的半視角，根據光的可逆性原理為為光學透鏡組10的最大半出光角度ω； LCR（Light circle radius）為發光圓半徑（標記為LCR，如圖1B所繪示），為多光源產生單元的發光面(即參考面100a)之最小外接圓之半徑，或當光學透鏡組10用以成像時，其值亦可為光學透鏡組10的像高值(Image Height, ImgH)； Fno為光圈值，根據光的可逆性原理為光學透鏡組10發出成像光線的有效孔徑計算而得的光圈值，在本發明的實施例中也就是將光圈0視為入射光瞳所計算而得的光圈值。
圖43、圖44中，從TL那列至T min那列的數值的單位均為毫米（mm）。
再配合參閱圖8A至圖8D，圖8A的圖式說明第一實施例當波長為520 nm、530 nm及540 nm時在參考面100a上的縱向球差（longitudinal spherical aberration），圖8B與圖8C的圖式則分別說明第一實施例當波長為520 nm、530 nm及240 nm時在參考面100a上有關弧矢（sagittal）方向的場曲像差（field curvature aberration）及子午（tangential）方向的場曲像差，圖8D的圖式則說明第一實施例當波長為520 nm、530 nm及540 nm時在參考面100a上的畸變像差（distortion aberration）。本第一實施例的縱向球差圖式圖8A中，每一種波長所成的曲線皆很靠近並向中間靠近，說明每一種波長不同高度的離軸光線皆集中在成像點附近，由每一波長的曲線的偏斜幅度可看出，不同高度的離軸光線的成像點偏差控制在±0.25mm的範圍內，故本實施例確實明顯改善相同波長的球差，此外，三種代表波長彼此間的距離也相當接近，代表不同波長光線的成像位置已相當集中，因而使色像差也獲得明顯改善。
在圖8B與圖8C的場曲像差圖式中，三種代表波長在整個視場範圍內的焦距變化量落在±0.25mm的範圍內；說明了本第一實施例的光學系統能有效消除像差。而圖8D的畸變像差圖式則顯示本第一實施例的畸變像差量落在±70%的範圍內，說明本第一實施例的畸變像差已符合光學系統的光學品質要求，據此說明本第一實施例相較於現有光學透鏡組，在系統長度已縮短至4.611 mm左右的條件下，仍能提供較佳的光學品質。
圖11為本發明的第二實施例的光學透鏡組的示意圖，而圖12A至圖12D為第二實施例之光學透鏡組的縱向球差與各項像差圖。請先參照圖11，本發明光學透鏡組10的一第二實施例，其與第一實施例大致相似，僅各光學數據、非球面係數及這些透鏡1、2、3、4、5、6間的參數或多或少有些不同。此外，在本實施例中，第二透鏡2的材料為玻璃。第六透鏡6具有負屈光率。在此需注意的是，為了清楚地顯示圖面，圖11中省略部分與第一實施例面形相似的光軸區域與圓周區域的標號。
第二實施例之光學透鏡組10具有良好的熱穩定性。更進一步地說，在不同環境溫度下，光學透鏡組10具有極小的焦距偏移量（Focal shift）。舉例而言，在0℃的環境下，光學透鏡組10的焦距偏移量為0.006 mm；在20℃的環境下，光學透鏡組10的焦距偏移量為0.000 mm；在70℃的環境下，光學透鏡組10的焦距偏移量為-0.015 mm。
光學透鏡組10詳細的光學數據如圖13所示，且第二實施例的有效焦距為4.193 mm，半視角為36.500∘，系統長度為5.123 mm，光圈值為2.459，LCR(或像高ImgH)為2.507 mm。
如圖14所示，則為第二實施例在公式（2）中的各項非球面係數。
另外，第二實施例之光學透鏡組10中各重要參數間的關係如圖43所示。
再配合參閱圖12A至圖12D，圖12A的圖式說明第二實施例當波長為520 nm、530 nm及540 nm時在參考面100a上的縱向球差，圖12B與圖12C的圖式則分別說明第二實施例當波長為520 nm、530 nm及540 nm時在參考面100a上有關弧矢方向的場曲像差（field curvature aberration）及子午方向的場曲像差，圖12D的圖式則說明第二實施例當波長為520 nm、530 nm及540 nm時在參考面100a上的畸變像差。本第二實施例的縱向球差圖式圖12A中，不同高度的離軸光線的成像點偏差落在±0.009mm的範圍內。在圖12B與圖12C的場曲像差圖式中，三種代表波長在整個視場範圍內的焦距變化量落在±16µm的範圍內。圖12D的畸變像差圖式則顯示本第二實施例的畸變像差維持在±20%的範圍內。據此說明本第二實施例相較於現有光學透鏡組，在系統長度已縮短至5.123 mm左右的條件下，仍能提供較佳的光學品質。
經由上述說明可得知，第二實施例相較於第一實施例的優點在於：第二實施例的半視角比第一實施例的半視角大。第二實施例的縱向球差比第一實施例的縱向球差小，第二實施例的場曲像差比第一實施例的場曲像差小。第二實施例在0度時的熱穩定性優於第一實施例，且第二實施例在70度時的熱穩定性優於第一實施例。
圖15為本發明的第三實施例的光學透鏡組的示意圖，而圖16A至圖16D為第三實施例之光學透鏡組的縱向球差與各項像差圖。請先參照圖15，本發明光學透鏡組10的一第三實施例，其與第一實施例大致相似，僅各光學數據、非球面係數及這些透鏡1、2、3、4、5、6間的參數或多或少有些不同。此外，在本實施例中，第六透鏡6具有負屈光率。在此需注意的是，為了清楚地顯示圖面，圖15中省略部分與第一實施例面形相似的光軸區域與圓周區域的標號。
第三實施例之光學透鏡組10具有良好的熱穩定性。更進一步地說，在不同環境溫度下，光學透鏡組10具有極小的焦距偏移量（Focal shift）。舉例而言，在0℃的環境下，光學透鏡組10的焦距偏移量為-0.0105 mm；在20℃的環境下，光學透鏡組10的焦距偏移量為0.000 mm；在70℃的環境下，光學透鏡組10的焦距偏移量為0.0275 mm。
光學透鏡組10詳細的光學數據如圖17所示，且第三實施例的有效焦距為3.354 mm，半視角為36.500∘，系統長度為4.263 mm，光圈值為1.677，LCR(或像高ImgH)為2.113 mm。
如圖18所示，則為第三實施例在公式（2）中的各項非球面係數。
另外，第三實施例之光學透鏡組10中各重要參數間的關係如圖43所示。
再配合參閱圖16A至圖16D，圖16A的圖式說明第三實施例當波長為520 nm、530 nm及540 nm時在參考面100a上的縱向球差，圖16B與圖16C的圖式則分別說明第三實施例當波長為520 nm、530 nm及540 nm時在參考面100a上有關弧矢方向的場曲像差及子午方向的場曲像差，圖16D的圖式則說明第三實施例當波長為520 nm、530 nm及540 nm時在參考面100a上的畸變像差。本第三實施例的縱向球差圖式圖16A中，不同高度的離軸光線的成像點偏差落在±0.015mm的範圍內。在圖16B與圖16C的場曲像差圖式中，三種代表波長在整個視場範圍內的焦距變化量落在±27µm的範圍內。圖16D的畸變像差圖式則顯示本第三實施例的畸變像差維持在±15%的範圍內。據此說明本第三實施例相較於現有光學透鏡組，在系統長度已縮短至4.263 mm左右的條件下，仍能提供較佳的光學品質。
經由上述說明可得知，第三實施例相較於第一實施例的優點在於：第三實施例的系統長度小於第一實施例的系統長度。第三實施例的半視角比第一實施例的半視角大。第三實施例的縱向球差比第一實施例的縱向球差小，第三實施例的場曲像差比第一實施例的場曲像差小，第三實施例在0度時的熱穩定性優於第一實施例。
圖19為本發明的第四實施例的光學透鏡組的示意圖，而圖20A至圖20D為第四實施例之光學透鏡組的縱向球差與各項像差圖。請先參照圖19，本發明光學透鏡組10的一第四實施例，其與第一實施例大致相似，僅各光學數據、非球面係數及這些透鏡1、2、3、4、5、6間的參數或多或少有些不同。此外，在本實施例中，第二透鏡2的第二側面26的圓周區域264為凹面，第三透鏡3的第一側面35的圓周區域353為凸面，第三透鏡3的第二側面36的圓周區域364為凹面。第五透鏡5的第二側面56的光軸區域562為凹面。第六透鏡6具有負屈光率。在此需注意的是，為了清楚地顯示圖面，圖19中省略部分與第一實施例面形相似的光軸區域與圓周區域的標號。
第四實施例之光學透鏡組10具有良好的熱穩定性。更進一步地說，在不同環境溫度下，光學透鏡組10具有極小的焦距偏移量（Focal shift）。舉例而言，在0℃的環境下，光學透鏡組10的焦距偏移量為-0.011 mm；在20℃的環境下，光學透鏡組10的焦距偏移量為0.000 mm；在70℃的環境下，光學透鏡組10的焦距偏移量為0.029 mm。
光學透鏡組10詳細的光學數據如圖21所示，且第四實施例的有效焦距為3.405 mm，半視角為36.492∘，系統長度為4.088 mm，光圈值為1.703，LCR(或像高ImgH)為2.140 mm。
如圖22所示，則為第四實施例在公式（2）中的各項非球面係數。
另外，第四實施例之光學透鏡組10中各重要參數間的關係如圖43所示。
再配合參閱圖20A至圖20D，圖20A的圖式說明第四實施例當波長為520 nm、530 nm及540 nm時在參考面100a上的縱向球差，圖20B與圖20C的圖式則分別說明第四實施例當波長為520 nm、530 nm及540 nm時在參考面100a上有關弧矢方向的場曲像差及子午方向的場曲像差，圖20D的圖式則說明第四實施例當波長為520 nm、530 nm及540 nm時在參考面100a上的畸變像差。本第四實施例的縱向球差圖式圖20A中，不同高度的離軸光線的成像點偏差控制落在±0.023mm的範圍內。在圖20B與圖20C的場曲像差圖式中，三種代表波長在整個視場範圍內的焦距變化量落在±34µm的範圍內。圖20D的畸變像差圖式則顯示本第四實施例的畸變像差維持在±15%的範圍內。據此說明本第四實施例相較於現有光學透鏡組，在系統長度已縮短至4.088 mm左右的條件下，仍能提供較佳的光學品質。
經由上述說明可得知，第四實施例相較於第一實施例的優點在於：第四實施例的系統長度小於第一實施例的系統長度。第四實施例的縱向球差比第一實施例的縱向球差小，第四實施例的場曲像差比第一實施例的場曲像差小。
圖23為本發明的第五實施例的光學透鏡組的示意圖，而圖24A至圖24D為第五實施例之光學透鏡組的縱向球差與各項像差圖。請先參照圖23，本發明光學透鏡組10的一第五實施例，其與第一實施例大致相似，僅各光學數據、非球面係數及這些透鏡1、2、3、4、5、6間的參數或多或少有些不同。此外，在本實施例中，第五透鏡5的第二側面56的光軸區域562為凹面。第六透鏡6具有負屈光率。在此需注意的是，為了清楚地顯示圖面，圖23中省略部分與第一實施例面形相似的光軸區域與圓周區域的標號。
第五實施例之光學透鏡組10具有良好的熱穩定性。更進一步地說，在不同環境溫度下，光學透鏡組10具有極小的焦距偏移量（Focal shift）。舉例而言，在0℃的環境下，光學透鏡組10的焦距偏移量為-0.011mm；在20℃的環境下，光學透鏡組10的焦距偏移量為0.000 mm；在70℃的環境下，光學透鏡組10的焦距偏移量為0.029 mm。
光學透鏡組10詳細的光學數據如圖25所示，且第五實施例的有效焦距為3.507mm，半視角為36.500∘，系統長度為4.323 mm，光圈值為1.754，LCR(或像高ImgH)為2.233 mm。
如圖26所示，則為第五實施例在公式（2）中的各項非球面係數。
另外，第五實施例之光學透鏡組10中各重要參數間的關係如圖43所示。
再配合參閱圖24A至圖24D，圖24A的圖式說明第五實施例當波長為520 nm、530 nm及540 nm時在參考面100a上的縱向球差，圖24B與圖24C的圖式則分別說明例當波長為520 nm、530 nm及540 nm時在參考面100a上有關弧矢方向的場曲像差及子午方向的場曲像差，圖24D的圖式則說明第五實施例當波長為520 nm、530 nm及540 nm時在參考面100a上的畸變像差。本第五實施例的縱向球差圖式圖24A中，不同高度的離軸光線的成像點偏差落在±0.016mm的範圍內。在圖24B與圖24C的場曲像差圖式中，三種代表波長在整個視場範圍內的焦距變化量落在±30µm的範圍內。圖24D的畸變像差圖式則顯示本第五實施例的畸變像差維持在±14%的範圍內。據此說明本第五實施例相較於現有光學透鏡組，在系統長度已縮短至4.323 mm左右的條件下，仍能提供較佳的成像品質。
經由上述說明可得知，第五實施例相較於第一實施例的優點在於：第五實施例的系統長度小於第一實施例的系統長度。第五實施例的半視角比第一實施例的半視角大。第五實施例的縱向球差比第一實施例的縱向球差小，第五實施例的場曲像差比第一實施例的場曲像差小。
圖27為本發明的第六實施例的光學透鏡組的示意圖，而圖28A至圖28D為第六實施例之光學透鏡組的縱向球差與各項像差圖。請先參照圖27，本發明光學透鏡組10的一第六實施例，其與第一實施例大致相似，僅各光學數據、非球面係數及這些透鏡1、2、3、4、5、6間的參數或多或少有些不同。此外，在本實施例中，第二透鏡2的第二側面26的圓周區域264為凹面。第三透鏡3具有負屈光率，第三透鏡3的第一側面35的圓周區域353為凸面，第三透鏡3的第二側面36的圓周區域364為凹面。第五透鏡5的第二側面56的光軸區域562為凹面。第六透鏡6具有負屈光率。在此需注意的是，為了清楚地顯示圖面，圖27中省略部分與第一實施例面形相似的光軸區域與圓周區域的標號。
第六實施例之光學透鏡組10具有良好的熱穩定性。更進一步地說，在不同環境溫度下，光學透鏡組10具有極小的焦距偏移量（Focal shift）。舉例而言，在0℃的環境下，光學透鏡組10的焦距偏移量為-0.01mm；在20℃的環境下，光學透鏡組10的焦距偏移量為0.000 mm；在70℃的環境下，光學透鏡組10的焦距偏移量為0.025 mm。
光學透鏡組10詳細的光學數據如圖29所示，且第六實施例的有效焦距為2.905 mm，半視角為36.500∘，系統長度為3.430 mm，光圈值為1.453，LCR(或像高ImgH)為1.843 mm。
如圖30所示，則為第六實施例在公式（2）中的各項非球面係數。
另外，第六實施例之光學透鏡組10中各重要參數間的關係如圖44所示。
再配合參閱圖28A至圖28D，圖28A的圖式說明第六實施例當波長為520 nm、530 nm及540 nm時在參考面100a上的縱向球差，圖28B與圖28C的圖式則分別說明第六實施例當波長為520 nm、530 nm及540 nm時在參考面100a上有關弧矢方向的場曲像差及子午方向的場曲像差，圖28D的圖式則說明第六實施例當波長為520 nm、530 nm及540 nm時在參考面100a上的畸變像差。本第六實施例的縱向球差圖式圖28A中，不同高度的離軸光線的成像點偏差落在±0.08mm的範圍內。在圖28B與圖28C的場曲像差圖式中，三種代表波長在整個視場範圍內的焦距變化量落在±0.08mm的範圍內。圖28D的畸變像差圖式則顯示本第六實施例的畸變像差維持在±11%的範圍內。據此說明本第六實施例相較於現有光學透鏡組，在系統長度已縮短至3.430 mm左右的條件下，仍能提供較佳的光學品質。
經由上述說明可得知，第六實施例相較於第一實施例的優點在於：第六實施例的系統長度小於第一實施例的系統長度。第六實施例的半視角比第一實施例的半視角大。第六實施例的光圈值比第一實施例的光圈值小。第六實施例的縱向球差比第一實施例的縱向球差小，第六實施例的場曲像差比第一實施例的場曲像差小，第六實施例在0度時的熱穩定性優於第一實施例，且第六實施例在70度時的熱穩定性優於第一實施例。
圖31為本發明的第七實施例的光學透鏡組的示意圖，而圖32A至圖32D為第七實施例之光學透鏡組的縱向球差與各項像差圖。請先參照圖31，本發明光學透鏡組10的一第七實施例，其與第一實施例大致相似，僅各光學數據、非球面係數及這些透鏡1、2、3、4、5、6間的參數或多或少有些不同。此外，在本實施例中，第二透鏡2的材料為玻璃。第二透鏡2的第二側面26的圓周區域264為凹面。第三透鏡3的第一側面35的圓周區域353為凸面。第五透鏡5具有負屈光率，且第五透鏡5的第二側面56的光軸區域562為凹面。在此需注意的是，為了清楚地顯示圖面，圖31中省略部分與第一實施例面形相似的光軸區域與圓周區域的標號。
第七實施例之光學透鏡組10具有良好的熱穩定性。更進一步地說，在不同環境溫度下，光學透鏡組10具有極小的焦距偏移量（Focal shift）。舉例而言，在0℃的環境下，光學透鏡組10的焦距偏移量為0.0035mm；在20℃的環境下，光學透鏡組10的焦距偏移量為0.000 mm；在70℃的環境下，光學透鏡組10的焦距偏移量為-0.009 mm。
光學透鏡組10詳細的光學數據如圖33所示，且第七實施例的有效焦距為2.854 mm，半視角為36.479∘，系統長度為4.197 mm，光圈值為1.427，LCR(或像高ImgH)為2.140 mm。
如圖34所示，則為第七實施例在公式（2）中的各項非球面係數。
另外，第七實施例之光學透鏡組10中各重要參數間的關係如圖44所示。
再配合參閱圖32A至圖32D，圖32A的圖式說明第七實施例當波長為520 nm、530 nm及540 nm時在參考面100a上的縱向球差，圖32B與圖32C的圖式則分別說明第七實施例當波長為520 nm、530 nm及540 nm時在參考面100a上有關弧矢方向的場曲像差及子午方向的場曲像差，圖32D的圖式則說明第七實施例當波長為520 nm、530 nm及540 nm時在參考面100a上的畸變像差。本第七實施例的縱向球差圖式圖32A中，不同高度的離軸光線的成像點偏差落在±0.012mm的範圍內。在圖32B與圖32C的場曲像差圖式中，三種代表波長在整個視場範圍內的焦距變化量落在±22µm的範圍內。圖32D的畸變像差圖式則顯示本第七實施例的畸變像差維持在±13%的範圍內。據此說明本第七實施例相較於現有光學透鏡組，在系統長度已縮短至4.197 mm左右的條件下，仍能提供較佳的光學品質。
經由上述說明可得知，第七實施例相較於第一實施例的優點在於：第七實施例的系統長度小於第一實施例的系統長度。第七實施例的光圈值比第一實施例的光圈值小。第七實施例的縱向球差比第一實施例的縱向球差小，第七實施例的場曲像差比第一實施例的場曲像差小。第七實施例在0度時的熱穩定性優於第一實施例，且第七實施例在70度時的熱穩定性優於第一實施例。
圖35為本發明的第八實施例的光學透鏡組的示意圖，而圖36A至圖36D為第八實施例之光學透鏡組的縱向球差與各項像差圖。請先參照圖35，本發明光學透鏡組10的一第八實施例，其與第一實施例大致相似，僅各光學數據、非球面係數及這些透鏡1、2、3、4、5、6間的參數或多或少有些不同。此外，在本實施例中，第二透鏡2的材料為玻璃。第二透鏡2的第二側面26的圓周區域264為凹面。第五透鏡5的第二側面56的光軸區域562為凹面。第六透鏡6具有負屈光率。在此需注意的是，為了清楚地顯示圖面，圖35中省略部分與第一實施例面形相似的光軸區域與圓周區域的標號。
第八實施例之光學透鏡組10具有良好的熱穩定性。更進一步地說，在不同環境溫度下，光學透鏡組10具有極小的焦距偏移量（Focal shift）。舉例而言，在0℃的環境下，光學透鏡組10的焦距偏移量為0.0035mm；在20℃的環境下，光學透鏡組10的焦距偏移量為0.000 mm；在70℃的環境下，光學透鏡組10的焦距偏移量為-0.009 mm。
光學透鏡組10詳細的光學數據如圖33所示，且第八實施例的有效焦距為4.024 mm，半視角為30.348∘，系統長度為4.468 mm，光圈值為2.012，LCR(或像高ImgH)為1.926 mm。
如圖38所示，則為第八實施例在公式（2）中的各項非球面係數。
另外，第八實施例之光學透鏡組10中各重要參數間的關係如圖44所示。
再配合參閱圖36A至圖36D，圖36A的圖式說明第八實施例當波長為520 nm、530 nm及540 nm時在參考面100a上的縱向球差，圖36B與圖36C的圖式則分別說明第八實施例當波長為520 nm、530 nm及540 nm時在參考面100a上有關弧矢方向的場曲像差及子午方向的場曲像差，圖36D的圖式則說明第八實施例當波長為520 nm、530 nm及540 nm時在參考面100a上的畸變像差。本第八實施例的縱向球差圖式圖36A中，不同高度的離軸光線的成像點偏差落在±0.045mm的範圍內。在圖36B與36C的場曲像差圖式中，三種代表波長在整個視場範圍內的焦距變化量落在±45µm的範圍內。圖36D的畸變像差圖式則顯示本第八實施例的畸變像差維持在±17%的範圍內。據此說明本第八實施例相較於現有光學透鏡組，在系統長度已縮短至4.468 mm左右的條件下，仍能提供較佳的成像品質。
經由上述說明可得知，第八實施例相較於第一實施例的優點在於：第八實施例的系統長度小於第一實施例的系統長度。第八實施例的縱向球差比第一實施例的縱向球差小，第八實施例的場曲像差比第一實施例的場曲像差小，第八實施例在0度時的熱穩定性優於第一實施例，且第八實施例在70度時的熱穩定性優於第一實施例。
圖39為本發明的第九實施例的光學透鏡組的示意圖，而圖40A至圖40D為第九實施例之光學透鏡組的縱向球差與各項像差圖。請先參照圖35，本發明光學透鏡組10的一第九實施例，其與第一實施例大致相似，僅各光學數據、非球面係數及這些透鏡1、2、3、4、5、6間的參數或多或少有些不同。此外，在本實施例中，第二透鏡2的材料為玻璃。第二透鏡2的第二側面26的圓周區域264為凹面。第三透鏡3的第一側面35的圓周區域353為凸面。第五透鏡5具有負屈光率。第五透鏡5的第一側面55的光軸區域552為凹面。第六透鏡6具有負屈光率。第六透鏡6的第二側面62的光軸區域622為凹面。在此需注意的是，為了清楚地顯示圖面，圖39中省略部分與第一實施例面形相似的光軸區域與圓周區域的標號。
第九實施例之光學透鏡組10具有良好的熱穩定性。更進一步地說，在不同環境溫度下，光學透鏡組10具有極小的焦距偏移量（Focal shift）。舉例而言，在0℃的環境下，光學透鏡組10的焦距偏移量為0.005mm；在20℃的環境下，光學透鏡組10的焦距偏移量為0.000 mm；在70℃的環境下，光學透鏡組10的焦距偏移量為-0.012 mm。
光學透鏡組10詳細的光學數據如圖41所示，且第九實施例的有效焦距為3.418 mm，半視角為36.307∘，系統長度為4.281 mm，光圈值為1.709，LCR(或像高ImgH)為2.140 mm。
如圖42所示，則為第九實施例在公式（2）中的各項非球面係數。
另外，第九實施例之光學透鏡組10中各重要參數間的關係如圖44所示。
再配合參閱圖40A至圖40D，圖40A的圖式說明第九實施例當波長為520 nm、530 nm及540 nm時在參考面100a上的縱向球差，圖40B與圖40C的圖式則分別說明第九實施例當波長為520 nm、530 nm及540 nm時在參考面100a上有關弧矢方向的場曲像差及子午方向的場曲像差，圖40D的圖式則說明第九實施例當波長為520 nm、530 nm及540 nm時在參考面100a上的畸變像差。本第九實施例的縱向球差圖式圖40A中，不同高度的離軸光線的成像點偏差落在±0.025mm的範圍內。在圖40B與圖40C的場曲像差圖式中，三種代表波長在整個視場範圍內的焦距變化量落在±35µm範圍內。圖40D的畸變像差圖式則顯示本第九實施例的畸變像差維持在±10%的範圍內。據此說明本第九實施例相較於現有光學透鏡組，在系統長度已縮短至4.281 mm左右的條件下，仍能提供較佳的光學品質。
經由上述說明可得知，第九實施例相較於第一實施例的優點在於：第九實施例的縱向球差比第一實施例的縱向球差小，第九實施例的場曲像差比第一實施例的場曲像差小，第九實施例在0度時的熱穩定性優於第一實施例，且第九實施例在70度時的熱穩定性優於第一實施例。
再配合參閱圖43與圖44，為上述九個實施例的各項光學參數的表格圖，當本發明的實施例的光學透鏡組10中的各項光學參數間的關係式符合下列條件式的至少其中之一時，可協助設計者設計出具備良好光學性能、且技術上可行之光學透鏡組：
本發明實施例的光學透鏡組10進一步滿足以下條件式，有助於使有效焦距與光學各參數維持一適當值，避免任一參數過大而不利於該光學透鏡組10整體之像差的修正，或是避免任一參數過小而影響組裝或是提高製造上之困難度。 其中， 光學透鏡組10更滿足：TTL/EFL≦1.900的條件式，其中較佳的範圍為1.000≦TTL/EFL≦1.900的條件式。 光學透鏡組10更滿足：TL*Fno/EFL≦3.000的條件式，其中較佳的範圍為1.350≦TL*Fno/EFL≦3.000的條件式。
本發明實施例的光學透鏡組10進一步滿足以下條件式，有助於使各透鏡的厚度與間隔維持一適當值，避免任一參數過大而不利於該光學透鏡組整體之薄型化，或是避免任一參數過小而影響組裝或是提高製造上之困難度。 其中， 光學透鏡組10更滿足：TTL*Fno/D22t62≦3.400的條件式，其中較佳的範圍為2.000≦TTL*Fno/D22t62≦3.400的條件式； 光學透鏡組10更滿足：1.500≦T2/T avg的條件式，其中較佳的範圍為1.500≦T2/T avg≦2.200的條件式； 光學透鏡組10更滿足：TTL/AAG≦3.500的條件式，其中較佳的範圍為1.800≦TTL/AAG≦3.500的條件式； 光學透鏡組10更滿足：TL/(G23+G34+G45+G56)≦3.700的條件式，其中較佳的範圍為1.700≦TL/(G23+G34+G45+G56)≦3.700的條件式； 光學透鏡組10更滿足：ALT/(T1+T2)≦3.000的條件式，其中較佳的範圍為1.900≦ALT/(T1+T2)≦3.000的條件式； 光學透鏡組10更滿足：D11t32/(G34+G56)≦3.800的條件式，其中較佳的範圍為1.000≦D11t32/(G34+G56)≦3.800的條件式； 光學透鏡組10更滿足：ALT36/(G45+G56)≦2.500的條件式，其中較佳的範圍為0.900≦ALT36/(G45+G56)≦2.500的條件式； 光學透鏡組10更滿足：D11t32/(G34+G45)≦5.100的條件式，其中較佳的範圍為1.900≦D11t32/(G34+G45)≦5.100的條件式； 光學透鏡組10更滿足：(ALT+BFL)/D31t51≦3.100的條件式，其中較佳的範圍為1.600≦(ALT+BFL)/D31t51≦3.100的條件式； 光學透鏡組10更滿足：(T max+T min)/G34≦6.000的條件式，其中較佳的範圍為1.600≦(T max+T min)/G34≦6.000的條件式； 光學透鏡組10更滿足：ALT46/T3≦3.100的條件式，其中較佳的範圍為1.200≦ALT46/T3≦3.100的條件式； 光學透鏡組10更滿足：(T1+G12+T2)/G23≦6.800的條件式，其中較佳的範圍為1.600≦(T1+G12+T2)/G23≦6.800的條件式； 光學透鏡組10更滿足：ALT/(T2+T3)≦2.600的條件式，其中較佳的範圍為1.700≦ALT/(T2+T3)≦2.600的條件式； 光學透鏡組10更滿足：TTL/D31t51≦4.000的條件式，其中較佳的範圍為2.500≦TTL/D31t51≦4.000的條件式； 光學透鏡組10更滿足：(D11t22+BFL)/T max≦2.800的條件式，其中較佳的範圍為1.300≦(D11t22+BFL)/T max≦2.800的條件式。
有鑑於光學系統設計的不可預測性，在本發明的架構之下，符合上述條件式能較佳地使本發明系統長度縮短、可用光圈增大、光學品質提升，或組裝良率提升而改善先前技術的缺點。
前述所列之示例性限定關係式，亦可任意選擇性地合併不等數量施用於本發明之實施態樣中，並不限於此。在實施本發明時，除了前述關係式之外，亦可針對單一透鏡或廣泛性地針對多個透鏡額外設計出其他更多的透鏡的凹凸曲面排列等細部結構，以加強對系統性能及／或解析度的控制。須注意的是，此些細節需在無衝突之情況之下，選擇性地合併施用於本發明之其他實施例當中。
本發明之各個實施例所揭露之光學參數的組合比例關係所得的包含最大最小值以內的數值範圍皆可據以實施。
綜上所述，本發明的實施例的光學透鏡組10可獲致下述的功效及優點：
一、本發明各實施例的縱向球差、場曲像差、畸變皆符合使用規範。另外，520nm、530nm、540nm三種代表波長在不同高度的離軸光線皆集中在成像點附近，由每一曲線的偏斜幅度可看出不同高度的離軸光線的成像點偏差皆獲得控制而具有良好的球差、像差、畸變抑制能力。進一步參閱成像品質數據，520nm、530nm、540nm三種代表波長彼此間的距離亦相當接近，顯示本發明在各種狀態下對不同波長光線的集中性佳而具有優良的色散抑制能力。綜上所述，本發明藉由所述透鏡的設計與相互搭配，而能產生優異的成像品質。
二、在本發明實施例的光學透鏡組10中，光圈0設置在第一透鏡1前，第一透鏡1具有負屈光率，並滿足EFL*Fno/D11t22≦11.500的條件式，搭配以下面形與屈光率組合a~c： a.   第四透鏡4的第二側面46的光軸區域462為凹面。 b.   第一透鏡1的第一側面15的光軸區域151為凸面，第二透鏡2具有正屈光率，第四透鏡4的第一側面45的光軸區域451為凸面。 c.   第二透鏡2具有正屈光率，第四透鏡4的第一側面45的光軸區域451為凸面，第六透鏡的第二側面的圓周區域為凸面。 這樣的設計有利於提供體積小、光圈大、熱穩定性高並同時應用在不同波段光源的光學透鏡組，其中上述條件式較佳的限制為EFL*Fno/D11t22≦8.100，最佳的限制為4.300≦EFL*Fno/D11t22≦8.100。
三、在本發明實施例的光學透鏡組10中，光學透鏡組10的光圈0設置在第一透鏡1前，且第一透鏡1具有負屈光率，並滿足EFL*Fno/D11t22≦8.100條件式，搭配以下面形與屈光率組合： d.   第五透鏡5的第二側面56的光軸區域562為凹面 e.   第二透鏡2具有正屈光率，第五透鏡5的第一側面55的光軸區域551為凸面。 這樣的設計有利於提供體積小、光圈大、熱穩定性高並同時應用在不同波段光源的光學透鏡組，其中上述條件式較佳的限制為4.300≦EFL*Fno/D11t22≦8.100。
三、在本發明的實施例的光學透鏡組10中，其進一步滿足V1+V2+V6≦120.000條件式有利於修正光學透鏡組10的色像差，較佳的限制為90.000≦V1+V2+V6≦120.000。
四、在本發明的實施例的光學透鏡組10中，光圈0設置在第一透鏡L1前，第二透鏡2的第二側面26的光軸區域262為凹面，第五透鏡5的第二側面56的光軸區域562為凹面，並滿足以下的條件式：T2/T avg≧1.500，更搭配以下條件的其中之任一者：第一透鏡1具有負屈光率，第三透鏡3具有正屈光率，第四透鏡4的第一側面45的圓周區域452為凹面，第四透鏡4的第二側面46的光軸區域462為凹面、第五透鏡5具有正屈光率，第五透鏡5的第一側面55的光軸區域551為凸面，第六透鏡6具有負屈光率，第六透鏡6的第一側面65的光軸區域652為凹面，第六透鏡6的第一側面65的圓周區域654為凹面或第六透鏡6的第二側面66的光軸區域661為凸面，藉由這樣的設計有利於提供體積小、光圈大、熱穩定性高並同時應用在不同波段光源的光學透鏡組10。
五、在本發明的實施例的光學透鏡組10中，第一透鏡1具有負屈光率，第一透鏡1的第一側面15的光軸區域151為凸面，第二透鏡2具有正屈光率，第二透鏡2的第二側面26的光軸區域262為凹面，第三透鏡3具有正屈光率，第五透鏡5的第二側面56的光軸區域562為凹面，並滿足以下的條件式：TTL*Fno/D22t62≦3.400，更搭配以下條件的任一者：第四透鏡4的第一側面45的光軸區域451為凸面，第四透鏡4的第二側面46的光軸區域462為凹面，第六透鏡6具有負屈光率，第六透鏡6的第一側面65的光軸區域652為凹面或第六透鏡6的第二側面66的光軸區域661為凸面，有利於提供體積小、光圈大、熱穩定性高並同時應用在不同波段光源的光學透鏡組10。
六、在本發明的實施例的光學透鏡組10中，在溫度0℃~70℃的焦距偏移量的絕對值小於等於0.030mm，故其有利於適用於不同環境的溫度，避免資訊或影像因為環境溫度的影響而辨識不清的問題。
雖然本發明已以實施例揭露如上，然其並非用以限定本發明，任何所屬技術領域中具有通常知識者，在不脫離本發明的精神和範圍內，當可作些許的更動與潤飾，故本發明的保護範圍當視後附的申請專利範圍所界定者為準。
0:光圈 1:第一透鏡 2:第二透鏡 3:第三透鏡 4:第四透鏡 5:第五透鏡 6:第六透鏡 10:光學透鏡組 15、25、35、45、55、65:第一側面 16、26、36、46、56、66:第二側面 100a:參考面 100、200、300、400、500:透鏡 130:組裝部 151、162、251、262、351、362、451、462、551、561、562、652、661、Z1:光軸區域 153、164、253、263、264、353、354、363、364、454、463、554、563、654、662、663、Z2:圓周區域 211、212:平行光線 a、b、c:成像光線 A1:第一側 A2:第二側 CP:中心點 CP1:第一中心點 CP2:第二中心點 EL:延伸線 I:光軸 Lm:邊緣光線 Lc:主光線 LCR:發光圓半徑 M、R:相交點 OB:光學邊界 P、Pa~Pc:光源 PM:多光源產生單元 TP1:第一轉換點 TP2:第二轉換點 Z3:中繼區域 ω:最大半出光角度
圖1A是一示意圖，說明本發明的光學透鏡組應用於投影鏡頭的示意圖。 圖1B是圖1A中的多光源產生單元的一實施例的前視圖。 圖2是一示意圖，說明一透鏡的面形結構。 圖3是一示意圖，說明一透鏡的面形凹凸結構及光線焦點。 圖4是一示意圖，說明一範例一的透鏡的面形結構。 圖5是一示意圖，說明一範例二的透鏡的面形結構。 圖6是一示意圖，說明一範例三的透鏡的面形結構。 圖7為本發明之第一實施例之光學透鏡組的示意圖。 圖8A至圖8D為第一實施例之光學透鏡組的縱向球差與各項像差圖。 圖9示出本發明之第一實施例之光學透鏡組的詳細光學數據。 圖10示出本發明之第一實施例之光學透鏡組的非球面參數。 圖11為本發明之第二實施例之光學透鏡組的示意圖。 圖12A至圖12D為第二實施例之光學透鏡組的縱向球差與各項像差圖。 圖13示出本發明之第二實施例之光學透鏡組的詳細光學數據。 圖14示出本發明之第二實施例之光學透鏡組的非球面參數。 圖15為本發明的第三實施例的光學透鏡組的示意圖。 圖16A至圖16D為第三實施例之光學透鏡組的縱向球差與各項像差圖。 圖17示出本發明之第三實施例之光學透鏡組的詳細光學數據。 圖18示出本發明之第三實施例之光學透鏡組的非球面參數。 圖19為本發明的第四實施例的光學透鏡組的示意圖。 圖20A至圖20D為第四實施例之光學透鏡組的縱向球差與各項像差圖。 圖21示出本發明之第四實施例之光學透鏡組的詳細光學數據。 圖22示出本發明之第四實施例之光學透鏡組的非球面參數。 圖23為本發明的第五實施例的光學透鏡組的示意圖。 圖24A至圖24D為第五實施例之光學透鏡組的縱向球差與各項像差圖。 圖25示出本發明之第五實施例之光學透鏡組的詳細光學數據。 圖26示出本發明之第五實施例之光學透鏡組的非球面參數。 圖27為本發明的第六實施例的光學透鏡組的示意圖。 圖28A至圖28D為第六實施例之光學透鏡組的縱向球差與各項像差圖。 圖29示出本發明之第六實施例之光學透鏡組的詳細光學數據。 圖30示出本發明之第六實施例之光學透鏡組的非球面參數。 圖31為本發明的第七實施例的光學透鏡組的示意圖。 圖32A至圖32D為第七實施例之光學透鏡組的縱向球差與各項像差圖。 圖33示出本發明之第七實施例之光學透鏡組的詳細光學數據。 圖34示出本發明之第七實施例之光學透鏡組的非球面參數。 圖35為本發明的第八實施例的光學透鏡組的示意圖。 圖36A至圖36D為第八實施例之光學透鏡組的縱向球差與各項像差圖。 圖37示出本發明之第八實施例之光學透鏡組的詳細光學數據。 圖38示出本發明之第八實施例之光學透鏡組的非球面參數。 圖39為本發明的第九實施例的光學透鏡組的示意圖。 圖40A至圖40D為第九實施例之光學透鏡組的縱向球差與各項像差圖。 圖41示出本發明之第九實施例之光學透鏡組的詳細光學數據。 圖42示出本發明之第九實施例之光學透鏡組的非球面參數。 圖43示出本發明之第一至第五實施例之光學透鏡組的各重要參數及其關係式的數值。 圖44示出本發明之第六至第九實施例之光學透鏡組的各重要參數及其關係式的數值。
0:光圈
1:第一透鏡
2:第二透鏡
3:第三透鏡
4:第四透鏡
5:第五透鏡
6:第六透鏡
10:光學透鏡組
15、25、35、45、55、65:第一側面
16、26、36、46、56、66:第二側面
100a:參考面
151、162、251、262、351、362、451、462、551、561、652、661:光軸區域
153、164、253、263、354、363、454、463、554、563、654、663:圓周區域
A1:第一側
A2:第二側
I:光軸

Claims (20)

  1. 一種光學透鏡組，從一第一側至一第二側沿一光軸依序包括一光圈、一第一透鏡、一第二透鏡、一第三透鏡、一第四透鏡、一第五透鏡及一第六透鏡，該第一側為一出光側或一物側，該第二側為一入光側或一像側，且該第一透鏡至該第六透鏡各自包括一朝向該第一側且使成像光線通過的第一側面及一朝向該第二側且使成像光線通過的第二側面； 該第一透鏡具有負屈光率； 該第四透鏡的該第二側面的一光軸區域為凹面； 其中該光學透鏡組的透鏡由以上六個透鏡組成，且滿足以下條件式： V1+V2+V6≦120.000； EFL*Fno/D11t22≦11.500， 其中，V1為該第一透鏡的一阿貝數，V2為該第二透鏡的一阿貝數，V6為該第六透鏡的一阿貝數，EFL為該光學透鏡組的一有效焦距，Fno為該光學透鏡組的一光圈值，且D11t22為該第一透鏡的該第一側面到該第二透鏡的該第二側面在該光軸上的一距離。
  2. 一種光學透鏡組，從一第一側至一第二側沿一光軸依序包括一光圈、一第一透鏡、一第二透鏡、一第三透鏡、一第四透鏡、一第五透鏡及一第六透鏡，該第一側為一出光側或一物側，該第二側為一入光側或一像側，且該第一透鏡至該第六透鏡各自包括一朝向第一側且使成像光線通過的第一側面及一朝向第二側且使成像光線通過的第二側面； 該第一透鏡具有負屈光率且該第一透鏡的該第一側面的一光軸區域為凸面； 該第二透鏡具有正屈光率； 該第四透鏡的該第一側面的一光軸區域為凸面； 其中該光學透鏡組的透鏡由以上六個透鏡組成，且滿足以下條件式： V1+V2+V6≦120.000； EFL*Fno/D11t22≦11.500， 其中，V1為該第一透鏡的一阿貝數，V2為該第二透鏡的一阿貝數，V6為該第六透鏡的一阿貝數，EFL為該光學透鏡組的一有效焦距，Fno為該光學透鏡組的一光圈值，且D11t22為該第一透鏡的該第一側面到該第二透鏡的該第二側面在該光軸上的一距離。
  3. 一種光學透鏡組，從一第一側至一第二側沿一光軸依序包括一光圈、一第一透鏡、一第二透鏡、一第三透鏡、一第四透鏡、一第五透鏡及一第六透鏡，該第一側為一出光側或一物側，該第二側為一入光側或一像側，且該第一透鏡至該第六透鏡各自包括一朝向第一側且使成像光線通過的第一側面及一朝向第二側且使成像光線通過的第二側面； 該第一透鏡具有負屈光率； 該第二透鏡具有正屈光率； 該第四透鏡的該第一側面的一光軸區域為凸面； 該第六透鏡的該第二側面的一圓周區域為凸面， 其中該光學透鏡組的透鏡由以上六個透鏡組成，且滿足以下條件式： V1+V2+V6≦120.000； EFL*Fno/D11t22≦11.500， 其中，V1為該第一透鏡的一阿貝數，V2為該第二透鏡的一阿貝數，V6為該第六透鏡的一阿貝數，EFL為該光學透鏡組的一有效焦距，Fno為該光學透鏡組的一光圈值，且D11t22為該第一透鏡的該第一側面到該第二透鏡的該第二側面在該光軸上的一距離。
  4. 如請求項1至請求項3中的任一項所述的光學透鏡組，其中，該光學透鏡組更符合以下的條件式：TTL*Fno/D22t62≦3.400，其中，TTL為該第一透鏡的該第一側面到一參考面在該光軸上的一距離，且D22t62為該第二透鏡的該第二側面到該第六透鏡的該第二側面在該光軸上的一距離，該參考面為一發光面或一成像面。
  5. 如請求項1至請求項3中的任一項所述的光學透鏡組，其中，該光學透鏡組更符合以下的條件式：T2/T avg≧1.500，其中，T2為該第二透鏡在該光軸上的一厚度，且T avg為該光學透鏡組的所有透鏡在該光軸上的一平均厚度。
  6. 如請求項1至請求項3中的任一項所述的光學透鏡組，其中，該光學透鏡組更符合以下的條件式：TTL/AAG≦3.500，其中，TTL為該第一透鏡的該第一側面到一參考面在該光軸上的一距離，且AAG為該第一透鏡至該第六透鏡在該光軸上的五個空氣間隙的一總和，該參考面為一發光面或一成像面。
  7. 如請求項1至請求項3中的任一項所述的光學透鏡組，其中，該光學透鏡組更符合以下的條件式：TL/(G23+G34+G45+G56)≦3.700，其中TL為該第一透鏡的該第一側面到該第六透鏡的該第二側面在該光軸上的一距離，G23為該第二透鏡與該第三透鏡在該光軸上的一空氣間隙，G34為該第三透鏡與該第四透鏡在該光軸上的一空氣間隙，G45為該第四透鏡與該第五透鏡在該光軸上的一空氣間隙，且G56為該第五透鏡與該第六透鏡在該光軸上的一空氣間隙。
  8. 如請求項1至請求項3中的任一項所述的光學透鏡組，其中，該光學透鏡組更符合以下的條件式：ALT/(T1+T2)≦3.000，其中ALT為該第一透鏡至該第六透鏡在該光軸上六個厚度的一總和，T1為該第一透鏡在該光軸上的一厚度，且T2為該第二透鏡在該光軸上的一厚度。
  9. 如請求項1至請求項3中的任一項所述的光學透鏡組，其中，該光學透鏡組更符合以下的條件式：D11t32/(G34+G56) ≦3.800，其中D11t32為該第一透鏡的該第一側面到該第三透鏡的該第二側面在該光軸上的一距離，G34為該第三透鏡與該第四透鏡在該光軸上的一空氣間隙，且G56為該第五透鏡與該第六透鏡在該光軸上的一空氣間隙。
  10. 如請求項1至請求項3中的任一項所述的光學透鏡組，其中，該光學透鏡組更符合以下的條件式：TTL/EFL≦1.900，其中，TTL為該第一透鏡的該第一側面到一參考面在該光軸上的一距離，該參考面為一發光面或一成像面。
  11. 如請求項1至請求項3中的任一項所述的光學透鏡組，其中，該光學透鏡組更符合以下的條件式：TL*Fno/EFL≦3.000，其中，TL為該第一透鏡的該第一側面到該第六透鏡的該第二側面在該光軸上的一距離。
  12. 如請求項1至請求項3中的任一項所述的光學透鏡組，其中，該光學透鏡組更符合以下的條件式：ALT36/(G45+G56) ≦2.500，ALT36為該第三透鏡至該第六透鏡在該光軸上的四個厚度的一總和，G45為該第四透鏡與該第五透鏡在該光軸上的一空氣間隙，且G56為該第五透鏡與該第六透鏡在該光軸上的一空氣間隙。
  13. 如請求項1至請求項3中的任一項所述的光學透鏡組，其中，該光學透鏡組更符合以下的條件式：D11t32/(G34+G45)≦5.100，D11t32為該第一透鏡的該第一側面到該第三透鏡的該第二側面在該光軸上的一距離，G34為該第三透鏡與該第四透鏡在該光軸上的一空氣間隙，且G45為該第四透鏡與該第五透鏡在該光軸上的一空氣間隙。
  14. 如請求項1至請求項3中的任一項所述的光學透鏡組，其中，該光學透鏡組更符合以下的條件式：(ALT+BFL)/D31t51≦3.100，其中ALT為該第一透鏡至該第六透鏡在該光軸上的六個厚度的一總和，BFL為該第六透鏡的該第二側面到一參考面在該光軸上的一距離，且D31t51為該第三透鏡的該第一側面到該第五透鏡的該第一側面在該光軸上的一距離，該參考面為一發光面或一成像面。
  15. 如請求項1至請求項3中的任一項所述的光學透鏡組，其中，該光學透鏡組更符合以下的條件式：(T max+T min)/G34≦6.000，其中T max為該光學透鏡組在該光軸上最厚透鏡的一厚度，T min為該光學透鏡組在該光軸上最薄透鏡的一厚度，且G34為該第三透鏡與該第四透鏡在該光軸上的一空氣間隙。
  16. 如請求項1至請求項3中的任一項所述的光學透鏡組，其中，該光學透鏡組更符合以下的條件式：ALT46/T3≦3.100，其中ALT46為該第四透鏡至該第六透鏡在該光軸上的三個厚度的一總和，且T3為該第三透鏡在該光軸上的一厚度。
  17. 如請求項1至請求項3中的任一項所述的光學透鏡組，其中，該光學透鏡組更符合以下的條件式：(T1+G12+T2)/G23≦6.800，其中T1為該第一透鏡在該光軸上的一厚度，T2為該第二透鏡在該光軸上的一厚度，G12為該第一透鏡與該第二透鏡在該光軸上的一空氣間隙，且G23為該第二透鏡與該第三透鏡在該光軸上的一空氣間隙。
  18. 如請求項1至請求項3中的任一項所述的光學透鏡組，其中，該光學透鏡組更符合以下的條件式：ALT/(T2+T3) ≦2.600，其中，ALT為該第一透鏡至該第六透鏡在該光軸上的六個厚度的一總和，T2為該第二透鏡在該光軸上的一厚度，且T3為該第三透鏡在該光軸上的一厚度。
  19. 如請求項1至請求項3中的任一項所述的光學透鏡組，其中，該光學透鏡組更符合以下的條件式：TTL/D31t51≦4.000，其中，TTL為該第一透鏡的該第一側面到一參考面在該光軸上的一距離，D31t51為該第三透鏡的該第一側面到該第五透鏡的該第一側面在該光軸上的一距離，該參考面為一發光面或一成像面。
  20. 如請求項1至請求項3中的任一項所述的光學透鏡組，其中，該光學透鏡組更符合以下的條件式：(D11t22+BFL)/T max≦2.800，其中D11t22為該第一透鏡的該第一側面到該第二透鏡的該第二側面在該光軸上的一距離，BFL為該第六透鏡的該第二側面到一參考面在該光軸上的距離，且T max為該光學透鏡組在該光軸上最厚透鏡的一厚度，該參考面為一發光面或一成像面。
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