TR201804106T1 - Ssb modülasyon i̇le paralel manyeti̇k rezonans görüntüleme i̇çi̇n tamamen sayisal çok kanalli rf veri̇ci̇ - Google Patents
Ssb modülasyon i̇le paralel manyeti̇k rezonans görüntüleme i̇çi̇n tamamen sayisal çok kanalli rf veri̇ci̇ Download PDFInfo
- Publication number
- TR201804106T1 TR201804106T1 TR2018/04106T TR201804106T TR201804106T1 TR 201804106 T1 TR201804106 T1 TR 201804106T1 TR 2018/04106 T TR2018/04106 T TR 2018/04106T TR 201804106 T TR201804106 T TR 201804106T TR 201804106 T1 TR201804106 T1 TR 201804106T1
- Authority
- TR
- Turkey
- Prior art keywords
- signal
- mri
- digital
- frequency
- dsm
- Prior art date
Links
- 238000002595 magnetic resonance imaging Methods 0.000 title abstract description 75
- 230000003321 amplification Effects 0.000 claims abstract description 10
- 238000003199 nucleic acid amplification method Methods 0.000 claims abstract description 10
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 13
- 238000001914 filtration Methods 0.000 claims description 6
- 238000002059 diagnostic imaging Methods 0.000 claims description 5
- 230000000903 blocking effect Effects 0.000 claims 1
- 230000007274 generation of a signal involved in cell-cell signaling Effects 0.000 abstract description 7
- 238000004804 winding Methods 0.000 abstract description 2
- 238000001228 spectrum Methods 0.000 description 12
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 10
- 108091006146 Channels Proteins 0.000 description 7
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 5
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 4
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 4
- 238000005070 sampling Methods 0.000 description 4
- 239000000969 carrier Substances 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 230000003595 spectral effect Effects 0.000 description 2
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 230000002238 attenuated effect Effects 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 230000001427 coherent effect Effects 0.000 description 1
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 210000000056 organ Anatomy 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 230000011664 signaling Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
- H04L—TRANSMISSION OF DIGITAL INFORMATION, e.g. TELEGRAPHIC COMMUNICATION
- H04L27/00—Modulated-carrier systems
- H04L27/32—Carrier systems characterised by combinations of two or more of the types covered by groups H04L27/02, H04L27/10, H04L27/18 or H04L27/26
- H04L27/34—Amplitude- and phase-modulated carrier systems, e.g. quadrature-amplitude modulated carrier systems
- H04L27/36—Modulator circuits; Transmitter circuits
- H04L27/362—Modulation using more than one carrier, e.g. with quadrature carriers, separately amplitude modulated
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
- G01R33/00—Arrangements or instruments for measuring magnetic variables
- G01R33/20—Arrangements or instruments for measuring magnetic variables involving magnetic resonance
- G01R33/28—Details of apparatus provided for in groups G01R33/44 - G01R33/64
- G01R33/32—Excitation or detection systems, e.g. using radio frequency signals
- G01R33/36—Electrical details, e.g. matching or coupling of the coil to the receiver
- G01R33/3607—RF waveform generators, e.g. frequency generators, amplitude-, frequency- or phase modulators or shifters, pulse programmers, digital to analog converters for the RF signal, means for filtering or attenuating of the RF signal
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03C—MODULATION
- H03C3/00—Angle modulation
- H03C3/38—Angle modulation by converting amplitude modulation to angle modulation
- H03C3/40—Angle modulation by converting amplitude modulation to angle modulation using two signal paths the outputs of which have a predetermined phase difference and at least one output being amplitude-modulated
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03D—DEMODULATION OR TRANSFERENCE OF MODULATION FROM ONE CARRIER TO ANOTHER
- H03D3/00—Demodulation of angle-, frequency- or phase- modulated oscillations
- H03D3/007—Demodulation of angle-, frequency- or phase- modulated oscillations by converting the oscillations into two quadrature related signals
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03M—CODING; DECODING; CODE CONVERSION IN GENERAL
- H03M3/00—Conversion of analogue values to or from differential modulation
- H03M3/30—Delta-sigma modulation
- H03M3/39—Structural details of delta-sigma modulators, e.g. incremental delta-sigma modulators
- H03M3/40—Arrangements for handling quadrature signals, e.g. complex modulators
-
- H—ELECTRICITY
- H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
- H04L—TRANSMISSION OF DIGITAL INFORMATION, e.g. TELEGRAPHIC COMMUNICATION
- H04L27/00—Modulated-carrier systems
- H04L27/18—Phase-modulated carrier systems, i.e. using phase-shift keying
- H04L27/22—Demodulator circuits; Receiver circuits
- H04L27/233—Demodulator circuits; Receiver circuits using non-coherent demodulation
- H04L27/2332—Demodulator circuits; Receiver circuits using non-coherent demodulation using a non-coherent carrier
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
- G01R33/00—Arrangements or instruments for measuring magnetic variables
- G01R33/20—Arrangements or instruments for measuring magnetic variables involving magnetic resonance
- G01R33/44—Arrangements or instruments for measuring magnetic variables involving magnetic resonance using nuclear magnetic resonance [NMR]
- G01R33/48—NMR imaging systems
- G01R33/483—NMR imaging systems with selection of signals or spectra from particular regions of the volume, e.g. in vivo spectroscopy
- G01R33/4833—NMR imaging systems with selection of signals or spectra from particular regions of the volume, e.g. in vivo spectroscopy using spatially selective excitation of the volume of interest, e.g. selecting non-orthogonal or inclined slices
- G01R33/4835—NMR imaging systems with selection of signals or spectra from particular regions of the volume, e.g. in vivo spectroscopy using spatially selective excitation of the volume of interest, e.g. selecting non-orthogonal or inclined slices of multiple slices
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
- G01R33/00—Arrangements or instruments for measuring magnetic variables
- G01R33/20—Arrangements or instruments for measuring magnetic variables involving magnetic resonance
- G01R33/44—Arrangements or instruments for measuring magnetic variables involving magnetic resonance using nuclear magnetic resonance [NMR]
- G01R33/48—NMR imaging systems
- G01R33/54—Signal processing systems, e.g. using pulse sequences ; Generation or control of pulse sequences; Operator console
- G01R33/56—Image enhancement or correction, e.g. subtraction or averaging techniques, e.g. improvement of signal-to-noise ratio and resolution
- G01R33/561—Image enhancement or correction, e.g. subtraction or averaging techniques, e.g. improvement of signal-to-noise ratio and resolution by reduction of the scanning time, i.e. fast acquiring systems, e.g. using echo-planar pulse sequences
- G01R33/5611—Parallel magnetic resonance imaging, e.g. sensitivity encoding [SENSE], simultaneous acquisition of spatial harmonics [SMASH], unaliasing by Fourier encoding of the overlaps using the temporal dimension [UNFOLD], k-t-broad-use linear acquisition speed-up technique [k-t-BLAST], k-t-SENSE
- G01R33/5612—Parallel RF transmission, i.e. RF pulse transmission using a plurality of independent transmission channels
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
- G01R33/00—Arrangements or instruments for measuring magnetic variables
- G01R33/20—Arrangements or instruments for measuring magnetic variables involving magnetic resonance
- G01R33/44—Arrangements or instruments for measuring magnetic variables involving magnetic resonance using nuclear magnetic resonance [NMR]
- G01R33/48—NMR imaging systems
- G01R33/54—Signal processing systems, e.g. using pulse sequences ; Generation or control of pulse sequences; Operator console
- G01R33/56—Image enhancement or correction, e.g. subtraction or averaging techniques, e.g. improvement of signal-to-noise ratio and resolution
- G01R33/565—Correction of image distortions, e.g. due to magnetic field inhomogeneities
- G01R33/5659—Correction of image distortions, e.g. due to magnetic field inhomogeneities caused by a distortion of the RF magnetic field, e.g. spatial inhomogeneities of the RF magnetic field
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03F—AMPLIFIERS
- H03F2200/00—Indexing scheme relating to amplifiers
- H03F2200/331—Sigma delta modulation being used in an amplifying circuit
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Computer Networks & Wireless Communication (AREA)
- Signal Processing (AREA)
- Condensed Matter Physics & Semiconductors (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Theoretical Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Magnetic Resonance Imaging Apparatus (AREA)
Abstract
Buluşta, paralel Manyetik Rezonans Görüntüleme (MRG) cihazı için tamamen sayısal, çok kanallı bir RF verici ortaya koyulmaktadır. MRG sinyal üretimi, modülasyonu ve amplifikasyonu sayısal olarak gerçekleştirildiği için her bir kanalın faz ve genlik ayarı birbirinden bağımsız olarak ve kolayca yapılabilmekte ve dolayısıyla tüm RF sinyal vericisi kanalları yeniden sayısal olarak konfigüre edilebilmektedir. Kanalların ayrı ayrı kontrolü, MRG içerisinde yer alan çok kanallı RF sargısı içerisinde yaratılan homojen manyetik alanla sağlanır. Homojen manyetik alan üretiminin yanı sıra, çok frekanslı MRG sinyal üretimi de mevcut buluş vasıtası ile çok yüksek frekans çözünürlüğü ile kolay bir hale getirilmektedir. Çoklu frekans, daha hızlı görüntü alımını sağlamaktadır ve bu vesile ile MRG operasyon süresi azalmaktadır. Çift Yan Bant (DSB) MRG sinyalinin istenmeyen bandını bastırmak amacı ile RF verici yapısı içinde Sayısal Weaver Tek Yan Bant (SSB) modülasyonu kullanılmıştır. MRG sinyal vericisi içinde yer alan güç yükselteci, istenmeyen yan bandı kuvvetlendirmez, bu vesile ile SSB modülasyonu daha yüksek güç verimliliğine ulaşmaktadır.
Description
TEKNIK ALAN
Mevcut bulus, "Tibbi Görüntüleme Cihazlari“ için kullanilan tamamen sayisal çok
kanalli RF sinyal vericisi mimarisi ile ilgilidir. Tamamen sayisal RF sinyal vericisi
mimarisi vasitasi ile sinyal modülasyonu ve amplifikasyonu sinyal vericisine ait olan
antene varana kadar sayisal bir sekilde kullanilmaktadir; bu da, her bir sinyal vericisi
kanalin ayri ayri yeniden konfigürasyonunun yapilmasina olanak tanimaktadir. Her bir
sinyal vericisi kanalin ayri ayri kontrolü, yaratilan RF manyetik alandaki konuma bagli
düzensizlikleri ortadan kaldirmakta (RF alan sekillendirme) ve hedef üzerinde Sentetik
Sogurma Hizinin (SAR) azaltilmasi amaci ile özel algoritmalar uygulama kabiliyeti
sunmasi nedeni ile çok kanalli MRG sinyal vericisi yaklasimi için kritik bir özellik
olmaktadir.
Tamamen sayisal RF sinyal vericisi mimarisinin anahtar modlu RF güç yükselteçlerini
kullanmasi mümkün oldugu için, mimari sinyal vericisinden yüksek verim elde etmeyi
olanakli kilmaktadir. Buna ek olarak, gerekli oldugu kadar çok izgesel bilesen içeren
çok bantli Manyetik Rezonans Görüntüleme (MRG) sinyalinin, Hz alti seviyesinde çok
dar bir frekans araligi ile ayni zamanda yaratilmasi da mümkün olmaktadir.
TEKNIGIN BILINEN DURUMU
Manyetik rezonans görüntüleme (MRG) cihazi, gövde içinde yer alan organlari ve
yapilari görüntülemek amaci ile manyetik alan ve radyo dalgasi enerjisini kullanir.
Geleneksel MRG cihazlari, sadece bir yüksek güçlü RF güç yükselteci vasitasi ile
tamami analog giris sinyalinin amplifikasyonu temelinde çalistirilan RF sinyal vericisi
içermektedir. Sekil 1ide geleneksel bir MRG sinyal vericisi gösterilmektedir.
Bunun ile birlikte, her bir kanal için düsük güç RF yükseltecine sahip olan çok kanalli
sinyal vericiler meydana getirmek ve tamamen sayisal sinyal vericisi mimarisinden
yararlanmak amaci ile çalismalar devam etmektedir. Bu baglam içinde, yeni nesil MRG
sinyal vericilerinin çok kanalli, düsük RF güç yükselteçlerine sahip olan ve sinyalin
optik iletim yolu ile iletildigi, tamamen sayisal yapi içermeleri beklenmektedir. Sekil 21
de yeni nesil çok kanalli bir MRG sinyal vericisi blok diyagrami açiklayici bir sekilde
gösterilmektedir.
Sayisal modülasyon yöntemine sahip olan yeni nesil çok kanalli MRG sinyal vericisi
araciligi ile her bir sinyal verici kanalin ayri ayri yeniden konfigürasyonunun yapilmasi
mümkün olmaktadir. Kullanilan sinyal türünün, operasyon frekansinin, faz ve genlik
bilgilerinin ve benzeri pek çok parametrenin her bir kanal için bir kontrol bilgisayari
vasitasi ile kolay bir sekilde degistirilmesi RF alan sekillendirme yönteminin
kullanilmasina olanak saglamaktadir. RF alan sekillendirme yetenegine sahip olan
yeni nesil MRG çok kanalli sinyal vericisi vasitasi ile yüksek görüntü kalitesinin elde
edilmesi umut edilmektedir.
Kisaca belirtmek gerekir ise, tamamen sayisal bir sinyal vericisi, analog sinyalleri
sayisal hale dönüstüren ve sayisal temelli modülasyon teknikleri ile sinyali modüle
eden bir mimariye sahiptir. Sayisal modülasyon vasitasi ile analog giris sinyali, darbe
genlik modülasyonu olarak bilinen ve analog genlik bilgisinin, bir darbenin darbe
uzunluguna göre kodlandigi (yüksek genlik, uzun darbe gibi) 1-bit sayisal darbe
dizisine dönüstürülmektedir. Sayisal darbelerin kuvvetlendirilmesinden sonra, sayisal
modülasyonu yapilmis olan MRG sinyali, daha sonra analog sinyale geri dönüstürmek
için bir bant geçiren filtreden geçirilmektedir.
Çok kanalli tamamen sayisal RF sinyal vericisi sistemindeki kritik bilesenlerden birisi
içinde radyo frekansina yükseltme çevrimi uygulanan sayisal modülatördür. Delta
Sigma Modülasyonu (DSM) temelli IQ modülatörleri, tam sayisal MRG vericileri içinde
yaygin olarak kullanilmaktadir. Literatür içinde yer alan DSM tabanli sayisal lQ
modülatör mimarisi Sekil 3*te gösterilmektedir. Sayisal IQ modülatörünün içinde, giris
sinyali sayisal hale dönüstürülmektedir ve daha sonra es fazli ve dik fazli bilesenlerine
ayristirilmaktadir. Bunun ardi sira, bu iki sinyal Delta Sigma Modülatörü (DSM) vasitasi
ile 1-bit sayisal veri biçimine dönüstürülmektedir. DSM sinyalleri, xnor operasyonu
araciligi ile faz farki 90 °0lan saat sinyalleri ile çarpi lmaktadir. Daha sonra, l ve Q
kollari MUX içine sokulmaktadir. Saat frekansi fclock'un arzu edilen MRG tasiyici
frekansinda seçilmesi gerekir ve örnekleme frekansinin xnor ve MUX operasyonundan
kaynakli olarak 4Xfclock olmasi gerekmektedir. Sayisal çikis sinyali, bir bant geçiren
filtre vasitasi ile saat frekansinda filtrelendigi zaman, modülasyonu yapilmis olan
analog sinyal geri kazanilmaktadir.
Geleneksel olan DSM tabanli IQ modülatörüne ait olan bir dezavantaj düsük sinyal /
gürültü oraninin gerçeklesmesi olmaktadir. Bunun ardinda yer alan sebep, modülatöre
ait olan I ve Q kollarinda bulunan her bir DSM blogunun girisindeki sinyalin farkli genlik
seviyesine sahip olmasi olasiligidir.
Mevcut bulus, Sekil 5'te gösterildigi gibi bir lQ ön modülasyonunu kullanmak vasitasi
ile bu problemi çözüme kavusturmaktadir. Dolayisiyla her bir DSM girisinde yer alan
yeni genlik seviyesi tipatip birbirinin ayni olmaktadir ve bu sayede DSM modülatörü,
SNR (Sinyal Gürültü Orani) için daha iyi performans göstermektedir.
Sekil 3rte gösterilen geleneksel sayisal IQ modülatörü içinde sadece bir MRG tasiyici
frekansi üretilmektedir. Manyetik rezonans görüntüleme (MRG) sistemi içinde,
fclock±de|taf (deltaf, Hz seviyesi olmaktadir) frekansindaki çok bantli MRG sinyal
üretimi, tarama zamanini azaltmak amaci ile kritik bir proses olmaktadir. Saat sinyali
üretmek amaci ile kullanilacak olan Alan Programlanabilir Kapi Dizisi (FPGA) içinde
karisik mod saat yöneticisi (MMCM) bloklari bulunmaktadir. Bunun ile birlikte, bu
bloklar vasitasiyla, MMCM bloklari içinde yer alan sayisal faz kilitli döngü (PLL)
yapisinin sinirli frekans üretme kapasitesi nedeni ile yüksek frekans çözünürlügüne
sahip olan saat sinyali üretiminin (dar frekans araligi) elde edilmesi mümkün
olmamaktadir.
Yüksek frekans çözünürlügüne sahip olan çok bantli frekans üretimini elde etmek
amaci ile Sekil 1' de gösterilen diger teknik, dogrudan sayisal sentezleyici (DDS)
modülleridir. Bunun ile birlikte, bir DDS modülünün çikisi analog olmaktadir ve bir
analog sayisal çeviriciye ihtiyaç duymaktadir. Bir analog MRG sinyalinin oldukça
yüksek verimli bir RF güç yükselteci (anahtar modlu güç yükselteçleri ) vasitasi ile
kuvvetlendirilmesi mümkün olmadigi için, sistem verimliligi analog çikisli DDS modülü
yapisi için sinirli olmaktadir ve tamamen sayisal olan konseptler devre disi
kalmaktadir.
Sekil 3' te gösterilen geleneksel lQ modülatörünü kullanan bir baska teknigin, sayisal
taban bandinda yapilmasi mümkün olan yüksek frekans çözünürlügüne sahip çok
bantli frekans üretiminin elde edilmesi amaci ile kullanilmasi mümkün olmaktadir.
Bunun ile birlikte, çift yan bant modülasyonu IQ modülasyonunun bir sonucu olarak
ortaya çikmaktadir. Sekil M e geleneksel lQ modülatörüne ait olan çikista çift yari bant
modülasyonu görülmektedir. Filtreleme operasyonu, sayisal sinyali analog sinyale
çevirdigi için, istenmeyen bandin güç yükseltecinden önce filtrelenmesi mümkün
degildir. Bu vesile ile RF güç yükseltecinin yüksek verim ile sinyali kuvvetlendirmesi
mümkün olmamakta ve tamamen sayisal olan sinyal vericisi kavrami ihlal edilmektedir.
Istenmeyen bant, yüksek Q RF sargisi ile güç yükselteci çikisinda filtrelenebilmesine
ragmen (Sekil 31e bakiniz), çift yan banda ait olan istenmeyen bant ayrica RF güç
yükselteci vasitasi ile gereksiz yere kuvvetlendirildigi için, güç yükseltecinin verimliligi
yariya indirilmektedir.
BULUSUN AMAÇLARI
Mevcut bulusun amaci, çift yan banttan kaynakli olan asiri gücün kaldirilmasindan
ötürü genel sinyal vericisi verimliligini arttiran tek yan bant yetenegine sahip olan MRG
için kullanilan tamamen sayisal olan RF sinyal vericisi mimarisine dayanan Delta
Sigma Modülasyonu'nun (DSM) elde edilmesi olmaktadir.
Bulusun diger bir amaci, MRG operasyonlari için çok dar frekans araligina sahip olan
gerekli pek çok sayida izgesel bilesen içeren çok bantli MRG sinyali üretimini
saglayabilmektir.
Bu bulusa ait olan bir diger amaç ise, Delta Sigma modülasyonundan önce IQ 'ön
modülasyon devresinin kullanilmasi vasitasi ile DSM tabanli olan IQ modülatörün
Sinyal Gürültü Orani (SNR) performansi yükselmektedir. Bu yaklasim araciligiyla, lQ
modülatörüne ait olan her bir kolda yer alan DSM bloklarinin girisine gelen sinyallerin
tepe genlik seviyeleri birbirine esit olmaktadir. Birbirine esit olan tepe genlik seviyesi,
modülatör çikisinda daha iyi SNR performansi elde edilmesini saglamaktadir.
çiziMLERiN KISA AÇIKLAMASI
Bu bulusa ait olan örnek niteliginde yapilanmanin kolay bir sekilde anlasilmasi için
eslik eden çizimler, içinde yer alan örnekler yoluyla açiklayici bir sekilde tarif
edilmektedir ve bunlarin kullanimi, detayli bir tarifname yazmak açisindan
düsünüldügünde, daha kolay bir sekilde anlasilacaktir. Burada benzer referans
numaralari ayni veya benzer elemanlari göstermektedir ve sekiller asagida
açiklanmaktadir:
Sekil 1” de geleneksel bir MRG sinyal vericisinin temel blok diyagrami gösterilmektedir.
Sekil 2' de MRG için kullanilan çok kanalli, tamamen sayisal olan bir sinyal vericisi
mimarisinin temel bir blok diyagrami gösterilmektedir.
Sekil 3' te DSM tabanli IQ modülat'ör'üne sahip olan geleneksel tamamen sayisal olan
sinyal vericisine ait olan blok diyagrami gösterilmektedir.
Sekil 4' te DSM tabanli IQ modülat'or çikisinin frekans spektrumu gösterilmektedir.
Sekil 5' te bu bulusa ait olan DSM tabanli tamamen sayisal IQ modülatörün'ün blok
diyagrami gösterilmektedir.
Sekil 6' da Delta Sigma Modülatörüne ait olan Blok Diyagrami gösterilmektedir.
Sekil 7' de DSM blogunun giris sinyali gösterilmektedir.
Sekil 8' de DSM bloguna ait olan çikis sinyali gösterilmektedir.
Sekil 9, da taban bandi (Cordic Blogu) içinde yer alan çok bantli MRG tasiyici frekans
üretimine ait olan blok diyagrami gösterilmektedir.
Sekil 10, da iki frekans bileseninin eklenmesi gösterilmektedir.
Sekil 11, de DSM tabanli Weaver SSB modülatör'une ait olan blok diyagrami
gösterilmektedir.
Sekil 12' de genlik modülasyonu yapilmis olan 2650 kHz frekansindaki giris sinyali
gösterilmektedir.
Sekil 13' te 2650 kHz frekansinda genlik modülasyonu yapilmis olan giris sinyaline ait
spektrum gösterilmektedir.
giris sinyali gösterilmektedir.
sinyaline ait olan spektrum gösterilmektedir.
Sekil 16, da DSM çikisina ait olan spektrum gösterilmektedir.
Sekil 17' de Weaver SSB modülasyonu yapilmis 64,1 MHz frekansinda DSM çikisina
ait olan spektrum gösterilmektedir.
Sekil 18' de giris sinyaline ait olan genlik bilgisi gösterilmektedir.
Sekil 19' da giris sinyaline ait olan faz bilgisi gösterilmektedir.
Sekil 20” de mevcut bulus için DSM esasli Weaver SSB'ye sahip olan IQ modülat'or'une
ait çikis spektrumu gösterilmektedir.
Sekil 21, de mevcut bulus için DSM esasli Weaver SSB'ye sahip olan IQ modülator'une
ait bant geçiren sekilde filtrelenmis çikis gösterilmektedir.
Sekil 22' de mevcut bulus için taban bandinda bulunan DSM esasli Weaver SSB'ye
sahip olan sayisal IQ modülat'orüne ait çikis genlik bilgisi gösterilmektedir.
Sekil 23` te bes adet frekans tasiyicisi üretmek üzere programlanan mevcut bulusa ait
olan sayisal lQ modülat'orün'un ölçülmüs çikis spektrumu (bes adet bagimsiz ton, her
bir tona ait olan çikis gücü ölçüm amaçli olarak zayiflatilmaktadir) gösterilmektedir.
Sekil 24' te mevcut bulus için çoklu bant tasiyicisina sahip DSM esasli Weaver 888
ile beraber tamamen sayisal olan lQ modülatörüne ait bant geçiren sekilde filtrelenmis
çikis gösterilmektedir.
BULUSUN DETAYLI AÇIKLAMASI
Mevcut bulus sayisal bir RF sinyal vericisi ile ilgilidir, burada sinyal modülasyonlari ve
amplifikasyonlari tamamen sayisal olan sinyal vericinin antenine kadar
kullanilmaktadir, Tibbi Görüntüleme Cihazlari için;
- bir analog giris sinyalini Delta Sigma Modülasyonu'nun (DSM) kullanilmasi vasitasi
ile sayisal olan bir MRG sinyaline dönüstüren bir adet analog sayisal dönüstürücüyü,
- DSM tabanli olan Weaver SSB Modülatörünü,
- sayisal MRG sinyalinin en az bir sinüs sinyali f1n ile çarpilmasini, burada f2-f1n= deltafn
olmaktadir, deltafn arzu edilen MRG tasiyici frekansi ile MRG frekansi arasinda yer
alan frekans farkidir ve f2 istege bagli bir sekilde belirlenen sabit bir frekans olmaktadir,
- sayisal çarpimin sonucu olan sayisal MRG sinyalini iki esit genlikte sinyale ayirmayi,
- bblünen es genlikli iki sinyalin f2 frekansinda es fazli ve dik fazli sinüs sinyalleri ile
çarpilmasini,
-iki sinyalin yüksek frekansli bilesenlerinin bastirilmasi için bir alçak geçiren FlR filtresi
vasitasi ile filtrelenmesi,
- alçak geçiren FlR filtre çikislarinin bir DSM islevsel blogu ile sayisal modüle
edilmesini,
- DSM islevsel blok çikislarinin, MRG frekansinda es fazli ve dik fazli olarak uygulanan
saat frekansi ile birlikte bir xnor islemine tabi tutulmasini,
- alt yan bant sinyalini kaldirmak ve tek bir yan bant vasitasi ile modülasyonu yapilmis
olan sayisal MRG sinyalini meydana getirmek amaci ile xnor operasyonu çikislarinin
bir MUX blogu araciligi ile birbirleriyle toplanmasini,
içermektedir.
Burada analog sayisal dönüstürücü bir I / Q modülator olmaktadir.
Mevcut bulus tamamen sayisal bir RF sinyal vericisi yöntemi ile ilgilidir, burada sinyal
modülasyonlari ve amplifikasyonlari tamamen sayisal bir sekilde gerçeklestirilir. Bu
sekilde MRG sinyali antene kadar sayisal form ile iletilir. Tibbi Görüntüleme Cihazlari
- bir analog MRG giris sinyalinin Delta Sigma M0dülasyonu'nun (DSM) kullanilmasi
vasitasi ile sayisal olan bir MRG sinyaline dbnüstürmesi,
- analog giris sinyalini sayisal olan bir MRG sinyaline dönüstürmek amaci ile kullanilan
analog sinyale ait olan I ve O bilesenlerinin birbirinden ayristirilmasi,
- sayisal MRG sinyalinin en az bir sinüs sinyali fin ile çarpilmasi, burada f2- f1n = deltafn
olmaktadir ve deltafn arzu edilen MRG tasiyici frekansi ile MRG frekansi arasinda yer
alan frekans farkidir ve f2 istege bagli bir sekilde belirlenen sabit bir frekans olmaktadir,
- sayisal çarpimin sonucu olan sayisal MRG sinyalinin iki esit genlikte sinyale
ayrilmasi,
- bölünen es genlikli iki sinyalin f2 frekansinda es fazli ve dik fazli sinüs sinyalleri ile
çarpilmasi,-
-iki sinyalin yüksek frekansli bilesenlerinin bastirilmasi için bir alçak geçiren FlR filtresi
vasitasi ile filtrelenmesi,
- alçak geçiren FIR filtre çikislarinin bir DSM islevsel blogu vasitasi ile sayisal modüle
edilmesi,
- DSM islevsel blok çikislarinin MRG frekansinda es fazli ve dik fazli olarak uygulanan
saat frekansi ile birlikte bir xnor islemine tabi tutulmasi,
- alt yan bant sinyalini kaldirmak ve tek bir yan bant vasitasi ile modülasyonu yapilmis
olan sayisal MRG sinyali meydana getirmek amaci ile xnor operasyonu çikislarinin bir
MUX blogu araciligi ile birbirleriyle toplanmasi,
Mevcut bulus içinde paralel manyetik rezonans görüntüleme (MRG) cihazi için
tamamen sayisal, çok kanalli bir RF sinyal vericisi ortaya koyulmaktadir. MRG sinyal
üretimi, modülasyonu ve amplifikasyonu her bir sinyal vericisi kanalin tek tek yeniden
tamamen sayisal olarak kullanilmaktadir. RF sargi dizisi içinde üretilen RF manyetik
alanin tekdüzeligi her bir sargi dizi kanalinin faz ve genlik bilgilerinin birbirinden
bagimsiz olarak kontrol edilebilmesi ile saglanmaktadir. Sayisal sinyal modülasyonu,
bir optik iletim hatti vasitasi ile sayisal manyetik rezonans görüntüleme (MRG)
sinyalini RF sargisina iletmek amaci ile kullanilmaktadir. Optik iletim hatti, RF sinyal
girisimi nedeni ile meydana gelecek sinyal bozulmasini önlemektedir. Optik hat
üzerinden meydana gelen sayisal iletimin yani sira, Hz alti seviyede olan çok yüksek
frekans çözünürlügüne sahip çok frekansli MRG sinyal üretimi, mevcut bulus vasitasi
ile kolay hale gelmektedir. Çoklu frekans, daha hizli görüntü alimi temin etmektedir ve
bu vesile ile toplam MRG operasyon süresi azalmaktadir. Modülasyonun dogasi
nedeni ile üretilen Çift Yan Bant (DSB) MRG sinyalinin istenmeyen bandini bastirmak
amaci ile Sayisal Weaver Tek Yan Bant (SSB) modülasyonu tamamen sayisal sinyal
yükselteci, istenmeyen bandi kuvvetlendirmemektedir, bu vesile ile SSB modülasyonu
daha yüksek güç verimliligine öncülük etmektedir. Mimariye ait olan bloklar (Sekil 5' e
bakiniz) asagida yer alan bölümler içerisinde açiklanmaktadir.
ANALOG GIRIS SINYALI
MRG sisteminin içinde kullanilan analog giris sinyalleri genel olarak darbe uzunlugu
tipik bir sekilde milisaniye seviyelerinde olan dar bantli karmasik sinyallerden
olusmaktadir. MRG cihazlari operasyon amaci ile yaygin bir sekilde Sinc (Sekil 7' ye
bakiniz) ve Gauss sinyallerini kullanmaktadir. Bunun ile birlikte, talebe bagli bir sekilde
bir MRG sinyali olarak baska sinyal türlerinin üretilmesi de mümkün olmaktadir. Bu
bulus ile, MRG sinyal vericisi sisteminin, yaklasik 1 MHz'lIk bir frekans bandini isgal
eden herhangi bir analog MRG karmasik sinyalinin, DSM vasitasiyla modülasyonunun
yapilmasi mümkün olmaktadir. 1 MHz'Iik kisitlama, yaklasik 1 MHz frekans bant
genisligi olan MRG sargisindan kaynaklanmaktadir. MRG frekansi, MRG miknatisina
ait olan manyetik alan degeri ve iz y. B esitligi vasitasiyla belirlenmektedir (burada y
Larmor frekansidir ve degeri . Bu bulusa ait olan tercih edilen
yapilanmanin içinde MRG frekansi 64 MHz olmaktadir. Mevcut bulus ile, MRG sinyal
frekansinin operasyonel frekans bandinin içinde yüksek hassasiyet ile ayarlanmasi
mümkün olmaktadir.
TABAN BANDI IÇINDE çOK BANTLI SINYAL URETIM BLOGU (CORDIC BLOGU)
Koordinat Döndüren Sayisal Bilgisayar (CORDlC) algoritmasi, çok bantli sinyal üretme
ve küçük ara tasiyici frekans araligi gereksinimlerini karsilamak amaci ile FPGA içinde
kullanilmaktadir. CORDIC IP çekirdeginin 32-bit faz girisi vardir, bu deger ile 1 Hz
frekans çözünürlügü ile istenilen frekans degeri elde edilebilir. Çok Bantli Sinyal
Uretme Blogu'nun içinde, yukarida belirtilen analog giris sinyali f1n frekansinda bir sinüs
sinyali ile çarpilmaktadir, 'öyle ki; Sekil 9' da gösterildigi gibi arzu edilen MRG tasiyici
frekansinin (MRG sinyal frekansi) sayisina uygun bir sekilde f1n = sin (2nf11t) + sin
frekans bilesenlerinin sayisinin kolay bir sekilde CORDlC içerisinde ayarlanmasi
mümkün olmaktadir. Mevcut bulus içinde, f2 frekansi sabit tutulmaktadir ve fin, f2 - fln =
deltafn olacak sekilde degistirilmektedir. Bir 'örnek olarak, eger arzu edilen MRG tasiyici
frekansi 64,25 MHz olarak seçilir ise, f1n tek frekans bileseni olarak f11'i içermektedir
ve deltaf'nin 250 kHz olmasi gerekmektedir. Ornek olarak, eger çok bantli sinyal
üretiminin bilesenlerin 64,15 ve 64,25 MHz degerlerinde dahil edilmesini gerektirmekte
ve deltafz = f2 - f12 = 250 kHz olacagi sekilde bir sentezlemeyi gerektirmektedir. Bu
ve 'daki frekans
vasitasi ile modülasyonu yapilmis olan giris sinyaline ait olan spektrum iki adet
tamamen farkli olan frekans bileseni (fii ve f12) ile Sekil 10' da gösterilmektedir. Talebe
bagli bir sekilde, MRG sinyal frekansi bilesenlerinin sayisinin artmasi mümkün
olmaktadir.
Mevcut bulus içinde, fin'nin f2'nin kullanilmasi vasitasi ile ikinci çarpim asamasi
olmaksizin dogrudan I ve O sinyali vasitasi ile çarpilmasi mümkün olmaktadir. Bunun
ile birlikte, daha yüksek olan deltafn çözünürlügünün iki çarpma asamasi vasitasi ile
elde edilmesi mümkün olmaktadir. 0er ki; M ve f2'nin kendi toplamlarini (fin + f2)
ayirmak amaci ile seçilmesi gerekmektedir ve spektrum içinde yer alan kendi
farklarinin (f2 - f1n) bilesenlerini sonradan filtrelemeyi kolay hale getirmek amaci ile
seçilmesi gerekmektedir.
DELTA SIGMA MODULAT'ORU
Delta Sigma Modülatörü (DSM), analog giris sinyalini yalnizca 1 bitlik çözünürlük ile
sayisal hale dönüstürmek amaci ile kullanilmaktadir. Bu sekilde, modülatörden sonra
gelmesi mümkün olan bir anahtar modlu RF güç yükseltecin sayisal sinyalin yüksek
verim ile kuvvetlendirilmesi mümkün olmaktadir. Analog giris sinyalinin içinde yer alan
zarf bilgisi, DSM blogunun içinde bulunan darbe genlik modülatörü vasitasi ile
kodlanmaktadir. DSM blogunun çikisi 1 bit sayisal sinyal olmaktadir. DSM'den temin
edilen bir baska avantaj ise, bant içi gürültüsünü bant disina öteleme yetenegi
olmaktadir ve buna gürültü sekillendirme adi verilmektedir. Gürültü sekillendirme
miktari DSM seviyesi ile ilgilidir ve kararlilik kriterlerine göre 2 seviyeli bir DSM blogu
tercih edilmistir. DSM seviyesi ve yüksek hizli örnekleme orani, optimum devre
performansina ulasmak amaci ile degistirilebilmektedir. Gürültü (NTF) ve sinyal (STF)
transfer fonksiyonlari, iki seviyeli olan bir DSM topolojisi için sirasi ile esitlik 1 ve 2
içinde oldugu gibi türetilmektedir.
DSM'nin FPGA uygulamasi Sekil 6' da verilmektedir. DSM bloguna ait olan giris ve
çikis sinyalleri sirasi ile Sekil 7 ve Sekil 8' de gösterilmektedir.
DSM TABANLI WEAVER SSB MODULAT'OR BLOGU
DSM tabanli Weaver SSB Modülatörü'ne ait olan blok diyagrami Sekil 11' de
gösterilmektedir. Bu modülasyon içinde deltaf, arzu edilen MRG tasiyici frekansi ve
MRG frekansi arasinda yer alan frekans farki olmaktadir. Mevcut bulusa ait olan tercih
edilen yapilanma içinde, MRG frekansi 64 MHz olmaktadir.
Taban bandi içinde yer alan analog giris sinyalleri (Sinc sinyali) ilk olarak sayisal
sinyale dönüstürülmektedir ve daha sonra önceki kismin içinde bahsi geçen sinüs
sinyali vasitasi ile bir f1n (Sekil 11 içinde yer alan (a)) frekansinda çarpilmaktadir. Sekil
12 ve Sekil 13! de, Sekil 11 içinde yer alan (a)'daki sinyale ait olan zaman domeni
sinyali ve frekans spektrumu sirasi ile f11 = 2650 kHz için gösterilmektedir. Daha sonra,
Sekil 11 içinde yer alan (a)' daki sinyal ileriki frekans modülasyonu için iki esit güç
sinyaline bölünmektedir. Bunun ardi sira, iki kol SSB modülasyonu için es fazli ve dik
fazli olan sinüs sinyalleri ile f2 frekansinda çarpilmaktadir ve (b1) ve (b2)'de olan iki
sinyal 90 °faz farki ile çarpimdan sonra elde edilmektedir. f11 = 2650 kHz ve f2 = Sekil
14* te gösterilmektedir. Sekil 14, te yer alan sinyale ait olan frekans spektrumu Sekil
' te gösterilmektedir. Çarpma sonrasinda yer alan toplam ve fark bilesenleri Sekil
içinde yer alan (b1) ve (b2)) üst frekans bilesenini kaldirmak amaci ile alçak geçiren
FIR filtresi vasitasi ile filtrelenmektedir. Bu neden ile, f2-f11frekansinda modülasyonu
yapilan sinyal (Sekil 11 içinde (01) ve (02)) DSM islevsel bloklarina ait olan giriste
mevcut bulunmaktadir. DSM çikisina (Sekil 11 içinde (d1) ve (d2)) ait olan frekans
spektrumu Sekil 16' da gösterilmektedir. Daha sonra iki DSM çikisi, MRG frekansinda
es fazli ve dik fazli olarak uygulanan saat frekansi (fMRG = 64 MHz) ile birlikte xnor
islemine tabi tutulmaktadir. Iki kol (Sekil 11 içinde yer alan (e1) ve (e2)), daha sonra,
alt yan bant sinyalini kaldirmak amaci ile modülasyonu tek yan banda dönüstürmek
için MUX blogu ile toplanmaktadir. Sekil 11' de yer alan çikis sinyali, fclock±deltaf
frekansinda SSB modülasyonu yapilmis olan sinyal haline gelmektedir. f11 = 2650 kHz
modüle edilmektedir. Bir hat üzerinden sinyal çoklamada örnekleme frekansinin
4xfclock olmasi gerekmektedir, çünkü lQ modülatörlerinin içinde 90 °faz farki zorunlu
olmaktadir ve saatin bir örneklemin 4xfclock örnekleme frekansinda kaydirilmasi
vasitasi ile elde edilmesi mümkün olmaktadir.
DSM TABANLI WEAVER SSB MODULASYONUNA SAHIP OLAN IQ
MODULATORU
DSM tabanli Weaver SSB modülasyonuna sahip olan bir IQ modülatörünün blok
diyagrami Sekil 5* te verilmektedir. MRG sinyali karmasik bir sinyal oldugu için, lQ
mod'ulatörun'un kullanilmasi gerekmektedir. Karmasik taban bandi analog sinyali, I ve
O bilesenlerine ayristirilmaktadir. Bunun ardi sira, sinyalin f1n'de (Sekil 5 içinde (a)) IQ
modülasyonu yapilmaktadir. IQ modülasyonu yapilmis olan sinyal, fz'frekansina ait es
fazda olan ve dik fazli bilesen vasitasi ile çarpilmaktadir. i ve O kollarinda (M ve b2)
yer alan çikislar Sekil 5! te gösterilmektedir. Daha sonra, bu iki sinyal FIR alçak geçiren
filtre vasitasi ile filtrelenmektedir ve her DSM modülünün içine gönderilmektedir. Her
bir DSM bloguna (Sekil 5 içindeki (d1) ve (d2)) ait olan çikis, IQ modülasyonu için Fs/
4 degerinde olan bir saat frekansi ile çarpilmaktadir ve Sekil 5 içinde yer alan (e1) ve
(e2) üretilmektedir. Bunun ardi sira, bu iki sinyal (Sekil 5 içindeki (e1) ve (e2)) MUX
blogu içinde çoklanir ve bir hattan birden fazla sayida olan sinyal seklinde gönderilir.
Fs / 4 + deltaf frekansinda olan modülasyonu yapilmis MRG sinyali SSB
modülasyonuna sahip olan MUX çikisinda üretilmektedir.
Sekil 18 ve Sekil 19, da sirasi ile giris genlik ve faz sinyallerine ait olan bir Örnek
gösterilmektedir. Modülatör çikisinda yer alan MRG sinyaline ait olan frekans
spektrumu 64,25 MHz MRG frekansi için Sekil 20, de verilmektedir. Bant geçiren
sekilde filtrelenmis olan çikis Sekil 21' de gösterilmektedir. Sayisal olarak
modülasyonu yapilmis olan çikis sinyaline ait olan demodüle(taban bandi) genlik
sinyali hesaplanmakta ve Sekil 22' de çizilmektedir. Tamamen sayisal olan lQ
modülatör çikisinda yer alan genlik sinyalinin, giris genlik sinyali ile iyi uyum içinde
oldugu görülmektedir.
Çok bantli sinyal 'üretimine bir örnek olarak, hepsi farkli frekanslarda olan bes sinyal
önceden açiklandigi gibi taban bandinda sentezlenmektedir. Daha sonra sentezlenmis
olan 200 kHz degerindeki bir bant boyunca mevcut bulunmaktadir. Sayisal çoklu bant
sinyali Sekil 23' te verilmektedir. Ara tasiyici frekans araligi 50 kHz olan 5 frekansli
tasiyicilara sahip olan bant geçiren filtrelenmis çikis Sekil 247 te gösterilmektedir.
Claims (4)
1. Sinyal modülasyonlari ve amplifikasyonlarinin sinyal vericinin antenine kadar tamamen sayisal bir sekilde kullanildigi, Tibbi Görüntüleme Cihazlari için tamamen sayisal olan bir RF sinyal vericisi olup, özelligi; - bir analog giris sinyalini, Delta Sigma Modülasyonu'nun (DSM) kullanilmasi vasitasi ile sayisal olan bir MRG sinyaline dönüstüren bir adet analog sayisal dönüstürücü, - bir adet DSM tabanli olan Weaver SSB Modülatörü, - sayisal MRG sinyalinin en az bir sinüs sinyali ftn ile çarpilmasini, burada f2 - fin = deltafn olmasi ve deltafninin arzu edilen MRG tasiyici frekansi ile MRG frekansi arasinda yer alan frekans farki olmasi ve f2'nin istege bagli bir sekilde belirlenen sabit bir frekans olmasini, - sayisal çarpimin sonucu olan sayisal MRG sinyalinin iki esit genlikte sinyale ayrilmasini, -bölünen es genlikli iki sinyalin f2 frekansinda es fazli ve dik fazli sinüs sinyalleri ile çarpilmasini, -iki sinyalin yüksekfrekansli bilesenlerinin bastirilmasi için bir alçak geçiren FlR filtresi vasitasi ile filtrelenmesini, - alçak geçiren FIR filtre çikislarinin bir DSM islevsel blogu vasitasi ile sayisal modüle edilmesini, - DSM islevsel blok çikislarinin MRG frekansinda es fazli ve dik fazli olarak uygulanan saat frekansi ile birlikte bir xnor islemine tabi tutulmasini, - alt yan bant sinyalini kaldirmak ve tek bir yan bant vasitasi ile modülasyonu yapilmis olan sayisal MRG sinyali elde etmek amaci ile xnor operasyonu çikislarinin bir MUX blogu araciligi ile birbirleriyle toplanmasini içermesidir.
2. istem 1i e uygun tamamen sayisal olan bir sayisal RF sinyal vericisi olup, özelligi; analog sayisal dönüstürücü blogunun bir l / Q modülatör blogu içermesidir.
3. Sinyal modülasyonlari ve amplifikasyonlarinin sinyal vericinin antenine kadar tamamen sayisal bir sekilde kullanildigi, Tibbi Görüntüleme Cihazlari için Tamamen sayisal bir RF sinyal vericisi yöntemi olupi özelligi; - bir analog giris sinyalini Delta Sigma Modülasyonu'nun (DSM) kullanilmasi vasitasi ile sayisal olan bir MRG sinyaline dönüstürmesi, - sayisal MRG sinyalinin en az bir sinüs sinyali f1n ile çarpilmasini, burada f2-f1n=deltafn olmasi ve deltafn'nin arzu edilen MRG tasiyici frekansi ile MRG frekansi arasinda yer alan frekans farki olmasi ve f2 frekansinin istege bagli bir sekilde belirlenen sabit bir frekans olmasi, - sayisal çarpimin sonucu olan sayisal MRG sinyalinin iki esit genlikte sinyale ayrilmasini, - bölünen es genlikli iki sinyalin f2 frekansinda es fazli ve dik fazli sinüs sinyalleri ile çarpilmasini, -iki sinyalin yüksek frekansli bilesenlerinin bastirilmasi için bir alçak geçiren FlR filtresi vasitasi ile filtrelenmesi, - alçak geçiren FIR filtre çikislarinin bir DSM islevsel blogu vasitasi ile sayisal modüle edilmesi, - DSM islevsel blok çikislarinin MRG frekansinda es fazli ve dik fazli olarak uygulanan saat frekansi ile birlikte bir xnor islemine tabi tutulmasi, -alt yan bant sinyalini kaldirmak ve tek bir yan bant vasitasi ile modülasyonu yapilmis olan sayisal MRG sinyali meydana getirmek amaci ile xnor operasyonu çikislarinin bir MUX blogu araciligi ile birbirleriyle toplanmasi adimlarini içermesidir.
4. Istem 3'e uygun tamamen sayisal olan RF sinyal vericisi yontemi olup, özelligi; analog giris sinyalinin sayisal bir MRG sinyaline dönüstürülmesi için analog sinyale ait olan l ve O bilesenlerini ayristirma adimlarini içermesidir.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
PCT/TR2016/050021 WO2017131594A1 (en) | 2016-01-28 | 2016-01-28 | All digital multi-channel rf transmitter for parallel magnetic resonance imaging with ssb modulation |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
TR201804106T1 true TR201804106T1 (tr) | 2018-04-24 |
Family
ID=55586384
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
TR2018/04106T TR201804106T1 (tr) | 2016-01-28 | 2016-01-28 | Ssb modülasyon i̇le paralel manyeti̇k rezonans görüntüleme i̇çi̇n tamamen sayisal çok kanalli rf veri̇ci̇ |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US10057103B2 (tr) |
TR (1) | TR201804106T1 (tr) |
WO (1) | WO2017131594A1 (tr) |
Families Citing this family (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US10794971B2 (en) * | 2017-03-27 | 2020-10-06 | Waveguide Corporation | Duty-cycle control for power-level adjustment in switch-mode power amplifiers |
TR201800406A2 (tr) * | 2018-01-11 | 2019-07-22 | Aselsan Elektronik Sanayi Ve Ticaret Anonim Sirketi | Bi̇r manyeti̇k rezonans görüntüleme ci̇hazi i̇çi̇n çok kanalli, tümleşi̇k mrg veri̇ci̇ si̇stemi̇ |
CN108107389B (zh) * | 2018-01-12 | 2020-05-12 | 重庆迈格威电子科技有限公司 | 基于数字调制技术的核磁共振射频脉冲发生器及控制方法 |
CN108983237A (zh) * | 2018-07-27 | 2018-12-11 | 山东航天电子技术研究所 | 一种星载Ka波段SAR多通道数字接收机 |
CA3168472A1 (en) * | 2018-09-14 | 2020-03-19 | 10250929 Canada Inc. | Method and system for in-vivo, and non-invasive measurement of metabolite levels |
US11422212B2 (en) * | 2020-03-13 | 2022-08-23 | Siemens Healthcare Gmbh | System and method for wireless magnetic resonance imaging (MRI) data transmission |
CN111707975B (zh) * | 2020-06-24 | 2022-09-02 | 中国电子科技集团公司第四十一研究所 | 一种适用于氦光泵磁力仪的射频信号发生系统及方法 |
US11411784B1 (en) | 2021-03-22 | 2022-08-09 | Rockwell Collins, Inc. | Multiple phase drive generator |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SE507373C2 (sv) * | 1996-09-06 | 1998-05-18 | Ericsson Telefon Ab L M | Anordning och metod för pulsformning och effektförstärkning |
CA2213156A1 (en) * | 1997-08-15 | 1999-02-15 | Philsar Electronics Inc. | One bit digital quadrature vector modulator |
GB2328353B (en) * | 1997-08-16 | 2002-10-02 | Nec Technologies | GSM mobile receiver |
US6879817B1 (en) * | 1999-04-16 | 2005-04-12 | Parkervision, Inc. | DC offset, re-radiation, and I/Q solutions using universal frequency translation technology |
US7034730B2 (en) * | 2003-10-03 | 2006-04-25 | Wright State University | Pipelined delta sigma modulator analog to digital converter |
US7613311B2 (en) * | 2004-12-15 | 2009-11-03 | Cirrus Logic, Inc | Digital implementation of a fourth order Linkwitz-Riley network with a low cutoff frequency |
US9438266B1 (en) * | 2016-02-10 | 2016-09-06 | Texas Instruments Incorporated | Calibrated-output analog-to-digital converter apparatus and methods |
-
2016
- 2016-01-28 WO PCT/TR2016/050021 patent/WO2017131594A1/en active Application Filing
- 2016-01-28 US US15/504,096 patent/US10057103B2/en active Active
- 2016-01-28 TR TR2018/04106T patent/TR201804106T1/tr unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US10057103B2 (en) | 2018-08-21 |
US20180109411A1 (en) | 2018-04-19 |
WO2017131594A1 (en) | 2017-08-03 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
TR201804106T1 (tr) | Ssb modülasyon i̇le paralel manyeti̇k rezonans görüntüleme i̇çi̇n tamamen sayisal çok kanalli rf veri̇ci̇ | |
JP5006403B2 (ja) | 無線周波数増幅器のスイッチ変調 | |
RU2017118403A (ru) | Отображение каналов для агрегированного бесконтактного беспроводного fronthaul-сегмента | |
US20130121706A1 (en) | Signal transmission and reception device and method | |
CN109257105B (zh) | 宽带信号接收方法、装置及电子战接收机 | |
US9960846B2 (en) | Free-space optical communication system and method in scattering environments | |
CN111541492A (zh) | 一种多通道拓展的超宽带射频信道化接收装置及实现方法 | |
CN112165361A (zh) | 一种频率范围可调谐的光信道化装置及方法 | |
KR20090113915A (ko) | 무선 통신 시스템 | |
US20120321320A1 (en) | Generation and Direct Detection of Orthogonal Band Multiplexing OFDM Signal with Optical Carriers | |
US8693307B2 (en) | Wireless communication system, transmitter, receiver and wireless communication method | |
US11018775B2 (en) | Optical transmitter, optical receiver, and optical transmission method | |
EP3942364B1 (en) | Photonic monobit analog-to-digital converter using coherent detection | |
US9325356B2 (en) | Single-sideband transmitter using class-S amplifier | |
Esman et al. | Comb-assisted cyclostationary analysis of wideband RF signals | |
KR102057744B1 (ko) | 비인접 스펙트럼-대역 변조기 및 비인접 스펙트럼-대역 변조를 위한 방법 | |
JP2020167465A (ja) | 送信機及び方法 | |
CN113359369A (zh) | 高频抗混叠带通可调光模数转换装置 | |
US10749600B2 (en) | Systems and methods for single optical fiber data transmission | |
CN104601243A (zh) | 基于可调谐色散器件阵列的全光降采样系统 | |
US9667348B1 (en) | Frequency domain combination of parallel signal paths | |
CN108156105A (zh) | 一种可变功率/频率的窄带fsk信号调制系统及方法 | |
JP2017183989A (ja) | Rf信号生成装置およびrf信号解析装置 | |
JP2003046471A (ja) | Ofdm送信回路 | |
JPH0335640A (ja) | 直交変調器 |