TR201400880A2

TR201400880A2 - Method for dephosphorizing hot metal

Info

Publication number: TR201400880A2
Application number: TR2014/00880A
Authority: TR
Inventors: Miki Yuji; Uchida Yuichi; Sasaki Naotaka
Original assignee: Jfe Steel Corp
Priority date: 2014-01-27
Filing date: 2014-01-27
Publication date: 2015-08-21

Abstract

Mevcut buluş, sıcak metalin fosforunun giderilmesine yönelik, şunları içeren bir yöntem temin eder: asıl olarak bir CaO kaynağından oluşan bir rafine edici ajanın, dönüştürücü tipi bir kap içindeki sıcak metale ilave edilmesi; ve gaz halindeki oksijenin bir üst üfleme borusundan bir sıcak metal banyosunun yüzeyi üzerine üflenmesi, burada sıcak metal, sıcak metal banyosu yüzeyi üzerine gaz halindeki oksijen tarafından uygulanan dinamik basıncın %30 ila %80'lik bir üfleme ilerleme hızında 0.5 kPa ila 3.0 kPa olarak tanımlanacağı bir koşul altında fosfor giderme muamelesine tabi tutulur ve muamele sonrası cürufun T. Fe konsantrasyonu, kütle bazında %10 ila kütle bazında %30 olacak şekilde, sıcak metalin fosforu giderilir.The present invention provides a method of dephosphorising hot metal, comprising: adding a refining agent consisting essentially of a CaO source to hot metal in a converter-type vessel; and blowing the gaseous oxygen from an upper lance onto the surface of a hot metal bath, wherein the hot metal is defined as 0.5 kPa to 3.0 kPa at a blow-forward rate of 30% to 80% of the dynamic pressure exerted by the gaseous oxygen on the hot metal bath surface. under a condition and dephosphorisation of the hot metal such that the T. Fe concentration of the slag after treatment is 10% to 30% by mass.

Description

TARIFNAME SICAK METALIN FOSFORUNUN GIDERILMESINE YÖNELIK YÖNTEM TEKNIK SAHA Mevcut bulus, sicak metal ön muamelesi olarak gerçeklestirilen, sicak metalin fosforunun giderilmesine yönelik yöntemler ile ilgilidir. DESCRIPTION PHOSPHORUS REMOVAL OF HOT METAL METHOD OF DIRECTION TECHNICAL FIELD The present invention relates to hot metal pretreatment, which is carried out as relates to methods for dephosphorization of the metal.

GEÇMIS TEKNOLOJI Geleneksel dönüstürücülü çelik üretimi proseslerinin yerine, sicak metalin fosfor giderme muamelesine tabi tutuldugu sicak metal ön-muamelesi yaygin olarak kullanilmaktadir. Bunun nedeni, rafine islemi daha düsük sicakliklarda gerçeklestirildiginde, fosfor giderme reaksiyonunun termodinamik olarak hizlandirilabilmesidir, bu da fosfor giderme muamelesinin daha az rafine edici ajan kullanilarak yapilmasina izin verir. Genel olarak sicak metal ön muamelesi sunlari içerir: silikon giderme muamelesi için sicak metale demir oksit gibi bir kati oksijen kaynaginin eklenmesi; silikon giderme muamelesi sirasinda olusan cürufun çikarilmasi ve ardindan fosfor giderme muamelesi için sicak metale bir rafine edici ajanin (fosfor giderme ajaninin) eklenmesi. Genellikle kireç gibi bir CaO bazli rafine edici ajan fosfor giderme muamelesinde rafine edici ajan olarak kullanilirken, gaz oksijen veya bir kati oksijen kaynagi (demir oksid gibi), oksijen kaynagi olarak kullanilir. Örnek muamele kaplari arasinda torpido arabalari, potalar (transfer potalari ve doldurma potalari) ve dönüstürücü tipi kaplar bulunur. Yaygin uygulamaya göre dönüstürücü tipi bir kap kullanildiginda, özellikle gaz oksijen, sicak metal banyosunun bir yüzeyi üzerine bir üst üIleme borusundan üIlenir ve karistirma gazi ayrica firinin tabanindan banyo içine üIlenir ve benzeri islemler yapilir. HISTORICAL TECHNOLOGY Instead of traditional converter steelmaking processes, hot hot metal in which the metal is subjected to dephosphorization treatment pretreatment is widely used. This is because refined When the process is carried out at lower temperatures, the dephosphorization is that the reaction can be accelerated thermodynamically, which dephosphorization treatment using less refining agent allows it to be done. Hot metal pretreatment in general Contains: an additive, such as iron oxide, to the hot metal for desilicon treatment. adding a solid oxygen source; silicon removal treatment removal of slag formed during and subsequent dephosphorization A refining agent (dephosphorus removal) is added to the hot metal for treatment. agent) addition. Usually a CaO-based refiner such as lime while the agent is used as a refining agent in dephosphorization treatment, gaseous oxygen or a solid source of oxygen (such as iron oxide), oxygen used as a source. glove box between sample treatment containers carts, crucibles (transfer crucibles and filling crucibles) and converter type containers. Converter for common application type container is used, especially gaseous oxygen, hot metal It is poured over one surface of the bath from an upper convection pipe and The mixing gas is also blown from the bottom of the oven into the bath, etc. transactions are made.

JP , sicak metalin fosforunun giderilmesine yönelik, sunlari içeren bir yöntemi açiklar: esas olarak CaO kaynagindan olusan bir rafine edici ajanin, dönüstürücü tipi bir kap içindeki sicak metale ilave edilmesi; ve sonra bir üst üfleme borusundan, gaz halindeki oksijenin, sicak metal banyosunun yüzeyi üzerine üilenmesi, burada bir üst üfleme borusundan beslenen gaz halindeki oksijen besleme hizi, 1.5 Nm3/dakika/sicak metal [ton] ila 5.0 Nm3/dakika/sicak metal [ton] olarak tanimlanir ve sicak metal, asagidaki iliski karsilanacak sekilde muamele edilir: 1.0 _<_ muamele sonrasi [%CaO/%Si02]'de cüruf bazikligi < 2.5. PTL l, geleneksel teknige kiyasla cüruf bazikliginin azaltilmasinin ve oksijen besleme _ hizinin arttirilmasinin, demir verimini düsünmeden yüksek fosfor giderme verimli ile fosfor giderme muamelesine izin verdigini belirtir. JP for dephosphorization of hot metal describes a method for a refining agent consisting of a source of a converter type vessel adding it to the hot metal in it; and then a top blow from the pipe, the surface of the gaseous oxygen, the hot metal bath blown on, where the gas fed from an upper lance oxygen feed rate, 1.5 Nm3/min/hot metal [tons] to 5.0 It is defined as Nm3/min/hot metal [tons] and hot metal is the following relationship is treated to meet: 1.0 __<_ treatment slag basicity < 2.5 at [%CaO/%SiO2] after PTL l, conventional _ reduction of slag basicity and oxygen supply compared to technology increase the speed of high phosphorus without compromising the iron yield. indicates that it allows dephosphorization treatment with removal efficiency.

ATIF LISTESI Patent Literatürü BULUSUN ÖZETI (Teknik Problem) Bununla birlikte, demir veriminde azalmayi önlerken, yüksek bir fosfor giderme verimi sunabilen, sicak metalin fosforunun giderilmesine yönelik alternatif bir yönteme hala devam eden bir ihtiyaç vardir. CITATION LIST Patent Literature SUMMARY OF THE INVENTION (Technical Problem) However, while preventing a reduction in iron yield, a high phosphorus dephosphorization of hot metal, which can offer removal efficiency There is still a continuing need for an alternative method for

Mevcut bulusun bir amaci, demir veriminde azalmayi önlerken yüksek bir fosfor giderme verimi sunabilen ve PTL l'den farkli olan, sicak metalin fosforunun giderilmesine yönelik alternatif bir yöntem sunmaktir. It is an object of the present invention to prevent a reduction in iron yield while maintaining high hot, which can offer a dephosphorization efficiency and differ from PTL 1. an alternative method for dephosphorization of metal is to present.

(Problemin Çözümü) Bu amaca ulasmak için kasifler, sicak metal fosforunun giderilmesine yönelik bir yönteme uygulanabilecek çesitli kosullari arastirdi. Sonuç olarak, yukarida belirtilen amaca, üst ütleme borusundan üIlenen gaz halindeki oksijen tarafindan uygulanan, sicak metal banyosunun yüzeyi üzerindeki dinamik basinç ve ayni zamanda bir cürufun muamele sonrasi toplam Fe konsantrasyonu (bundan sonra "T. Fe konsantrasyonu" olarak anilacaktir) önceden belirlenmis bir aralik içine girecek sekilde, sicak metal fosforunun giderilmesinin gerçeklestirilmesi suretiyle ulasilabilecegini kesfettiler. Mevcut bulus, bu bulguya dayanilarak yapildi. (Solution of the problem) In order to achieve this goal, explorers resort to the removal of hot metal phosphorus. explored the various conditions applicable to a method for Conclusion As a result, the gas discharged from the upper ironing pipe is used for the above-mentioned purpose. the surface of the hot metal bath applied by the oxygen in the dynamic pressure on the slag as well as the treatment of a slag total Fe concentration after (referred to as "concentration") within a predetermined range the removal of hot metal phosphorus They discovered that it can be achieved by realizing it. The present invention made on the basis of this finding.

T. Fe konsantrasyonu, bir cüruf içinde tüm demir oksidlerin toplam demir konsantrasyonunu temsil eder. T. Fe concentration, the total of all iron oxides in a slag represents the iron concentration.

PTL l, gaz halindeki oksijen tarafindan sicak metal banyosunun yüzeyi üzerine uygulanan dinamik basinca hiçbir önem vermez. Bununla birlikte gaz halindeki oksijenin üst üfleme borusundan beslenme hizi (ayrica "oksij en besleme hizi" olarak anilacaktir), 1.5 Nm3/dakika/sicak metal [ton] ila 5.0 Nm3/dakika/sicak metal [ton] olarak nispeten yüksek olacak sekilde ayarlanir ve böylelikle yüksek bir dinamik basinç, normal kosullar altinda sicak metal banyosu yüzeyine uygulanma egilimi gösterir. Bununla birlikte mevcut bulusa göre, sicak metal banyosunun yüzeyi üzerine uygulanacak dinamik basincin nispeten düsük yapilmasinin, oksijen besleme hizindan bagimsiz olarak ve hatta özellikle yüksek bir oksijen besleme hizinda demir veriminde azalmayi önlerken, yüksek fosfor giderme verimine katkida bulunabilecegi ortaya konuldu. Böylelikle mevcut bulus, oksijen besleme hizinin, sicak metal banyosunun yüzeyi üzerindeki dinamik basinçtan bagimsiz olarak ele alindigi, tamamen yeni bir teknik konsepte dayanir, bu konsept, geleneksel teknikte bulunamaz. Ek olarak yukarida bahsedilen amaca, muamele sonrasinda bir cürufun T. Fe konsantrasyonu bile optimize edilerek ulasildi. PTL 1, surface of hot metal bath by gaseous oxygen pays no attention to the dynamic pressure exerted on it. With this the feeding rate of the gaseous oxygen from the upper lance (also referred to as "oxygen feed rate"), 1.5 Nm3/min/hot relatively high in metal [tonnes] to 5.0 Nm3/min/hot metal [tonnes] so that a high dynamic pressure, application to the hot metal bath surface under normal conditions shows the trend. However, according to the present invention, hot metal relative to the dynamic pressure to be applied on the surface of the bath. low, regardless of the oxygen supply rate and even decrease in iron yield, especially at a high oxygen feed rate. It can contribute to high phosphorus removal efficiency while preventing revealed. Thus, the present invention indicates that the oxygen supply rate, independent of the dynamic pressure on the surface of the hot metal bath is based on a completely new technical concept, which concept cannot be found in conventional art. In addition, the aforementioned purpose, even the T. Fe concentration of a slag after treatment achieved by optimizing.

Yukaridaki bulgulara dayanarak, mevcut bulusun ana özellikleri söyledir: yöntem: asil olarak bir CaO kaynagindan olusan bir rafine edici aj anin, bir üst üfleme borusuna ve alt ütleme tüyerlerine sahip dönüstürücü tipi bir kap içindeki sicak metale ilave edilmesi; gaz halindeki oksijenin üst üfleme borusundan bir sicak metal banyosunun yüzeyi üzerine üflenmesi; ve karistirma gazinin, alt üfleme tüyerlerinden banyo içine üIlenmesi, burada sicak metal, sicak metal banyosu yüzeyi üzerine gaz halindeki oksijen tarafindan uygulanan dinamik basincin %30 ila %80'lik bir üfleme ilerleme hizinda 0.5 kPa ila 3.0 kPa olarak tanimlanacagi bir kosul altinda fosfor giderme muamelesine tabi tutulur ve muamele sonrasi cürufun T. Fe konsantrasyonu, kütle bazinda %10 ila kütle bazinda %30 olacak sekilde, sicak metalin fosforu giderilir. sicak metal, sicak metal banyosu yüzeyi üzerine gaz halindeki oksijen tarafindan uygulanan dinamik basincin %30 ila %80'lik bir üIleme ilerleme hizinda 0.5 kPa ila 1.5 kPa olarak tanimlanacagi bir kosul altinda fosfor giderme muamelesine tabi tutulur. burada, asagidaki iliski karsilanacak sekilde sicak metalin fosforu giderilir: 1.0 S muamele sonrasi [%CaO/%Si02]'de cüruf bazikligi < giderme yöntemi, burada gaz halindeki oksijen, üst üfleme borusundan 0.6 Nm3/dakika/sicak metal [ton] ila 5.0 Nm3/daldsicak metal [ton]'luk bir besleme hizinda beslenir. giderme yöntemi, burada karistirma gazi alt üfleme tüyerlerinin her birinden 0.05 Nm3/dakika/sicak metal [ton] ila 0.30 Nm3/dak/sicak metal [ton]'luk bir besleme hizinda beslenir. giderme yöntemi, burada rafine edici ajanin en azindan bir kismi, toz ve/Veya granül formunda, üst üIleme borusundan sicak metal banyosunun yüzeyi üzerine üflenir ve toz halinde ve/Veya granüllü rafine edici aj anin en azindan bir kismi, sicak metal banyosunun yüzeyi üzerinde, gaz halindeki oksijenin üflenmesi suretiyle üretilen bir sicak nokta üzerine üflenir. giderme yöntemi, burada fosforu giderilmis sicak metalin karbonunu gidermeye yönelik bir karbon giderme firininda olusturulmus bir dönüstürücü cürufu, CaO kaynaginin bir parçasi olarak dönüstürücü tipi kap içine oda sicakliginda veya yükseltilmis sicaklikta yüklenir. giderme yöntemi, burada bir titanyum oksid kaynagi ve/Veya bir A1203 kaynagi, rafine edici ajanin bir parçasi olarak ilave edilir, böylelikle muamele sonrasinda cüruf içindeki toplam titanyum oksid içerigi, TiOz ve A1203 baglaminda kütle bazinda %4 ila kütle bazinda %15 olur. giderme yöntemi, burada sicak metalin fosforu, ham çelik içinde gerekli olana (çelik içindeki standardize edilmis içerik) esit veya bundan düsük bir P içerigine kadar giderilir` (Bulusun Avantajli Etkisi) Mevcut bulusa ait sicak metalin fosforunu giderme yöntemine göre, demir veriminde azalma önlenirken, yüksek fosfor giderme verimi ile sicak metalin fosforu giderilebilir. ÇIZIMIN KISA TARIFI Mevcut bulus ayrica ekteki çizime istinaden asagida daha detayli tarif edilecektir, burada: Sekil 1, gaz halindeki oksijenin ve rafine edici bir ajanin, mevcut bulusa ait bir örnekte bir üst üfleme borusunun bir boru deliginden nasil beslendigini gösteren bir diyagramdir. Based on the above findings, the main features of the present invention say: method: a refining agent consisting primarily of a CaO source, transducer type with an upper lance and lower iron tuyeres adding it to hot metal in a container; top of gaseous oxygen from the lance onto the surface of a hot metal bath blowing; and mixing gas into the bath through the lower blowing tuyeres. beg, here hot metal, gaseous oxygen on the hot metal bath surface A blow of 30 to 80% of the dynamic pressure exerted by the a condition where it would be defined as 0.5 kPa to 3.0 kPa at feed rate subjected to dephosphorization treatment under T. Fe concentration of the post-treatment slag from 10% to mass by mass The hot metal is dephosphorized at 30% by mass. hot metal, gaseous oxygen on the hot metal bath surface 30 to 80% of the dynamic pressure exerted by the a condition where it would be defined as 0.5 kPa to 1.5 kPa at feedrate under dephosphorization treatment. where the phosphorus of the hot metal, as the following relationship is satisfied removed: Slag basicity at [%CaO/%SiO2] after 1.0 S treatment < removal method, where the gaseous oxygen comes from the upper lance 0.6 Nm3/min/hot metal [tons] to 5.0 Nm3/daldhot metal [tons] fed at one feed rate. removal method, where the mixing gas bottom blowing tuyeres each from 0.05 Nm3/min/hot metal [tons] to 0.30 Nm3/min/hot the metal is fed at a feed rate of [tons]. removal method, where at least some of the refining agent is and/or hot metal in the form of granules from the upper delivery pipe It is blown onto the surface of the bath and is powdered and/or granular. at least part of the refining agent, the surface of the hot metal bath a heat produced by blowing gaseous oxygen over blown on the spot. dephosphorization method, where the dephosphorylated hot metal decarbonizes a decarbonisation furnace for decarbonisation. converter slag as part of the CaO source converter type container is loaded at room temperature or elevated temperature. removal method, wherein a titanium oxide source and/or an A1203 source is added as part of the refining agent so that The total content of titanium oxide in the slag after treatment, TiOz and 4% by mass to 15% by mass with respect to A1203. removal method, where the phosphorus of the hot metal is in the crude steel equal to or equal to what is required (standardized content in the steel) to a P content lower than this` (Advantageous Effect of the Invention) According to the hot metal dephosphorization method of the present invention, while preventing a decrease in iron yield, with high phosphorus removal efficiency The hot metal can be dephosphorized. BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWING The present invention is further described below with reference to the accompanying drawing. will be here: Figure 1 shows the presence of gaseous oxygen and a refining agent. How is an upper lance through a lance hole in an example of the invention? It is a diagram showing the feeding.

DÜZENEKLERIN TARIFI Mevcut bulusa göre sicak metalin fosforunu gidermeye yönelik bir yöntemin bir düzenegi asagida tarif edilecektir. DESCRIPTION OF EQUIPMENTS According to the present invention, a hot metal dephosphorization An embodiment of the method will be described below.

Bu düzenege göre, sicak metalin fosforunu giderme yöntemi temelde sunlari içerir: asil olarak bir CaO kaynagindan olusan bir rafine edici ajanin, bir üst üfleme borusuna ve alt üIleme tüyerlerine sahip dönüstürücü tipi bir kap içindeki sicak metale ilave edilmesi; gaz halindeki oksijenin üst üfleme borusundan bir sicak metal banyosunun yüzeyi üzerine üflenmesi; ve karistirma gazinin, alt üfleme tüyerlerinden banyo içine üIlenmesi. According to this arrangement, the hot metal dephosphorization method is basically It includes: a refiner consisting primarily of a source of CaO The agent has an upper lance and lower blowing tuyeres. adding it to the hot metal in a transducer-type vessel; gas of a hot metal bath from the upper lance of the oxygen in the blowing on its surface; and mixing gas, bottom blowing flowing from the tuyeres into the bath.

Rafine edici ajanin ana bileseni olan CaO kaynagi, CaO üretebilen bir Ca bilesigine (CaCO3, Ca(OH)2 veya CaMgOz gibi) veya CaO'ya karsilik gelir. Asil olarak CaO kaynagindan olusan rafine edici ajanin bilindik bir örnegi adi kireç olmakla birlikte kireç tasi, kireç hidrat, dolomit veya bir CaO kaynagi ihtiva eden kullanilmis cüruf (örnegin dönüstürücü cürufu, sürekli döküm cürufu veya külçe döküm cürufu) gibi diger bilesenler de kullanilabilir. Asil olarak CaO kaynagindan olusan rafine edici ajanin tercihen CaO baglaminda kütle bazinda %40 veya daha fazla CaO kaynagi ihtiva ettigi belirtilmelidir. A source of CaO, which is the main component of the refining agent, is a source of CaO. To Ca compound (such as CaCO3, Ca(OH)2 or CaMgOz) or CaO corresponds to. Refining agent mainly composed of CaO source Although a known example is ordinary lime, limestone, lime hydrate, spent slag containing dolomite or a source of CaO (e.g. converter slag, continuous casting slag or ingot casting slag) Other components can be used as well. Mainly from CaO source 40% by mass of the refining agent formed, preferably in the context of CaO or more CaO sources should be stated.

Gaz halindeki oksijenin üst üfleme borusundan sicak metal banyosunun yüzeyi üzerine üllenmesinde kullanilan bir gazin (gaz halindeki oksijen kaynaginin) yaygin bir örnegi, endüstriyel olarak temin edilebilen saf oksijen gazidir. Ek olarak sicak metal tercihen verimli fosfor giderme için karistirilir. Genel olarak gazin karistirilmasi, Ar gazi ve N2 veya oksijen gazi gibi eylemsiz bir gazin, firinin tabanina gömülmüs bir daldirma borusundan veya nozüllerden (alt üfleme tüyerlerinden) üflendigi bu karistirma prosesi olarak gerçeklestirilir. The hot metal bath of gaseous oxygen from the upper lance a gas (gaseous oxygen) A common example of an industrially available pure is oxygen gas. In addition, the hot metal is preferably efficient dephosphorization. mixed for. Generally mixing gas, Ar gas and N2 or an inert gas, such as oxygen gas, buried in the bottom of the oven. from the dip tube or nozzles (bottom blow tuyeres) This is carried out as a mixing process, in which it is blown.

Bu düzenege göre, sicak metal, sicak metal banyosu yüzeyi üzerine gaz halindeki oksijen tarafindan uygulanan dinamik basincin %30 ila %80'lik bir üIleme ilerleme hizinda 0.5 kPa ila 30 kPa olarak tanimlanacagi bir kosul altinda fosfor giderme muamelesine tabi tutulur ve muamele sonrasi cürufun T. Fe konsantrasyonu kütle bazinda %10 ila kütle bazinda %30 olacak sekilde, sicak metalin fosforu giderilir. According to this arrangement, the hot metal is gassed onto the hot metal bath surface. 30% of the dynamic pressure exerted by the oxygen in the 0.5 kPa to 30 kPa at a feed rate of 80% to 80% subjected to dephosphorization treatment under a condition to be defined and the T. Fe concentration of the post-treatment slag is 10% by mass To 30% by mass, the hot metal is dephosphorylated.

Kasifler, sicak metal banyosu üzerindeki dinamik basincin ve muamele sonrasi cürufun T. Fe konsantrasyonunun, fosfor giderme verimliligi ve demir verimi üzerinde anlamli bir etkiye sahip oldugunu kesfettiler. Explorers, dynamic pressure and treatment on the hot metal bath the T. Fe concentration of the slag after the slag, the phosphorus removal efficiency and They discovered that it had a significant effect on iron yield.

Digerlerinin yani sira, demir verimindeki azalmayi önlemek amaciyla, sicak metal banyosu üzerindeki dinamik basincin geleneksel teknige kiyasla yeterince azaltilmasi özellikle önemlidir. Among other things, in order to prevent the decrease in iron yield, traditional technique of dynamic pressure on a hot metal bath It is particularly important that it is sufficiently reduced by comparison.

Sicak metal banyosu yüzeyi üzerine gaz halindeki oksijen tarafindan uygulanan dinamik basincin en azindan %30 ila %80'lik bir üfleme ilerleme hizinda 0.5 kPa'dan az oldugu durumda, cüruf olusumundan kaynaklanan egimlenmeyi önlemek mümkün degildir, bu da fosfor giderme verimliliginin azalmasina yol açar. Ek olarak cüruf içinde asiri demir oksidler olusur, bunun sonucunda da demir verimi azalir. Bu nedenle sicak metal banyosu yüzeyi üzerindeki dinamik basincin alt siniri, 0.5 kPa olarak tanimlanir. Diger yandan sicak metal banyosu yüzeyi üzerine gaz halindeki oksijen tarafindan uygulanan dinamik basincin en azindan %30 ila %80'lik bir üfleme ilerleme hizinda 3.0 kPa'dan yüksek oldugu durumda, demir damlalarinin bozuldugu ve dönüstürücüden püskürdügü bir tükürme olgusuna bagli olarak demir verimi azalir. Bu nedenle sicak metal banyosu yüzeyi üzerindeki dinamik basincin üst siniri, 3.0 kPa olarak tanimlanir. Bu açidan, sicak metal banyosu üzerindeki dinamik basincin 1.5 kPa veya daha az olacak sekilde kontrol edilmesi tercih edilebilir, böylelikle özellikle yüksek bir demir verimi elde edilebilir. yüzeyi üzerindeki dinamik basinç için herhangi bir kisitlama getirilmez; dinamik basinç, 0.5 kPa ila 3.0 kPa araliginda veya 3 .0 kPa'nin üzerinde olabilir. >%80 ve _<_%100'lük bir üfleme ilerleme hizinda sicak metal banyosunun yüzeyi üzerindeki dinamik basinç, tercihen, 5%80'lik bir üfleme ilerleme hizinda oldugu gibi, 0.5 kPa ila 3.0 kPa araliginda kontrol edilir. Bununla birlikte alt üfleme tüyerlerinden yetersiz miktarda karistirma gazinin beslenmesine bagli olarak yeterli bir eriyik-metal karistirma etkisi elde edilemediginde, dinamik basinç 3.0 kPa'dan yüksek olabilir. by gaseous oxygen on the hot metal bath surface. a blow of at least 30 to 80% of the dynamic pressure applied in the case of less than 0.5 kPa at the feed rate, slag formation It is not possible to avoid bias caused by leads to a reduction in removal efficiency. In addition, excess in slag iron oxides are formed, as a result of which the iron yield decreases. This Therefore, below the dynamic pressure on the hot metal bath surface. limit is defined as 0.5 kPa. On the other hand, hot metal bath dynamics exerted on the surface by gaseous oxygen 3.0 at a blow advance rate of at least 30% to 80% of the pressure When it is higher than kPa, the iron drops deteriorate and iron due to a phenomenon of spitting from the transducer efficiency decreases. Therefore, on the hot metal bath surface the upper limit of dynamic pressure is defined as 3.0 kPa. In this respect, hot 1.5 kPa or less of the dynamic pressure on the metal bath It may be preferable to be controlled in such a way that A high iron yield can be obtained. no restrictions are imposed on the dynamic pressure on its surface; dynamic pressure, 0.5 kPa to 3.0 kPa or above 3.0 kPa it could be. Hot metal at a blow feed rate of >80% and _<_100% The dynamic pressure on the surface of the bath is preferably 5%80%. as in blow advance rate, in the range of 0.5 kPa to 3.0 kPa Is controlled. However, the lower blowing tuyeres are insufficient. sufficient amount of mixing gas is supplied. When the molten-metal mixing effect cannot be achieved, dynamic pressure 3.0 It can be higher than kPa.

Burada kullanildigi gibi "üfleme ilerleme hizi“ terimi, üflemenin baslangicindan verilen bir zaman noktasina kadar beslenmis oksijen miktarinin, üfleme prosesi boyunca beslenecek toplam oksijen miktarina orani anlamina gelir. Oksijen miktari, gaz halindeki oksijen kaynagi içindeki ve ilave edilmis ise kati oksijen kaynagi içindeki gaz halindeki oksijen baglaminda oksijen miktari ile temsil edilir. As used herein, the term "blow feedrate" means that the blow supplied oxygen from the onset to a given time point amount of total oxygen to be supplied during the blowing process means the ratio to the amount. Oxygen content, gaseous oxygen gas in the source and, if added, in the solid oxygen source It is represented by the amount of oxygen in the context of oxygen in the state.

Sicak metal banyosu yüzeyi üzerindeki dinamik basinç, asagidaki denklemler ( 1) ila (4) ile hesaplanabilir; 9.3.isiiw'hggxçvoxduaaimi * ~ «- im burada: P: sicak metal banyosu yüzeyi üzerindeki dinamik basinç pg: gaz püskürme yogunlugu [kg/Nm3]; Uo: üst üfleme borusundan çikarilan gaz halindeki oksijenin püskürme akis hizi [ni/saniye]; de: üst üfleme borusunun nozül çikis çapi [mm]; Po: üst üfleme borusundan çikarilan gaz halindeki oksijen tarafindan uygulanan nozül giris basinci [kgf/cm2]; Lh: üst üileme borusu yüksekligi [m]; Fj: üst üfleme borusunun tek bir nozülünden çikarilan gaz halindeki oksijenin besleme hizi [Nm3/saat]; ve dt: üst üfleme borusunun nozül bogaz çapi [mm]. The dynamic pressure on the hot metal bath surface is can be calculated by equations (1) to (4); 9.3.isiiw'hggxçvoxduaaimi * ~ «- im where: P: dynamic pressure on the hot metal bath surface pg: gas eruption density [kg/Nm3]; Uo: ejection of gaseous oxygen extracted from the upper lance stream rate [ni/second]; de: nozzle outlet diameter of the upper lance [mm]; Po: by gaseous oxygen removed from the top lance applied nozzle inlet pressure [kgf/cm2]; Lh: height of the upper delivery pipe [m]; Fj: gaseous ejected from a single nozzle of the upper lance feed rate of oxygen [Nm3/hr]; and dt: nozzle throat diameter of the upper lance [mm].

Toz halindeki ve/veya granüllü bir rafine edici ajana bir gaz püskürtmesinin eslik etmesi durumunda, sicak metal banyosunun yüzeyi üzerindeki dinamik basinç su sekilde hesaplanir: Denklem (1)`de gaz püskürtme yogunlugu pg, rafine edici ajanin kinetik enerjisinin neden oldugu dinamik basinç artisini niceliksel olarak degerlendirmek amaciyla, asagidaki denklem ile hesaplanabilir: ya **w aj+VplîFîfßw 'H (4) burada: pj: üst üfleme borusundan çikarilan gaz halindeki oksijenin yogunlugu [kg/Nm3]; ve Vp: toz halindeki rafine edici aj anin besleme hizi [kg/dak]. A gas to a powdery and/or granular refining agent of the hot metal bath, if accompanied by The dynamic pressure on the surface is calculated as: Equation In (1), the gas jet density pg is the kinetic of the refining agent. quantitatively the dynamic pressure increase caused by To evaluate, it can be calculated with the following equation: ya **w aj+VplîFîfßw 'H (4) where: pj: gaseous oxygen removed from the upper lance density [kg/Nm3]; and Vp: feed rate of powder refining agent [kg/min].

Sicak metal banyosu yüzeyi üzerindeki dinamik basinç, yukaridaki Denklemler (1) ila (4)'e göre uygun sekilde ayarlanabilir. Özellikle dinamik basinç, oksijen besleme hizinin, üst üfleme borusu yüksekliginin ve üst üfleme borusunun nozül çikis çapinin degistirilmesi suretiyle ayarlanabilir. The dynamic pressure on the hot metal bath surface It can be adjusted accordingly according to equations (1) to (4). Especially dynamic pressure, oxygen supply rate, upper lance height and nozzle outlet diameter of the upper lance. can be adjusted by changing

Muamele sonrasinda cürufun T. Fe konsantrasyonu kütle bazinda %10'un altinda oldugunda, cüruiîin oksijen potansiyeli düserek fosfor giderme verimliliginde azalmaya yol açar. Bu, ayrica, cürufun akiskanliginin azalmasina ve sicak metal ile cüruf arasindaki ayrilmanin kötülesmesine neden olarak, bu sekilde demir verimini azaltir. Buna göre T. Fe konsantrasyonu, kütle bazinda %10 veya daha fazla ve tercihen kütle bazinda %15 veya daha fazla olarak tanimlanir. T. Fe concentration of the slag after treatment by mass when the oxygen potential of the slag decreases when it is below 10% on a base leads to a decrease in phosphorus removal efficiency. This is also the slag fluidity and the interaction between hot metal and slag thus increasing iron yield, causing segregation to worsen. reduces. Accordingly, the T. Fe concentration is 10% or more by mass. excess and preferably 15% or more by mass.

Diger yandan muamele sonrasinda cürufun T. Fe konsantrasyonu kütle bazinda %30'un üzerinde oldugunda, cürufun CaO konsantrasyonu düserek fosfor giderme verimliliginde azalmaya yol açar. Ek olarak cüruf ile birlikte daha fazla miktarda demir atilir, bu sekilde demir verimi azalir. Buna göre T. Fe konsantrasyonu, kütle bazinda %30 veya daha az ve tercihen kütle bazinda %25 veya daha az olarak tanimlanir. On the other hand, the T. Fe concentration of the slag after treatment When the CaO concentration of the slag is above 30% on a base leading to a decrease in phosphorus removal efficiency. In addition a greater amount of iron is thrown out with the slag, in this way the iron efficiency decreases. Accordingly, the T. Fe concentration is 30% on a mass basis or less and preferably 25% by mass or less.

T. Fe konsantrasyonu, oksijen besleme hizinin, üst üfleme borusu yüksekliginin, karistirma gazi besleme hizinin ve benzerinin degistirilmesi suretiyle ayarlanabilir. T. Fe concentration, oxygen supply rate, upper lance height, mixing gas feed rate, etc. can be adjusted by changing

Bu düzenekte, sicak metal, tercihen, asagidaki iliski karsilanirken 0.6 Nm3/dak/sicak metal [ton] ila 5.0 Nm3/dak/sicak metal [ton]'luk bir oksijen besleme hizinda fosfor giderme muamelesine tabi tutulur: 1.0 S muamele sonrasi [%CaO/%Si02]'de cüruf bazikligi < 2.5, burada cürufun SIOZ konsantrasyonunu temsil eder. In this embodiment, the hot metal is preferably 0.6 while the following relationship is met. A range of Nm3/min/hot metal [tons] to 5.0 Nm3/min/hot metal [tons] dephosphorylated at oxygen feed rate: 1.0 S slag basicity < 2.5 at [%CaO/%SiO2] after treatment, where represents the SIOZ concentration of the slag.

Bu sekilde oksijen besleme hizini nispeten yüksek tutarken, cüruf bazikliginin nispeten düsük tutulmasi, asagidaki islemleri ve (i) ve (ii) etkilerini saglayabilir, bunun sonucunda fosfor giderme muamelesi, demir verimini azaltmadan, yüksek fosfor giderme verimliligi ile gerçeklestirilebilir. (i) Tek basina sadece cüruf bazikliginin azaltilmasi, yetersiz bir fosfor giderme yeterliligi ile sonuçlanirken fosfor giderme yeterliligi, cürufun oksijen potansiyeli oksijen besleme hizinin arttirilmasi ile arttirilarak desteklenebilir. (ii) Oksijen beslemesindeki artisin daha fazla püskürmeye ve toza neden olmasi ve demir verimini bozmasi problemini ele almak için, bir örtü cürufu olarak güçlendirilmis fonksiyonellige sahip bir cürufun kolay olusturulmasina izin verecek sekilde cüruf bazikligi azaltilabilir, bu da püskürmeyi ve tozu önleyebilir. In this way, while keeping the oxygen feed rate relatively high, the slag keeping the alkalinity relatively low, the following operations and (i) and (ii) effects, resulting in dephosphorization treatment, with high phosphorus removal efficiency without reducing iron yield realizable. (i) Reduction of slag basicity alone, an insufficient amount of phosphorus dephosphorization adequacy results in slag removal adequacy the oxygen potential is increased by increasing the oxygen supply rate. supportable. (ii) Increase in oxygen supply causes more ejection and dust To address the problem of causing and degrading iron yield, a a slag with enhanced functionality as a cover slag Slag alkalinity can be reduced to allow easy formation, which can prevent spraying and dust.

Oksijen besleme hizi 0.6 Nm3/dak/sicak metal [ton]'dan düsük oldugunda, üfleme daha uzun sürer ve üretkenlik düsüktür. Diger yandan oksijen besleme hizi 5.0 NmS/dak/sicak metal [ton]'dan yüksek oldugunda, yüksek püskürmeye ve toz üretimine bagli olarak demir verimi azalir. Üretkenlik ve demir verimi açilarindan oksijen besleme hizi daha fazla tercihen 1.0 Nm3/dak/sicak metal [ton] ila 2.5 Cüruf bazikligi 1.0'dan düsük oldugunda, cürufun fosfor giderme yeterliligi yetersizdir, bu da fosfor giderme verimliliginin düsük olmasina yol açar. Diger yandan Cüruf bazikligi 2.5 veya daha fazla oldugunda serbest CaO konsantrasyonu arzu edilmeyen düzeyde yükselir. Bu açidan Cüruf bazikligi tercihen 2.5'ten az ve daha fazla tercihen 2.2 veya daha azdir. Oxygen feed rate less than 0.6 Nm3/min/hot metal [tons] blowing takes longer and productivity is low. Other side oxygen feed rate greater than 5.0 NmS/min/hot metal [tons] iron due to high eruption and dust production efficiency decreases. Oxygen feeding for productivity and iron yield rate more preferably 1.0 Nm3/min/hot metal [tons] to 2.5 When the slag basicity is less than 1.0, the dephosphorization of the slag sufficiency is insufficient, which results in low phosphorus removal efficiency. causes it to happen. Slag alkalinity, on the other hand, is 2.5 or more When free CaO concentration is undesirable rises. In this respect, slag basicity is preferably less than 2.5 or more. preferably 2.2 or less.

Cüruf bazikligini ayarlama yöntemleri sunlari içerir: yüklenecek rafine edici ajan miktarinin ayarlanmasi; iyi bilinen yüklenecek SiOz kaynaklarinin, örnegin silika taslarinin ve tugla parçalarinin ayarlanmasi ve sicak metal içindeki Si konsantrasyonunun, ön silikon giderme muamelesi veya FeSi alasiminin yüklenmesi suretiyle ayarlanmasi. The methods for adjusting the basicity of the slag include: refining to be loaded adjusting the amount of scavenging agent; well known SiOz to install resources, such as silica stones and brick fragments. adjustment and the Si concentration in the hot metal, the pre-silicone by removal treatment or loading of FeSi alloy setting.

Karistirma gazinin besleme hizi tercihen 0.05 Nm3/dak/sicak metal [ton] ila 0.30 Nm3/dak/sicak metal [ton]'dur. 0.05 Nm3/dak/sicak metal etkisi saglayabilir, bu sekilde muamele sonrasi bir Cüruf kompozisyonu içinde bulunan serbest CaO miktari yeterince düsük düzeyde tutulur. 0.30 Nm3/dak/sicak metal [ton]'a esit veya bundan düsük bir besleme hizi, ne Cüruf içindeki FeO'nun asiri azalmasina, ne de fosfor gidermenin bozulmasina neden olur. Feed rate of mixing gas preferably 0.05 Nm3/min/hot metal [ton] to 0.30 Nm3/min/hot metal [tons]. 0.05 Nm3/min/hot metal effect, in this way a slag composition after treatment The amount of free CaO in it is kept low enough. A feed less than or equal to 0.30 Nm3/min/hot metal [tons] speed does not result in excessive reduction of FeO in the slag, nor in phosphorus. causes the removal to fail.

Asil olarak bir CaO kaynagindan olusan rafine edici ajan, sicak metale herhangi bir yöntemle, örnegin üstten yükleme, sicak metale bir daldirma borusu ile enjekte etme ve üst üfleme borusundan sicak metal banyosunun bir yüzeyi üzerine üfleme yoluyla beslenebilir. Bu düzenekte, özellikle fosfor giderme verimliliginin gelistirilmesi ve cüruf olusumu tesvik edilerek bir örtü cürufu fonksiyonelliginin güçlendirilmesi açilarindan, rafine edici ajan, tercihen toz halinde ve/veya granüllü formda, üst üfleme borusundan sicak metal banyosunun yüzeyi üzerine üflenir. Composed primarily from a source of CaO, the refining agent melts into the hot metal. by any method, for example, top loading, hot metal hot metal from injecting with dip tube and top lance may be fed by blowing onto a surface of the bath. This in the apparatus, especially the improvement of phosphorus removal efficiency and the functionality of a cover slag by promoting slag formation. refining agent, preferably in powder form and/or in granular form, hot metal from the top lance blown onto the surface of the bath.

Gaz halindeki oksijen, üst üfleme borusundan sicak metal banyosunun yüzeyi üzerine üflendiginde, gaz halindeki oksijenin banyo yüzeyine etki eden yüksek miktarda F eO üretmesine neden olunur, bu da rafine edici ajanin cüruf olusumunu tesvik etmesi açisindan çok avantajli bir durumdur. Rafine edici ajanin cüruf olusumu, rafine edici ajanin üst üfleme borusu içinden yüksek miktarda FeO'nun üretildigi bölgeye direkt olarak beslenmesi suretiyle etkili sekilde tesvik edilebilir. Gaseous oxygen flows from the top lance into the hot metal bath. when blown onto the surface of the bath, gaseous oxygen It is caused to produce a high amount of FeO, which affects the refined It is a very advantageous method in terms of promoting the formation of slag by the release agent. is the case. Slag formation of the refining agent, the upper part of the refining agent to the area where a high amount of FeO is produced through the lance. It can be effectively promoted by direct feeding.

Ek olarak hem gaz halindeki oksijen hem de rafine edici ajan, sicak metal banyosunun yüzeyi üzerine üst üfleme borusu içinden üflendiginde, gaz halindeki oksijen disinda bir tasiyici gaz (örnegin N2 ve Ar gibi bir eylemsiz gaz), rafine edici ajani sicak metal banyosu yüzeyi üzerine üflemek için kullanilabilir. Yine rafine edici ajanin bir kismi veya tamami, tercihen, gaz halindeki oksijenin üflenmesi suretiyle, sicak metal banyosunun yüzeyi üzerinde üretilen bir sicak nokta üzerine üflenir. Bunun nedeni, sicak noktanin, gaz halindeki oksijen beslenerek FeO”nun üretildigi asil yer olmasidir ve CaO'nun banyo yüzeyi üzerindeki bu yerlere dogrudan ilave edilmesi, CaO cüruf olusumunu etkili sekilde tesvik eder, böylelikle CaO,nun ve FeO'nun temas verimi arttirilir. Özellikle sicak nokta, sicak metal banyosu yüzeyi üzerinde, gaz halindeki oksijenin etkisine bagli olarak sicakligin en yüksek oldugu ve gaz halindeki oksijenin neden oldugu yogun oksidasyon reaksiyonlari içeren ve gaz halindeki oksijen gazi püskürmesi ile karistirma altinda tutulan bir bölgedir. Böylelikle bu bölge, CaO beslemesi ile elde edilecek etkinin en anlamli hale geldigi bir bölge olarak kabul edilebilir. In addition, both the gaseous oxygen and the refining agent on the surface of the metal bath through the upper lance. when blown, a carrier gas (e.g. N2 and an inert gas such as Ar), refining agent hot metal bath It can be used to blow on the surface. Again, a refining agent blowing partially or completely, preferably, gaseous oxygen a hot metal bath produced on the surface of the hot metal bath by blown on the spot. This is because the hotspot is a gaseous It is the main place where FeO is produced by feeding oxygen and CaO is Adding directly to these places on the bath surface, CaO slag It effectively promotes the formation of CaO, and FeO. contact efficiency is increased. Especially hot spot, on the hot metal bath surface, gas depending on the effect of oxygen in the state of the highest temperature and intense oxidation reactions caused by gaseous oxygen under mixing with gaseous oxygen gas It is a occupied territory. Thus, this region is obtained by CaO feeding. It can be considered as a region where the effect to be made becomes the most significant.

Buna göre gaz halindeki oksijen tercihen, rafine edici ajanin sicak metal banyosu yüzeyi üzerine üflenmesine yönelik bir tasiyici gaz olarak kullanilir. Bu durumda gaz halindeki oksijen, sicak metal banyosunun yüzeyi üzerine rafine edici ajan ile birlikte üflenir ve böylelikle rafine edici ajan direkt olarak bir sicak noktaya beslenir. Accordingly, the gaseous oxygen is preferably in the hot temperature of the refining agent. a carrier gas for blowing onto the metal bath surface used as. In this case, the gaseous oxygen is the hot metal. is blown onto the surface of the bath together with the refining agent and thus the refining agent is fed directly to a hotspot.

Sonuç olarak sicak metal banyosu yüzeyi üzerinde CaO”nun ve FeO'nun temas verimi en yüksek hale gelir. As a result, CaO on the hot metal bath surface and The contact efficiency of FeO becomes the highest.

Gaz halindeki oksijenin ve rafine edici ajanin sicak metal banyosu yüzeyi üzerine üst üfleme borusu kullanilarak üflenme tarzi ile ilgili bir kisitlama getirilmemistir. Örnegin sicak metal banyosunun yüzeyine sadece gaz halindeki oksijen, üst üfleme borusunun bazi nozüllerinden beslenebilir ve rafine edici ajan ise, digerlerinden beslenebilir. Rafine edici ajanin tasiyici gazi, gaz halindeki oksijen veya gaz halindeki oksijenden baska bir gaz (örnegin nitrojen ve Ar gibi eylemsiz bir gaz) olabilir. Bu durumda, borunun uzak ucunun ortasinda bir birincil boru deligine ve birincil boru deliginin çevresinde birçok ikincil boru deligine sahip bir üst üfleme borusunun kullanilmasi ve ikincil boru deliklerinin gaz halindeki oksijeni beslemek üzere ve ana boru deliginin, tasiyici gazi ve rafine edici ajani sicak metal banyosunun yüzeyine beslemek üzere konfigüre edilmesi özellikle tercih edilebilir. Ek olarak gaz halindeki oksijenin üflenmesi ve tasiyici gazin ve rafine edici ajanin üflenmesi, farkli üst üIleme borulari ile yapilabilir. Bununla birlikte her durumda gaz halindeki oksijen, yukarida bahsedildigi gibi, rafine edici ajanin en verimli cüruf olusumunu saglamak açisindan, rafine edici ajanin tasiyici gazi olarak en fazla arzu edilir. Hot metal bath of gaseous oxygen and refining agent a blowing method by using the upper blowpipe on the surface of the no restrictions are imposed. For example, on the surface of a hot metal bath only gaseous oxygen from some nozzles of the upper lance it can be fed, and if it is a refining agent, it can be fed from others. Refined carrier gas, gaseous oxygen or gaseous a gas other than oxygen (for example, nitrogen and an inert gas such as Ar) it could be. In this case, there is a primary pipe in the middle of the far end of the pipe. many secondary pipes to and around the primary pipe hole. using an upper lance with a hole and a secondary lance holes to feed the gaseous oxygen and the main pipe hole, the carrier gas and refining agent to the surface of the hot metal bath It may be particularly preferable to be configured to feed In addition blowing gaseous oxygen and carrier gas and refining The blowing of the agent can be done with different top blowing pipes. With this In all cases, however, the gaseous oxygen, as mentioned above, in order to provide the most efficient slag formation of the refining agent, It is most desirable as the carrier gas of the refining agent.

Rafine edici ajan örnegin, üstten yükleme, banyo içine enjeksiyon ve benzeri kullanilarak, üst üfleme borusundan sicak metal banyosu yüzeyi üzerine üflenme yerine, alternatif bir yöntemle kismen ilave edilebilir. Bu durumda, bu yöntemlerin her biri ile ilave edilecek rafine edici ajan miktarinin, toplam rafine edici ajan miktarina göre kütle bazinda %20 veya daha düsük olmasi hala arzu edilir. Rafine edici ajan, rafine edici ajani sicak metal banyosunun yüzeyi üzerine üflemek için üst üfleme borusunun kullanilmasi disinda bir yöntem kullanilarak, toplam miktara göre kütle bazinda %20'nin üzerindeki bir oranda ilave edildiginde, rafine edici ajanin gaz halindeki oksijen ile birlikte sicak metal banyosu yüzeyi üzerine üflenmesi ile elde edilen fosfor giderme reaksiyonunu tesvik etme etkisi daha az belirgin olma egilimi gösterir. The refining agent is, for example, top loading, injection into the bath and hot metal bath from the upper lance using a similar instead of blowing on the surface, it is added partially by an alternative method. can be done. In this case, the refinement to be added by each of these methods mass of the amount of refining agent relative to the total amount of refining agent 20% or less on a base is still desirable. refining agent, to blow the refining agent onto the surface of the hot metal bath using a method other than using the upper lance, Addition at a rate of more than 20% on a mass basis relative to the total amount When the refining agent is heated, together with the gaseous oxygen dephosphorization by blowing onto the metal bath surface reaction-inducing effect tends to be less pronounced.

Bu düzenekte, bir titanyum oksid kaynaginin ve/veya bir A1203 kaynaginin, rafine edici ajanin bir parçasi olarak kullanilmasi, CaO bazli rafine edici ajanin cüruf olusumunu tesvik eder ve ayrica cürufun oksijen potansiyelini arttirarak, cürufun güçlendirilmis bir fosfor giderme yeterliligine yol açar. Bu, fosfor giderme reaksiyonunun daha da tesvik edilmesi ile sonuçlanarak, daha verimli sicak metal fosfor gidermeye izin verir. Yani titanyum oksid kaynagi ve/veya A1203 kaynagi, CaO bazli rafine edici ajanin cüruf olusumunun kolaylastirilmasi için bir promoter görevi gördügünden, titanyum oksid kaynaginin ve/veya A1203 kaynaginin kullanilmasi, bir florin (F) kaynagindan önemli ölçüde muaf veya ancak küçük bir miktar F kaynagi ihtiva eden bir rafine edici ajan kullanilirken özellikle etkilidir. In this embodiment, a source of titanium oxide and/or an A1203 use of the source as part of the refining agent, CaO promotes the slag formation of the based refining agent and also an enhanced phosphorus of the slag, increasing the oxygen potential leads to adequacy of removal. This is more of the dephosphorization reaction. More efficient hot metal phosphorus, resulting in the promotion of Allows troubleshooting. That is, titanium oxide welding and/or A1203 The source is the slag formation of the CaO-based refining agent. titanium oxide, as it acts as a promoter to facilitate use of the A1203 source and/or the A1203 source, a fluorine (F) source substantially free from its source or only a small amount F It is particularly effective when using a refining agent containing the source.

Titanyum oksidler, örnegin TiO, TiOz, Ti203 ve Ti305 dahil herhangi bir formda olabilir. Titanyum oksidler ihtiva eden ve titanyum oksid kaynaklari görevi gören maddeler arasinda örnegin demir kumu, ilmenit cevheri (titaniferöz demir cevheri), rutil cevheri ve titanyum-oksid ihtiva eden demir cevheri bulunur ve bunlarin biri veya daha fazlasi kullanilabilir. Bunlar arasinda demir kumu özellikle tercih edilir, çünkü her biri genellikle 1 mm veya daha küçük partikül ebadina sahip olup, bu nedenle bir reaksiyon kabi içinde hizla eriyen ince partiküllerden olusur. Ek olarak örnegin demir kumu, ilmenit cevheri ve titanyum-oksid ihtiva eden demir cevheri de, demir oksid kaynaklari olarak kullanilir ve bu nedenle bu bilesenlerden biri veya daha fazlasi (özellikle tercihen en azindan demir kumu), cüruf içindeki T. Fe konsantrasyonunu arttirmak amaciyla cürufa ilave edilebilir. Titanium oxides, eg any including TiO, TiO2, Ti2O3 and Ti305 It can be in one form. Titanium oxide containing titanium oxides For example, iron sand, ilmenite ore (titaniferous iron ore), rutile ore and iron ore containing titanium-oxide and one or more can be used. Among these, iron sand is especially preferred. because each usually has a particle size of 1 mm or less. therefore, it has a rapidly melting thin film in a reaction vessel. consists of particles. Additionally, for example, iron sand, ilmenite ore and titanium-oxide-containing iron ore are also sources of iron oxide. and therefore one or more of these components (especially preferably at least iron sand), T. Fe in the slag It can be added to the slag to increase its concentration.

A1203 kaynagi örnekleri, ticari olarak temin edilebilen bir kalsiyum alüminat bazli solvent ortami ve alüminyum oksid ihtiva eden cevherler, örnegin alüminyum külü ve boksit olabilir. Ek olarak çelik üretiminin yan ürünleri, örnegin her biri yüksek konsantrasyonda alüminyum oksid ihtiva eden külçe döküm cüruflari, ikincil rafine cüruflari ve tugla parçalari da kullanilabilir. A1203 kaynagi olarak, A1203 açisindan kütle bazinda %20 veya daha fazla A1203 ihtiva edenler tercih edilir. Examples of A1203 source are commercially available calcium aluminate-based solvent media and ores containing aluminum oxide, for example aluminum ash and bauxite. In addition, steel production by-products, for example, each with a high concentration of aluminum oxide-containing ingot casting slag, secondary refining slag and brick parts can also be used. Mass in terms of A1203 as source of A1203 those containing 20% or more of A1203 on a base are preferred.

Ilave edilecek titanyum oksid kaynagi ve/veya A1203 kaynagi miktari, tercihen, TiOz ve A1203 açisindan muamele sonrasi cüruf içindeki toplam titanyum oksid içerigi kütle bazinda %4 ila kütle bazinda %15 olacak sekilde kontrol edilir. Kütle bazinda %15'i asan toplam içerik, fosfor giderme reaksiyonu için gerekli CaO'yu seyreltecek, bu sekilde fosfor giderme yeterliligini bozacaktir. Ek olarak normal fosfor giderme isleminde hem titanyum oksidler hem A1203, cüruf içinde toplamda yaklasik kütle bazinda %1.0 ila kütle bazinda %2.5 oraninda kaçinilmaz sekilde bulunur. Bununla birlikte titanyum oksidlerin ve A1203'ün toplam içerigi kütle bazinda %4'ten az oldugunda, CaO bazli rafine edici ajanin cüruf olusumunu tesvik etme etkisi yetersizdir. The amount of titanium oxide weld and/or A1203 weld to be added, preferably in the post-treatment slag in terms of TiO2 and A1203. total titanium oxide content from 4% by mass to 15% by mass will be controlled. Total content exceeding 15% by mass, will dilute the CaO required for the dephosphorization reaction, thus will impair phosphorus removal efficiency. In addition to normal phosphorus In the removal process, both titanium oxides and A1203 are in the slag. from approximately 1.0% by mass to 2.5% by mass in total is inevitably present. However, titanium oxides and When the total content of A1203 is less than 4% by mass, CaO-based the refining agent has insufficient slag formation-promoting effect.

Bu düzenekte, fosforu giderilmis sicak metalin karbonunu giderme amaçli bir karbon giderme firini içinde olusturulan dönüstürücü cürufu, CaO kaynaginin bir parçasi olarak dönüstürücü tipi kap içine oda sicakliginda veya yükseltilmis sicaklikta yüklenebilir. Oda sicakliginda yüklendiginde, bosaltilmis dönüstürücü cürufu bir kez sogutulabilir ve sonra yüklenmeden önce ezme gibi bir prosese tabi tutulabilir. In this setup, the dephosphorization of the hot metal is decarbonized. converter slag formed in a purpose-built decarbonizing furnace, Chamber in the converter-type vessel as part of the CaO source It can be loaded at high temperature or elevated temperature. At room temperature Once loaded, the evacuated converter slag can be cooled once and It can then be subjected to a process such as crushing before being loaded.

Alternatif olarak, yükseltilmis sicaklikta yüklendiginde, dönüstürücü cürufu bir kaba bosaltilabilir ve yaklasik 400°C veya daha yüksek bir yükseltilmis sicaklikta tutulurken, bir fosfor giderme firinina yüklenebilir. Alternatively, when loaded at elevated temperature, the transducer slag can be discharged into a container and stored at a temperature of approximately 400°C or higher. placed in a dephosphorization furnace while being kept at elevated temperature. can be loaded.

Bu düzenege göre, sicak metalin fosforu, ham çelikte gerekli olana (çelik içindeki standart içerige) esit veya bundan düsük bir fosfor (P) içerigine kadar kolaylikla giderilebilir. Bu, takip eden karbon giderme adiminda önemli miktarda fosfor giderme yapilmasi ihtiyacini ortadan kaldirir ve böylelikle karbon giderme ve rafine etme islemlerinin çok az miktarlarda cüruf ile yapilmasina izin verir. Sonuç olarak, özellikle Mn cevheri ilave edilerek eriyik çelik içindeki Mn konsantrasyonunun arttirilmasi suretiyle yüksek bir Mn verimi elde edilmesi mümkündür. According to this arrangement, the phosphorus of the hot metal is reduced to what is required in the crude steel. a phosphorus (P) less than or equal to (standard content in steel) content can be easily resolved. This is the subsequent decarbonization eliminates the need for significant dephosphorization in the step removes carbon dioxide and thus requires very little decarbonisation and refining. allows it to be made with large amounts of slag. As a result, especially Mn the concentration of Mn in the molten steel by adding By increasing it, it is possible to obtain a high Mn yield.

Ayrica karbon giderme ve rafine islemlerini büyük ölçüde basitlestirmek ve rafine etme süresini kisaltmak ve böylelikle bütün çelik üretimi prosesinin verimini gelistirmek mümkündür. Ham çelik içinde gerekli olan P içerigi örnekleri arasinda kütle bazinda %0.03 veya daha düsük (genel çelik için) ve kütle bazinda %0.015 veya daha düsük (düsük fosforlu çelik için) bulunur. It also greatly reduces decarbonisation and refining. to simplify and shorten the refining time so that all It is possible to improve the efficiency of the steelmaking process. raw steel 0.03% by mass among samples of P content required in or less (for general steel) and 0.015% by mass or less low (for low phosphorus steel).

Bu düzenekte, gaz halindeki oksijenin sicak metale beslenmesine ek olarak, bir kati oksijen kaynaginin buna ilave edilmesi de mümkündür. In this setup, in addition to the supply of gaseous oxygen to the hot metal, Alternatively, it is possible to add a solid source of oxygen to it.

Genel anlamda kati oksijen kaynagi olarak bir demir oksid kaynagi, örnegin demir cevheri, hadde tufali, demir kumu ve toplanmis toz (bir maden eritme ocaginda, bir dönüstürücüde, bir sinterleme prosesi sirasinda vb. egzost gazindan elde edilen, demir ihtiva eden toz) kullanilabilir. Generally speaking, an iron oxide source as a solid oxygen source, for example, iron ore, rolling scale, iron sand and aggregate dust (one in a blast furnace, in a converter, a sintering process during etc. iron-containing powder obtained from exhaust gas) can be used.

Kati oksijen kaynaginin yüklenmesi, kati oksijen kaynaginin sicak metal banyosu yüzeyi üzerine konulmasini, üst üfleme borusundan sicak metal banyosu yüzeyi üzerine üileme yapilmasini (blast yöntemi), bir daldirma borusundan sicak metal içine enjeksiyon yapilmasini (enjeksiyon yöntemi) ve benzerlerini içeren herhangi bir yöntemle yapilabilir. Bu düzenekte, bir kati oksijen kaynaginin toz halinde ve/veya granüllü formda üst üfleme borusundan sicak metal banyosu yüzeyi üzerine üflenmesi tercih edilir. Bunun nedeni, bir fosfor gidermeyi tesvik etme etkisinin, cürufun oksijen potansiyeli gelistirilerek ve sicak nokta sogutularak elde edilebilmesidir. Ek olarak bu proses yöntemleri arasinda toz halinde ve/veya granüllü formda kati oksijen kaynagi, tercihen, gaz halindeki oksijen için kullanilan besleme sisteminden farkli bir besleme sistemi üzerinden tasiyici gazin, banyo yüzeyi üzerinde, üzerine gaz halindeki oksijenin üilendigi bir pozisyonun yakinindaki bir pozisyona beslenmesi suretiyle üflenir. The charging of the solid oxygen source, the hot be placed on the metal bath surface, from the upper lance casting on the hot metal bath surface (blast method), Injection into hot metal from a dip tube (injection method) and the like by any method can be done. In this setup, a solid oxygen source is in powder form. and/or hot metal bath from the top lance in granular form It is preferable to blow it on the surface. This is because a phosphorus the effect of promoting removal, the oxygen potential of the slag can be obtained by developing and cooling the hot spot. In addition solid in powder and/or granular form oxygen source, preferably feed used for gaseous oxygen the carrier gas through a different supply system than the bath system. on its surface, on which gaseous oxygen is poured. It is blown by being fed into a position near the position.

Kati oksijen kaynaginin tasiyici gazi olarak örnegin hava, oksidize edici olmayan bir gaz, bir soy gaz, indirgeyici gaz ve karbon dioksit içerisinden biri veya daha fazlasi kullanilabilir. Burada kullanildigi gibi indirgeyici gaz, hidrokarbon bazli bir gaz örnegin propan gazi veya bir CO gazi içerir; oksidize edici olmayan gaz, nitrojen gazi gibi, oksidasyon kapasitesi olmayan bir gazi temsil eder ve nadir gaz, Ar gazi ve He gazi gibi eylemsiz bir gazi temsil eder. ÖRNEKLER Bir blast firinindan gelen sicak metal, bir blast firini döküm evinde silikon giderme muamelesine tabi tutuldu, bir transfer potasina alindi ve transfer potasi içinde silikon giderme islemi uygulandi. Cüruf sicak metalden çikarildiktan sonra sicak metal, 300 tonluk bir dönüstürücü içine fosfor giderme muamelesi için konuldu ve fosfor gidermeye tabi tutuldu. Bu fosfor giderme muamelesinde bir rafine edici ajan (kireç tozu) ve gaz halindeki oksijen, sicak metale üst ütleme borusundan beslendi. Sekil 1, rafine edici ajanin ve gaz halindeki oksijenin üst üIleme borusunun uzak ucunda bulunan boru deliklerinden nasil beslendigini gösterir. Bu sekilde gaz halindeki oksijen ve rafine edici ajan, borunun orta ekseni çevresinde sanal bir daire boyunca yerlestirilmis birçok boru deliginden beslendi. Boru deliklerinden enjekte edilen toz halinde ve/veya granüllü rafine edici ajanin büyük kismi, gaz halindeki oksijenin üIlenmesi suretiyle sicak metal banyosunun yüzeyi üzerinde üretilmis bir sicak nokta üzerine üflenmek üzere adapte edildi. Bir dönüstürücü cürufunun kullanildigi bir test örneginde dönüstürücü Cüruf, firina sicak metal yüklenmeden önce firin içine oda sicakliginda yüklendi. Yardimci materyal olarak bir titanyum oksid kaynagi (demir kumu) ve bir A1203 kaynagi (döküm cürufu) kullanilan bir test örneginde yardimci materyal, islemin basindan sonuna kadar firinin tepesinden sürekli sekilde yüklendi. Fosfor giderme muamelesi, florit gibi, florin ihtiva eden materyal ilave edilmeden yapildi. As the carrier gas of a solid oxygen source, e.g. air, oxidized non-irritating gas, an inert gas, reducing gas and carbon dioxide One or more of them can be used. as used here reducing gas, a hydrocarbon-based gas such as propane gas or a Contains CO gas; such as non-oxidizing gas, nitrogen gas, represents a gas with no oxidation capacity and the rare gas, Ar represents an inactive veteran such as gazi and He gazi. EXAMPLES Hot metal from a blast furnace in a blast furnace foundry desilicated treated, transferred to a transfer crucible and silicon removal process was applied in the transfer pot. The slag is hot hot metal after removal from metal, a 300 ton converter placed in for dephosphorization treatment and subjected to dephosphorization held. In this dephosphorization treatment, a refining agent (lime dust) and gaseous oxygen to the hot metal from the top blower fed. Figure 1 is the upper part of the refining agent and gaseous oxygen. How are the pipe holes located at the far end of the delivery pipe? Indicates that it is fed. In this way, gaseous oxygen and refining The agent moves along a virtual circle around the middle axis of the pipe. It was fed through several pipe holes placed in it. through the pipe holes large amount of the injected powdered and/or granular refining agent. hot metal, partially by the ironing of gaseous oxygen blowing on a generated hot spot on the surface of the bath adapted to. A test using a converter slag For example, the converter Slag is removed from the furnace before hot metal is loaded into the furnace. loaded into it at room temperature. Titanium as an auxiliary material oxide source (iron sand) and an A1203 source (casting slag) In a test sample used, the supplementary material is available from the beginning of the procedure. loaded continuously from the top of the oven until the end. Phosphorus removal treatment, adding fluorine-containing material, such as fluorite was made without

Sicak metalin kompozisyonu ile ilgili olarak muamele edilmemis sicak metalin Si konsantrasyonu ve P konsantrasyonu ve ayrica muamele edilmis metal içindeki P konsantrasyonu, Tablo 1 ve 2'de gösterilir. Üfleme kosullari ile ilgili olarak gaz halindeki oksijenin besleme hizi, sicak metal banyosu yüzeyi üzerindeki dinamik basinç ve karistirma gazinin besleme hizi, Tablo 1 ve 2'de gösterilir. Tablo 1 ve 2'de gösterilen, sicak metal banyosu yüzeyi üzerindeki dinamik basinç degerleri, Tablo l'deki No. 6 ve No. 14 haricinde, üileme ilerleme hizinin %0 ila %100 oldugu durumda sabittir. Tablo 1'deki No. 6 ve No. 14 ile ilgili olarak sicak metal banyosu yüzeyi üzerindeki dinamik basinç, 4.0 kPa olarak tanimlanir, burada üfleme ilerleme hizi %0 ila %3 O'un altidir, buna karsilik dinamik basinç, Tablo 1'de gösterilen degerler olarak tanimlanir, burada üfleme ilerleme hizi %30 ila %100'dür. Sicak metal banyosu yüzeyi üzerindeki dinamik basinç, gaz halindeki oksijenin besleme hizi, üst üIleme borusu yüksekligi ve üst üileme borusu nozül çikis çapi uygun sekilde düzenlenerek ayarlandi. Untreated hot metal with respect to the composition of the hot metal Si concentration and P concentration of the metal and further treatment The P concentration in the cured metal is shown in Tables 1 and 2. The feed rate of gaseous oxygen in relation to the blowing conditions, dynamic pressure and mixing on the hot metal bath surface the gas feed rate is shown in Tables 1 and 2. In Tables 1 and 2 dynamic pressure on the hot metal bath surface, shown values in Table 1, No. 6 and No. Except for 14, progress It is fixed when the speed is 0% to 100%. No. in Table 1. 6 and No. With regard to 14, dynamics on the hot metal bath surface the pressure is defined as 4.0 kPa, where the blow advance rate is 0% to less than 3%, whereas the dynamic pressure is as shown in Table 1. defined as values, where the blowing feedrate is 30% to 100%. Dynamic pressure on the hot metal bath surface, feed rate of gaseous oxygen, top delivery pipe height and the nozzle outlet diameter of the upper delivery pipe is arranged appropriately. set.

Yardimci metal ile ilgili olarak Tablo 1, CaO tüketimini gösterirken Tablo 2, CaO tüketimini, titanyum oksid kaynagi olarak demir kumu tüketimini, A1203 kaynagi olarak döküm cüruf tüketimini ve karbon giderme firinindan elde edilen dönüstürücü cüruf miktarini gösterir. Regarding the auxiliary metal, Table 1 shows the consumption of CaO. Table 2 shows CaO consumption, iron sand as a source of titanium oxide consumption, casting slag consumption as A1203 source and carbon indicates the amount of converter slag obtained from the removal furnace.

Tablo 1'in kosullarinda demir kumu, döküm cürufu ve dönüstürücü cürufu kullanilmadi. Under the conditions of Table 1, iron sand, foundry slag and converter slag was not used.

Muamele sonrasi her cürufun kompozisyonu olarak Tablo 1, bazikligi ve T. Fe konsantrasyonunu gösterirken Tablo 2 ek olarak TlOg konsantrasyonunu, A1203 konsantrasyonunu ve serbest CaO konsantrasyonunu gösterir. Baziklik, yüklenecek rafine edici ajan miktarinin kontrol edilmesi suretiyle ayarlandi. Ek olarak T. Fe konsantrasyonu, gaz halindeki oksijenin besleme hizi, üst üfleme borusunun yüksekligi ve karistirma gazinin besleme hizi kontrol edilerek ayarlandi. Tablo 1 ve 2 ayrica her test örnegi için demir verimini ve egimlenme varligini veya yoklugunu gösterir.Table 1 shows basicity as the composition of each slag after treatment. and T. Fe, while Table 2 additionally shows TlOg concentration, A1203 concentration and free CaO indicates the concentration. Basicity, refining agent to be charged adjusted by controlling the amount. In addition to T. Fe concentration, feed rate of gaseous oxygen, top blow pipe height and mixing gas feed rate control. was set by. Tables 1 and 2 also include iron for each test sample. It shows the yield and the presence or absence of inclination.

Claims

REQUESTS

1. A method for dephosphorization of hot metal comprising: adding a refining agent consisting primarily of a CaO source to the hot metal in a converter-type vessel with an upper lance and lower lance tuyeres; blowing gaseous oxygen from the top lance onto the surface of a hot metal bath; and blowing the mixing gas into the bath from the lower blow tuyeres, where the hot metal is dephosphorylated under a condition where the dynamic pressure exerted by the gaseous oxygen on the hot metal bath surface is defined as 0.5 kPa to 3.0 kPa at a blow advance rate of 30 to 80%. It is treated and the hot metal is dephosphorized so that the T. Fe concentration of the post-treatment slag is 10% to 30% by mass.

The hot metal dephosphorization method according to claim 1, wherein the hot metal is defined as 0.5 kPa to 1.5 kPa at a blow feed rate of 30 to 80% of the dynamic pressure exerted by the gaseous oxygen on the hot metal bath surface. under dephosphorization treatment.

Hot metal dephosphorization method according to claim 1 or 2, wherein the hot metal is dephosphorylated with the following relationship: Slag basicity < 2.5 at [%CaO/%SiO2] after 1.0 S treatment.

Hot metal dephosphorization method according to any one of claims 1 to 3, wherein the gaseous oxygen is discharged from the top lance at a rate of 0.6 Nm3/min/hot metal [tons] to 5.0 Nm3/min/hot metal [tons] feeds at feed rate.

Hot metal dephosphorization method according to any one of claims 1 to 4, wherein the mixing gas is 0.05 Nm3/min/hot metal [tons] to 0.30 Nm3/min/hot metal [tons] from each of the lower blow tuyeres. fed at one feed rate.

Hot metal dephosphorization method according to any one of claims 1 to 5, wherein at least a portion of the refining agent, in powder and/or granular form, is blown from the top lance onto the surface of the hot metal bath and is powdered and/or granulated. at least some of the refining agent is blown onto a hot spot produced by blowing gaseous oxygen over the surface of the hot metal bath.

Hot metal dephosphorization method according to any one of claims 1 to 6, wherein a converter slag formed in a decarbonizing furnace for dephosphorization of hot metal is charged into the converter type vessel at room temperature or elevated temperature as part of the CaO source. .

Hot metal dephosphorization method according to any one of claims 1 to 7, wherein a source of titanium oxide and/or an A1203 source is added as part of the refining agent so that after treatment the total titanium oxide content in the slag is TiO2. and 4% by mass to 15% by mass with respect to A1203.

9. The hot metal dephosphorization method according to any one of claims 1 to 8, wherein the hot metal is dephosphorized to a P content less than or equal to that required in the crude steel (standardized content in the steel).