SU999126A1 - Unit for connecting parts of electronic device casing - Google Patents
Unit for connecting parts of electronic device casing Download PDFInfo
- Publication number
- SU999126A1 SU999126A1 SU813353746A SU3353746A SU999126A1 SU 999126 A1 SU999126 A1 SU 999126A1 SU 813353746 A SU813353746 A SU 813353746A SU 3353746 A SU3353746 A SU 3353746A SU 999126 A1 SU999126 A1 SU 999126A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- flanges
- gaps
- peripheral
- flange
- ratio
- Prior art date
Links
Landscapes
- Welding Or Cutting Using Electron Beams (AREA)
Description
Изобретение относитс к элеюгронной технике и может быть использова ,но в электровакуумных приборах (ЭВП), свойства которых завис т от воздействи различных газов, например, в фотоэлектронных умножител х, фотокатоды в которых не должны подвергатьс воздействию газов, вьадел ющихс при заварке прибора.The invention relates to electronurum technology and can be used, but in electronic vacuum devices (EEC), whose properties depend on the effects of various gases, for example, in photomultiplier tubes, photocathodes in which should not be exposed to gases introduced into the device.
Известен узел соединени колбы вакуумного прибора с ножкой, осу1цествл емый с помощью сварки сопр женных металлических фланцев, герметично соединенных с ножкой tl Недостатком этого узла соединени колбы с ножкой вл етс проникновение в объем прибора газов, выдел ющихс при сварке и привод щих к ухудшению параметров прибора.A well-known joint of a flask of a vacuum device with a leg made by welding conjugated metal flanges tightly connected to a leg tl The disadvantage of this joint of the flask with a leg is the penetration into the instrument of gases produced during welding and degrading the parameters of the instrument .
Наиболее близким техническим решением к предлагаемому вл етс узел соединени частей оболочки вакуумного прибора, содержащий сопр женные металлические фланцы, герметично соединенные с част ми оболочки и имеющие участки по периферии плоских поверхностей дл взаимного соединени пучком энергетического излучени , при этом конфигураци сопр гаемых поверхностей фланцев имеет не менее одного колена при заданном отношении длины линии сопр жени фланцев в осевом сечении к ширине зазора между 5 ними C2J.The closest technical solution to the present invention is the assembly of connecting parts of the shell of a vacuum device, containing adjoining metal flanges, hermetically connected to parts of the shell and having sections on the periphery of flat surfaces for interconnection of energy radiation from the beam interface. less than one elbow for a given ratio of the length of the flange mating line in axial section to the width of the gap between 5 of them C2J.
Недостатками этого узла вл ютс больша трудоемкость изготовлени сопр гаемых фланцев с малыми допусками , трудность сохранени этих допусков в процессе соединени (свар10 ки) фланцев с элементами оболочки, сложность сопр жени этих фланцев в вакууме при относительно Мбшых зазорах между сопр гаемыми поверхност ми , а также трудности сварки этих The disadvantages of this unit are the large laboriousness of manufacturing mating flanges with small tolerances, the difficulty of maintaining these tolerances in the process of connecting (welding) flanges to the shell elements, the complexity of matching these flanges in vacuum with relatively space gaps between the mating surfaces, as well as the difficulties of welding these
15 фланцев в из-за несовпадени наружных диаметров фланцев вследствие наличи допусков на их диаметры и взаимного смещени фланцев друг относительно друга в пределах величи20 ны зазора в месте сопр жени . Это св зано с тем, что дл обеспечени вакуумно-плотного соединени смещение кромок (разновысоткость) свариваемых элементов должно лть очень 15 flanges due to the discrepancy between the outer diameters of the flanges due to the tolerances on their diameters and the mutual displacement of the flanges relative to each other within the gap size at the interface. This is due to the fact that, in order to ensure a vacuum-tight connection, the displacement of the edges (different height) of the elements to be welded must
25 малым. Так, например, при лазерной сварке согласно ОСТ 11.054.067-74 смещение .свариваеь«х кромок элементов не должно превышать 15% от меньшей- толщины свариваеьих кромок. По3025 small. For example, in laser welding according to OST 11.054.067-74, the displacement of the “x” edges of the elements should not exceed 15% of the smaller thickness of the welding edges. Po30
этому, при толщине листового ковара около 0,5 мм, используемого дл изготовлени типичных металлостекл нных узлов электровакуумных приборов, допуск на диаметр свариваемых флан-цев не должен превышать 0,075 мм. При проведении лазерной сварки в вакууме глубина проплавлени металла уменьшаетс вдвое по сравнению со сваркой на атмосфере. Вследствие этого дл лазерной сварки в вакууме требуетс еще более высока точность совмещени кромок свариваемых элеjментов (фланцев), и повышаютс требовани к точности стыковки свариваемых деталей, что в свою очередь,повышает требовани к точности выполнени самих деталей (допуска -измер ютс дес тками микрон) и затрудн ет процесс их сочленени в вакууме. Целью изобретени вл етс упрощение конструкции и повышение технологичности изготовлени узла. Указанна цель достигаетс тем, что в узле соединени частей оболочк вакуумного прибора, содержащем сопр женные металлические фланцы, герметично соединенные с част ми оболочки и имеющие участки по периферии плоских поверхностей дл взаимного соеди нени пучком энергетического излучени , при этом конфигураци сопр гаемых поверхностей фланцев имеет не ме нее одного колена при заданном отношении длины линии сопр жени фланцев в осевом сечении к ширине зазора меж ду ними, ;плоские; поверхности фланце выполнены со взаимной неплоскостностью не более 0,1 мм, а остальные зазоры имеют ширину 0,2-0,8 мм, и разность наружных размеров периферийных сопр гаемых поверхностей превышает сумму зазоров между сопр женными поверхност ми фланцев в плоскости, параллельной указанным периферийным по верхност м, не.менее чем на удвоенный максимальный размер проекции пуч ка излучени на открытый участок периферии плоских поверхностей. При этом целесообразно выбирать отношение длины линии сопр жени фланцев в осевом сечении к ширине за зоров между ними не менее 40, а отношение длины линии сопр жени вдоль периферийных плоских поверхностей фланцев к зазору между ними не менее 25. На чертеже приведена схема одного из типов прибора, сопр гаемые фланцы которого имеют два колена. Узел содержит цилиндрическую колб 1, к одному концу которой приварен металлический фланец 2, сопр женный с металлическим фланцем 3, приваренным к стекл нному плоскому диску 4, на поверхность которого, обращенную к колбе 1, нанесен фотокатод 5. Внут ри колбы 1 расположены электроды при бора, например микроканальна пластина б и анод 7 (в случае фотоэлектронного умножител ), выведенные, например, в ножку 8, приваренную к другому концуколбы 1. Периферийные (наружные) поверхности фланцев 2 и. 3 плоские и имеют небольшой зазор О между собой. Неплоскостность периферийных плоских участков фланцев 2 и 3 такова, что с| 0,1 мм, например , неплоскостность находитс в пределах 0,04 мм, что обеспечивает 0,08 мм. Зазор Ъ между цилиндрическими участками фланцев складываетс из значений зазоров t) fc/г, и составл ет, например, 0,3 мм. Длины цилиндрических участков фланцев 2 и 3 выполнены такими, чтобы зазор С был вно больше зазора cj (например , С 0,25 мм) дл обеспечени плотного прилегани периферийных участков фланцев 2 и 3. Соответствующий выбор размеров (Поверхностей фланцев вдоль линии со;пр жени обеспечивает необходимое отношение ее к зазорам. Например,при .длинах 3 мм вдоль зазора а О,Об мм, 2 мм вдоль зазора - 0,3 мм и 3 мм вдоль зазора С 0,25 мм обеспечиваетс общее отношение длины линии сопр жени к зазорам 56, причем вдоль за зораа отношение длины линии сопр же;ни к зазору составл ет 37. Диаметр Р фланца 2 и диаметр d фланца 3 не равны, например. Т)- в При этом разность этих диаметров больше зазора Ь между цилиндрическими поверхност ми сопр гаемых фланцев по крайней мере на удвоенное значение проекции 1 излучени 9 на периферийную плоскую поверхность фланца 2, т.е. 3)-(3 7/ (b fb2 2-jb; В случае использовани лазерной сварки в вакууме в процессе изготовлени ЭВП при зазорах более 0,1 мм проведение сварки очень затруднительно и велико газоотделение, причем в случае зазоров 0,2 мм и более заварка ЭВП в вакууме с сохранением его параметров практически невозможна. Было также показано, что при зазорах по цилиндрическим поверхност м менее 0,2 .мм часто наблюдаетс заклинивание в процессе сопр жени фланцев , что затрудн ет или вообще не допускает проведение качественного сопр жени (стыковки) и сварки фланцев . В св зи с этим необходимо зазоры между сопр гаемыми поверхност ми в направлении, перпендикул рном к оси прибора, делать не менее 0,2 мм, а периферийные свариваемое поверхности сопр жени делать плоскими, что обеспечивает легкость достижени между ними необходимых малых зазоров (не более 0,1 мм). Очевидно, что 1зерхний предел зазоров по цилиндрическим участкам сопр жени фланцев выбираетс в разумных технических пределах и обычно ограничиваетс значени ми 0,8 мм (в противном случае существенно возрастает длина линии сопр жени и размеры ЭВП).Therefore, with a sheet thickness of about 0.5 mm, used to manufacture typical metal-glass units of vacuum devices, the tolerance for the diameter of the flange to be welded should not exceed 0.075 mm. When conducting laser welding in vacuum, the depth of penetration of the metal is halved compared with welding on the atmosphere. As a result, for laser welding in vacuum, an even higher accuracy of combining the edges of the welded elements (flanges) is required, and the requirements for the accuracy of joining the parts to be welded are increased, which in turn increases the requirements for the accuracy of the parts themselves (tolerance is measured in tens of microns) and complicates the process of their articulation in a vacuum. The aim of the invention is to simplify the design and improve the manufacturability of the assembly. This goal is achieved by the fact that in the assembly of connecting parts of the shells of a vacuum device containing adjoining metal flanges, hermetically connected to parts of the shell and having sections on the periphery of flat surfaces for interconnection by a beam of energy radiation, less than one knee for a given ratio of the length of the flange mating line in axial section to the width of the gap between them,; flat; the flange surfaces are made with a mutual non-flatness of no more than 0.1 mm, and the remaining gaps are 0.2-0.8 mm wide, and the difference in the outer dimensions of the peripheral mating surfaces exceeds the sum of the gaps between the mating flange surfaces in a plane parallel to the specified peripheral on the surfaces, not less than twice the maximum size of the projection of the radiation beam on the open area of the periphery of flat surfaces. It is advisable to choose the ratio of the length of the flange junction line in axial section to the gap width between them is not less than 40, and the ratio of the length of the junction line along the peripheral flat surfaces of the flanges to the gap between them is not less than 25. The drawing shows a diagram of one of the instrument types whose matching flanges have two elbows. The assembly contains a cylindrical bulb 1, to one end of which a metal flange 2 is welded, conjugated with a metal flange 3, welded to a glass flat disk 4, on the surface of which, facing the flask 1, a photocathode 5 is deposited. boron, for example, microchannel plate b and anode 7 (in the case of a photomultiplier tube), derived, for example, into leg 8, welded to another end of the pole 1. Peripheral (outer) surfaces of the flanges 2 and. 3 are flat and have a small gap O between them. The flatness of the peripheral flat areas of flanges 2 and 3 is such that with | 0.1 mm, for example, the flatness is in the range of 0.04 mm, which provides 0.08 mm. The gap b between the cylindrical portions of the flanges is made up of the values of the gaps t) fc / g, and is, for example, 0.3 mm. The lengths of the cylindrical sections of the flanges 2 and 3 are made so that the gap C is clearly larger than the gap cj (for example, C 0.25 mm) to ensure that the peripheral sections of the flanges 2 and 3 fit snugly. A suitable choice of dimensions (Flange surfaces along the line with; provides the required ratio of gaps to it. For example, at 3 mm lengths along the a and O mm, 2 mm gaps 0.3 mm and 3 mm along the C 0.25 mm gap, the overall ratio of the length of the conjugation line to the gaps is provided. 56, and the length of the line along the gap is the same; p is 37. The diameter P of the flange 2 and the diameter d of the flange 3 are not equal, for example. T) - In this case, the difference of these diameters is greater than the gap b between the cylindrical surfaces of the mating flanges by at least twice the projection of 1 radiation 9 on the peripheral the flat surface of the flange 2, i.e. 3) - (3 7 / (b fb2 2-jb; In the case of using laser welding in vacuum in the process of manufacturing EED with gaps of more than 0.1 mm, welding is very difficult and gas separation is great, and in the case of gaps of 0.2 mm and more It is practically impossible to weld an EEC in vacuum while retaining its parameters. It was also shown that when the gaps on cylindrical surfaces are less than 0.2 mm, jamming of flanges is often observed in the process of mating, which makes it difficult or not at all to allow quality ) and welding flanges. Therefore, it is necessary to make the gaps between the mating surfaces in the direction perpendicular to the axis of the device, not less than 0.2 mm, and the peripheral welded mating surfaces to make flat, which makes it easy to achieve between them the necessary small gaps (not more than 0, 1 mm. Obviously, the 1 upper limit of the gaps in the cylindrical flange mating areas is selected within reasonable technical limits and is usually limited to 0.8 mm (otherwise, the length of the conjugation line and the dimensions of the EEP significantly increase) .
Дл того чтобы при любом смещении фланцев относител.ьно друг друга (вследствие зазоров между ними по цилиндрическим поверхност м) в плос .кости, перпендикул рной к оси прибора , можно было удобно и качественно герметично сварить флангда, необходймо чтобы при всех эт1 х смещени х кра одного из фланцев оказались в пределах краев другого. Учитыва относительно большое значение зазоров по цилиндрическим поверхност м ,88 мм и более, возможно и удобно произвести сварку при угле наклона излучени около. 45 к плоскости свариваемых поверхностей. При этом необходимо , чтобы между кра ми фланцев было рассто ние не меньше чем размер проплавл екюго участка фланцев, который равен проекции п тна излучени на соответствующую .поверхность,, т.е. необходимо, чтобы разность наружных размеров периферийных поверхностей превкшгша сумму зазоров между сопр женными поверхност ми фланцев в плоскости , параллельной.периферийным поверхност м сопр жение фланцев, не менее чем на удвоенное значение проекции пучка энергетического излучеНИН на открытый участок.плоскости сопр жени -периферийных поверхностей фланцев.In order for any displacement of the flanges relative to each other (due to gaps between them on cylindrical surfaces) in a plane perpendicular to the axis of the device, it was possible to conveniently and efficiently hermetically weld the flank, so that at all these displacements the edges of one of the flanges were within the edges of the other. Taking into account the relatively large gaps on cylindrical surfaces, 88 mm and more, it is possible and convenient to weld at a radiation inclination angle of about. 45 to the plane of the welded surfaces. In this case, it is necessary that between the edges of the flanges there should be a distance not less than the size of the melted portion of the flanges, which is equal to the projection of the radiation spot on the corresponding surface, i.e. It is necessary that the difference in the outer dimensions of the peripheral surfaces of the exceeding sum of gaps between the flange mating surfaces in a plane parallel to the peripheral surfaces of the flange mating is at least twice the projection of the energy beam on the open area. The interface flange of the peripheral surfaces of the flanges .
Вследствие отмеченного выше малого газовыделени в процессе еварки и высокого сопротивлени малого зазора по периферийным плоскост м, потоку газов проникновение внутри прибора газов, выдел ющихс при сварке, снижаетс и достаточным оказываетс уменьшенное по сравнению с известным значение отношени длины линии сопр жени фланцев к ширине зазора между ними, а именно, достаточно отношение 40, при этом отношение не менее 25 должно приходитьс на участок линии сопр жени вдоль периферийных свариваемых поверхностей .Due to the low gassing noted above during the welding process and the high resistance of the small gap along the peripheral planes, the penetration of gases produced during welding inside the device is reduced and the ratio of the length of the flange interface to the width of the gap between with them, namely, a ratio of 40 is sufficient, while the ratio of at least 25 should fall on the portion of the interface line along the peripheral surfaces to be welded.
Прибор с рассмотренным узлом сочленени изготавливают, например-, следующим образом.The device with the considered joint is manufactured, for example, as follows.
Внутри камеры (или в разных камерах} в.ысоковакуумного манипул тора (.на некотором рассто нии друг от друга) размещают колбу 1 .с умножительной частью прибора и фотокатод .ный диск 4, производ т их вакуумнотермическую обработку, формирование фотокатода на диске 4, тренировку микроканальной пластины и т.д. Указанные операции ведут одновременно или последовательно. Бл-агодар тому, что фланцы 2 и 3 разнесены осуществл етс свободна откачка внутреннего пространства колбы 1 и объема вблизи фртокатода 5. Затем производ т взаимное перемещение кол-, бы 1 и диска 4 до сопр жени фланцев 2 и 3 и осуществл ют сварку фланцев 2 и 3 по периметру фланца меньшего диаметра, например, с помощью им0 пульсного излучени ,оптического квантового генератора (ОКГ), расположенного снаружи вакуумной камеры, имеющей окно, прозрачное дл излучени . ОКГ. В процессе заварки прибор .вра5 щают вокруг его продольной оси.Inside the chamber (or in different chambers} of a high-vacuum manipulator (. At some distance from each other)) a flask 1. With a multiplying part of the instrument and a photocathode disk 4 are placed, they are vacuum-treated, the photocathode is formed on disk 4, training of a microchannel plate, etc. These operations are carried out simultaneously or sequentially. Thanks to the fact that the flanges 2 and 3 are spaced apart, the internal space of the bulb 1 and the volume near the flow cathode 5 are freely pumped out. 1 and disk 4 before mating flanges 2 and 3 and welding flanges 2 and 3 around the perimeter of a smaller diameter flange, for example, using pulsed radiation, an optical quantum generator (LC) located outside the vacuum chamber having transparent window for radiation. In the process of welding, the device is rotated around its longitudinal axis.
Предложенна конструкци позвол ет просто осуществл ть сварку фланцев 2 и 3 при наклонном падении излучени и отпадает требование к точности совмещени периферий фланцев The proposed design allows simple welding of flanges 2 and 3 with oblique incidence of radiation and eliminates the requirement for accuracy of alignment of flange peripherals.
0 2 и 3,, малому значению допуска на их диаметры и малым значени м зазоPQB между цилин й5ичecкими поверхнос- , т ми фланцев, что присуще известной конструкции узлов сочленени . Благо5 дар малому значению зазора между плоскими поверхност ми фланцев про-. цесс свг1рки фланцев 2 и 3 можно вести с малым проплавлением, что дополнительно уменьшает газовыдепение в 0 2 and 3, a small value of the tolerance for their diameters and small values of the PQB between cylindrical, flange surfaces, which is inherent in the well-known design of joint nodes. Due to the small gap between the flat surfaces of the flanges, the pro-. The process of connecting the flanges 2 and 3 can be carried out with low penetration, which additionally reduces gas deposition in
0 процессе сварки и проникновение газа в полость прибора. Уменьшение необходимого , отношени длины -линии сопр жени к зазору способствует уменьшению размеров узла.0 welding process and the penetration of gas into the cavity of the device. The reduction in the required ratio of the length of the conjugation line to the gap contributes to a reduction in the size of the assembly.
5five
В целом это упрощает конструкцию узла соединени , снижает требовани к точности выполнени деталей, упрощает процесс.соединени (сварки) узлов и повышает технологичность из0 готовлени прибора.In general, this simplifies the design of the joint unit, reduces the requirements for the accuracy of parts, simplifies the process of joining (welding) the nodes, and improves the manufacturability of the device.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU813353746A SU999126A1 (en) | 1981-10-28 | 1981-10-28 | Unit for connecting parts of electronic device casing |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU813353746A SU999126A1 (en) | 1981-10-28 | 1981-10-28 | Unit for connecting parts of electronic device casing |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU999126A1 true SU999126A1 (en) | 1983-02-23 |
Family
ID=20982443
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU813353746A SU999126A1 (en) | 1981-10-28 | 1981-10-28 | Unit for connecting parts of electronic device casing |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU999126A1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0157913B1 (en) | 1984-04-02 | 1987-08-12 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Laser welding method and apparatus |
-
1981
- 1981-10-28 SU SU813353746A patent/SU999126A1/en active
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0157913B1 (en) | 1984-04-02 | 1987-08-12 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Laser welding method and apparatus |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| DE69310603T2 (en) | Photomultiplier tube with metallic side wall | |
| US6472664B1 (en) | Photomultiplier tube tightly arranged with substantially no space between adjacent tubes | |
| JP3378041B2 (en) | Image intensifier | |
| US6762555B1 (en) | Photomultiplier tube and radiation detector | |
| SU999126A1 (en) | Unit for connecting parts of electronic device casing | |
| US4376246A (en) | Shielded focusing electrode assembly for a photomultiplier tube | |
| CN1017203B (en) | Cathode ray tube | |
| KR950006094B1 (en) | Method of assembling electron gun | |
| US4961023A (en) | Cathode ray tube including a helical focusing lens | |
| US5155349A (en) | X-ray image intensifier with shrink-fitting parts | |
| CN1071934C (en) | Electron gun and method of assembling it | |
| JPH11345587A (en) | Photomultiplier tube and radioactive ray detection device | |
| US4874987A (en) | Modular X-ray image intensifier tube | |
| RU2018187C1 (en) | Process of assembly of electron-optical system | |
| JP2000067801A (en) | Photomultiplier tube unit and radiation detection device | |
| US4157484A (en) | Pip inverter tube cathode housing | |
| SU1712985A1 (en) | Removal anode for x-ray tube | |
| RU2661338C1 (en) | Micro-channel multiplier relative to the photocathode and the screen unit in the electronic optical converter positioning arrangement method, micro-channel multiplier relative to the photocathode and the screen unit in the electronic optical converter positioning device | |
| US4429399A (en) | Gas laser tube | |
| CN111128643B (en) | Integral ceramic type miniature travelling wave tube electron gun | |
| JPH11345588A (en) | Photomultiplier tube and radioactive ray detection device | |
| JPS6337545A (en) | Cathode-ray tube | |
| GB2602129A (en) | Electron gun | |
| KR100374125B1 (en) | assembled electrode gun for color CRT | |
| JPH02170328A (en) | Electronic tube and manufacture thereof |