Claims (2)
Це.т1ью изобретени , вл етс снижение удельного расхода тепла и уменьшение металлоемкости обжиговой машины . 39 Поставленна цель достигаетс : Тем, что в обжиговой машине конвейерного ; типа дл термической обработки кусковых материалов, содержаща секции сушки, подогрева, обжига и охлаждени и газоходную систему, имеющую . отопительный, горн с топливосжигающими устройствами, nepejo4Hke коллекторы камерного типа, соединительные патруб ки с регулировочными задвижками, наклонные соединительные короба секции охлаждени и свечи дл вентил ции объема горна, коллекторы расположены по обеим сторонам обжиговой машины ниже свода горна, причем рассто ние между осью коллекторов и сводом горна по вертикали выполнено не менее 0,2 высоты горна, при этом секции подогрева и обжига машины соединены с коллекторами наклонными раздающими патрубками.. С целью повышени эффективности удалени пыли и просыпи из системы коллекторы изготовлены наклонными под углом 0,5-4° к горизонту в сторону патрубков (оны подогрева и снабжены устройствами дл удалени из них просыпи . Современные обжиговые конвейерные машины представл ют собой громоздкие (.особенно по высоте) и металлоемкие сооружени . Расположение переточного коллектора поверх горна обжиговых машин приводит к еще большему увеличению их по высоте. Поэтому разработка новой конструкции обжиговых машин с боковым расположением переточногб коллектора позвол ет снизить металлеемкость конструкции. . Переточный коллектор должен быть. расположен по обоим сторонам обжигом вой машина ниже свода горна, что позвол ет равномерно распредел ть теплоноситель по обеим сторонам горна.Иное расположенйе переточного коллектора приводит к увеличению габаритов агрегата . Рассто ние между осью переточ .ных коллекторов и сводом горна по вертикали должно быть не меньше 0,2 от высоты горна. При меньшем рассто НИИ коллектор большей своей частью располагаетс над горном, что приводит к ухуд1иению условий его обслуживани и увеличению габаритов агрегата . Соединительныекороба зоны охлаждени выполн ютс наклонными, также наклонными должны быть и соединительные раздающие патрубки остальных зон (подогрева, обжига), что обусловлено конструктивными соображени ми. На основе расчетов переточные коллекторы выполнены с суммарным живым сечением-0,75-1,0 от поперечного сечени горна, соединительные короба зоны охлаждени - не менее 1,1 от суммарного поперечного сечени колпекторов ,соединительные раздающие пат304 рубки - 1,,2 от сечени коробов зоны охлаждени . Живое сечение раздающих патрубков зон подо1 рева и обжига должно быть изготовлено в соотношении 1:(2-7). . Рециркулируемые из зоны охлаждени газы могут содержать некоторое количество пыли, просыпи и отдельных частиц кускового материала. Поэтому переточные коллекторы должны быть оборудованы устройством дл сбора и .удалени этой просыпи из системы. В противном случае возможно забивание коллекторов и аварийный останов всего агрегата. Пёреточные коллектора должны быть изготовлены наклонными под углой 0,5-4 к горизонту в сторону патрубков зоны подогрева. Совмещение наклона коллекторов с направлени движени их теплоносител обеспечивает перемещение (самотеком) просыпи . к глухому концу коллектора,сбор просыпи в промежуточную емкость и удаление ее из системы. Наклон коллекторов под меньшим углом не всегда обеспечивает продвижение просыпи самотеком , под большим углом, не улучша условий перемещени просыпи, при водит к повышению высоты обжигового агрегата. н фиг. 1 показана предлагаема машина, поперечный разрез , на фиг.2 то же, вид сверху. Газоходна система состоит из oioпительного горна 1 с форкамерами 2 и топливосжигающими устройствами горелками ) 3, переточнызГ коллекторов 4, соединительных коробов и патрубков 5 и коллектора б отработанного газа. Горн 1 разделен на зоны сушки 7, подогрева 8, обжига 9 и охлаждени 10. в начале зоны подогрева в коллекторе . 4 расположен бункер 11 дл сбора просыпи . Газоходна система обжиговой конвейерной машины работает следующим образом, Во врем эксплуатации машины ока-тыши последовательно проход т зоны сушки 7, подогрева 8, обжига 9 и охлаждени 10, Просасываемый в зоне охлаждени через слой окатышей воздух нагреваетс до 900°С, поступает в горн 1 и далее через соединительные короба - в переточный коллектор 4. Нагретый теплоноситель перемещают по. переточному коллектору в направлении к зонам обжига 9 и подогрева 8 и через соединительные, патрубки 5 подают в форкамеры 2. Топливбвоздушную смесь сжигают в горелках 3, перемешивают с нагретым теплоносителем, формируют гор чую газовоздушную смесь с температурой , необходимой дл подогрева и обжига, подают в горн 1 и просасы- вают через слой окатышей, подверга их термической обработке. Отработанные газы посредством дьшососа отвбд из системы через коллектор 6. . Описанный режим эксплуатации газо ходной системы возможен при расположении пёреточвых коллекторов по обе стороны горна циже его .свода, приче рассто ние между осью коллекторов и сводом горна должно быть равным 0,5 от высоты горна. Например, дл обжиговой машины типа ОК-520 с горном высотой 3,5 м, шириной 4м и попереч ным сечением 3, . 14 м, рассто ние между осью коллектора и сводом горна составл ет 0,5 х.3,5 1,75 м. Пврвт,очные коллекторы: изготовлены сумЬ4ариым живым сечением, равным ,75 от поперечного сечени горна, I.e. в рассматриваемом случае 0,75 х X 14 10,5 м Соединительные короба зоны охлаждени имеют вое сече .ние равное i.,2 от поперечного сечени коллекторов, т.е. 1,2 х 10,S в 12,6 . Соединительные патрубки зон подогрева и обжига имеют су 4марноё живое сечение, равное 1,0 от поперечного сечени коробов зоны охлаждени , .-т.е. также 12,6 м. Живое сечение патрубков зон подогрева и об ;жига изготовл етс в соотношении |1:4. Дл машины ОК-520 живое сечение патрубков 5 составл ет. -2,5м, дл зоны подогрева -- -5 X 4 - 10,1 k. дл зоны обжига Дл надежного удалени просыпииз коллекторов 4 их изготовл ют наклонными в сторону патрубков зоны подогрева (.месту установки бункера 11 дл сбора и периодического удалени просыпи ) под углом 1,5° к горизонту. Применение изобретени обеспечива ет снижение габаритов обжиговой маши ны по высоте. Последнее делает воз можным уменьшение строительного объе ма здани на л/ 53000 м (пр.и ке одной обжиговой машины) и снижени металлоемкости машины на зЬо-.400 т. Кроме того, а;1Исанна газоходнА . система обеспечивает снижение удель ного расхода топлива на процесс на 8-11% при равномерной раздаче .теплоносител на Обе стороны горна машины. При таком улучшении показателей процесса ожидаемый экономический эффект , составл ет 0,45 млн.руб н а одну обжиговую машину. Формула изобретени 1.Обжигова машина конвейерного, типа, содержаща .секции сушки, подозгрева , обжига и охлаждени и газоходную систему, имекщую отопительный горн с топлввосжигакщими устройства QI , переточные коллекторы кгмерного типа, соединительные патрубки с рег} лировочными задвижками, наклонные : соединительные короба секции охлаждени и свечи дл вентил ции объема горна, отличающа с. тем что, с целью } 4еньшени металлоемкости обжиговой машины, коллекторы расположены по обеим сторонам обжиговой машины ниже свода горна, причем рассто ние мвжку осью коллекторов и сводом .горна по вертикали вьтолнено не менее 0,2 высоты горна,, при этом секции подогрева и обжига машины соединены с коллекторами никлонными раздающшш патрубками. 2.Машина по п. 1, о т л и ч а ющ а с тем, что, с целью повыше-f ни эффективности удалени пыли и просыпи из системы, коллекторы изготовлены наклонными под углом 0, к горизонтальной плоскости в сторону патрубков секции подогрева и снабжеч ны устройствами дл удалени из них просыпи. ч Источники информации, прин тые во внимание при экспертизе 1.Бережной И.Н. и др. Производство железорудных-Окатышей. М., Недра , 1977. The purpose of the invention is to reduce the specific heat consumption and reduce the metal consumption of the roasting machine. 39 The goal is achieved: The fact that in the kiln conveyor machine; a type for the heat treatment of bulk materials containing sections for drying, heating, calcining and cooling and a gas flue system having. heating, a furnace with fuel-burning devices, nepejo4Hke chamber-type collectors, connecting pipes with adjusting valves, inclined connecting boxes of the cooling section and candles to ventilate the furnace volume, the collectors are located on both sides of the burning machine below the furnace hearth, and the distance between the axis of the collectors and with a roof of the hearth, at least 0.2 of the height of the hearth is made vertically; in this case, the heating and firing sections of the machine are connected to the collectors by inclined distribution nozzles. The dust removal pits and spills from the system collectors are made inclined at an angle of 0.5-4 ° to the horizon in the direction of the pipes (they are heated and equipped with devices for removing spills from them. Modern kiln conveyor machines are bulky (. especially in height) and metal-consuming facilities. The location of the overflow collector over the furnace of the kiln machines leads to an even greater increase in their height. Therefore, the development of a new design of the kiln machines with the lateral arrangement of the recirculating collector allows to lower the metal content of the structure. . Flow header should be. located on both sides of the roasting machine below the roof of the hearth, which makes it possible to evenly distribute the coolant on both sides of the hearth. Other than the location of the overflow manifold leads to an increase in the dimensions of the unit. The vertical distance between the axis of the overflow collectors and the roof of the hearth should not be less than 0.2 of the height of the hearth. With a smaller distance of the scientific research institute, the collector for the most part is located above the mountain, which leads to deterioration of its service conditions and an increase in the dimensions of the unit. The connecting boxes of the cooling zone are inclined, the connecting distributing pipes of the remaining zones (heating, firing) must also be inclined, which is due to design considerations. Based on the calculations, the overflow collectors are made with a total living section of 0.75-1.0 from the cross section of the hearth, the connecting ducts of the cooling zone are not less than 1.1 from the total cross section of the manifolds, the connecting distributing pat304 felling - 1, 2 from the section cooling zone boxes. The living section of the distributing pipes of the fire and firing zones should be made in the ratio 1: (2-7). . The gases recirculated from the cooling zone may contain some amount of dust, spillage and separate particles of bulk material. Therefore, the overflow collectors must be equipped with a device for collecting and removing this spill from the system. Otherwise it is possible that the collectors are clogged and the emergency stop of the entire unit Scraper collectors should be made inclined at an angle of 0.5–4 to the horizon in the direction of the nozzles of the heating zone. The combination of the slope of the collectors with the direction of movement of their coolant provides movement (by gravity) spills. to the blind end of the collector, collecting spillage into the intermediate tank and removing it from the system. The inclination of the collectors at a smaller angle does not always ensure the advancement of spillage by gravity, at a greater angle, without improving the conditions of movement of spillage, leads to an increase in the height of the roaster. n FIG. 1 shows the proposed machine, a cross-section, in Fig.2 the same, top view. The gas-flow system consists of a fire chamber 1 with pre-chambers 2 and fuel-burning devices with burners) 3, re-flow collectors 4, junction boxes and nozzles 5 and exhaust gas collector b. Horn 1 is divided into zones of drying 7, preheating 8, roasting 9 and cooling 10. at the beginning of the preheating zone in the collector. 4, a hopper 11 is provided for collecting spillage. The gas conveying system of the burning conveyor machine works as follows. During operation of the machine, the drying zones 7, preheating 8, roasting 9 and cooling 10 successively pass through. The air sucked in the cooling zone through the pellet is heated to 900 ° C, enters the furnace 1 and then through the connecting boxes into the overflow manifold 4. The heated coolant is moved along. the downstream collector in the direction of the burning zones 9 and heating 8 and through the connecting pipes 5 are fed into the prechamber 2. The air-fuel mixture is burned in the burners 3, mixed with the heated coolant, forming a hot gas-air mixture with the temperature required for heating and burning, served in Horn 1 and pass through a layer of pellets, heat-treating them. Exhaust gases by means of the pump from the system through the manifold 6.. The described mode of operation of the gas-flow system is possible when the primary collectors are located on both sides of the hearth of its reservoir, and the distance between the collector axis and the hearth arch should be equal to 0.5 of the hearth height. For example, for an OK-520 firing machine with a mountain height of 3.5 m, a width of 4 m and a cross section of 3,. 14 m, the distance between the collector axis and the hearth vault is 0.5 x.3.5 1.75 m. Pvrvt, internal collectors: made from a total living section equal to 75 from the cross section of the hearth, I.e. in this case, 0.75 x X 14 10.5 m. The junction boxes of the cooling zone have a total cross section equal to i. 2 from the cross section of the collectors, i.e. 1.2 x 10, S at 12.6. The connecting pipes of the preheating and firing zones have a total free cross section of 1.0 from the cross-section of the cooling zone boxes, i.e. also 12.6 m. The living cross-section of the nozzles of the heating and revolving zones is made in the ratio | 1: 4. For the OK-520 machine, the live section of the nozzles 5 is. -2.5 m, for the preheating zone - -5 X 4 - 10.1 k. for the burning zone In order to reliably remove the spillage of the collectors 4, they are made inclined towards the branch pipes of the preheating zone (the installation site of the bunker 11 for collecting and periodically removing the spillage) at an angle of 1.5 ° to the horizontal. The application of the invention provides a reduction in the dimensions of the roasting machine in height. The latter makes it possible to reduce the construction volume of a building per l / 53000 m (right from one firing machine) and to reduce the metal intensity of a machine by Zo-.400 t. In addition, a; 1Insulated gas duct. the system ensures a reduction in the specific fuel consumption per process by 8–11% with an even distribution of heat transfer media to both sides of the hearth. With this improvement in process performance, the expected economic effect is 0.45 million rubles per kiln machine. Claim 1. Burning conveyor machine of the type containing drying, suspending, burning and cooling sections and a gas flue system that has a heating furnace with fuel QI devices, flow manifolds of kg type, connecting pipes with reg} lyric valves, inclined: junction boxes cooling and candles for ventilating the hearth, characterized with. so that, for the purpose of metal metal consumption of the kiln, the collectors are located on both sides of the kiln below the hearth, and the distance to the axis of the collectors and the roof of the hill is not less than 0.2 the height of the hearth, and the heating and calcining sections the machines are connected to the collectors by nylon distributors. 2. The machine according to claim 1, so that, in order to increase the efficiency of dust removal and spillage from the system, the collectors are made inclined at an angle of 0 to the horizontal plane in the direction of the nozzles of the heating section and equipped with spillage removal devices. h Sources of information taken into account during the examination 1. Berezhnoy I.N. and others. Production of iron-ore pellets. M., Nedra, 1977.
2.Авторское свидетельство СССР 664005, кл. F 27 В 21/06, 1978.2. Authors certificate of the USSR 664005, cl. F 27 At 21/06, 1978.