SU972638A1 - Three-phase ac voltage to dc voltage converter - Google Patents

Three-phase ac voltage to dc voltage converter Download PDF

Info

Publication number
SU972638A1
SU972638A1 SU792852827A SU2852827A SU972638A1 SU 972638 A1 SU972638 A1 SU 972638A1 SU 792852827 A SU792852827 A SU 792852827A SU 2852827 A SU2852827 A SU 2852827A SU 972638 A1 SU972638 A1 SU 972638A1
Authority
SU
USSR - Soviet Union
Prior art keywords
windings
phase
secondary winding
valves
zero
Prior art date
Application number
SU792852827A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Ариф Гасан оглы Аслан-заде
Original Assignee
За витель I (;.:;;;;.v А. Г. Аслан-Заде In . J i OTLKA
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by За витель I (;.:;;;;.v А. Г. Аслан-Заде In . J i OTLKA filed Critical За витель I (;.:;;;;.v А. Г. Аслан-Заде In . J i OTLKA
Priority to SU792852827A priority Critical patent/SU972638A1/en
Application granted granted Critical
Publication of SU972638A1 publication Critical patent/SU972638A1/en

Links

Description

(S). ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЬ ТРЕХФАЗНОГО ПЕРЕМЕННОГО НАПРЯЖЕНИЯ В ПОСТОЯННОЕ(S). THREE-PHASE VOLTAGE VOLTAGE CONVERTER TO PERMANENT

Изобретение относитс  к преобразовательной технике и может быть использовано при многопульсном выпр млении трехфазного переменного напр жени  . Известен 12-пульсный (N-2) однополупериодный выпр митель, содержащий 12 вентилей и выполненный на одном трансформаторе с двум  вторичным обмотками, соединенными кажда  в зве ду с отпайками, между нулевыми цывод ми которых включена нагрузка l. Недостатком выпр мител   вл етс  то, что при регулировании выпр мленного напр жени  с первичной стороны трансформатора, периодичность выпр млени  снижаетс  с 12 до 6-ти Известен 12-пульсный однополупериодный выпр митель,, содержащий 12 вентилей и выполненный на одном трансформаторе с трем  вторичными обмотками , соединенными кажда  в звезДУ одна из которых содержит отпайки и своей нейтралью образует минусовой выходной зажим, а нейтрали двух других подключены к крайним выводам уравнительного реактора, средний вывод которого образует плюсовой выходной зажим, при этом отпайка каждой фазы первой звезды подключена к объединенным анодам двух вентилей, через которые она св зана с выводами разноименных фаз второй звезды, нейтраль первой звезды подключена к объединенным анодам трех вентилей, через которые она св зана с выводами третьей звезды, а нейтраль третьей звезды подключена к объединенным катодам трех вентилей, через которые она св зана с выводами первой звезды 2. Недостатком выпр мител   вл етс  то, что при регулировании выпр мленного напр жени  с первичной стороны трансформатора периодичность выпр млени  ввиду наличи  уравнительного реактора, снижаетс  с 12-ти доThe invention relates to converter technology and can be used in the case of a multi-pulse rectification of a three-phase alternating voltage. A 12-pulse (N-2) half-wave rectifier is known, which contains 12 valves and is made on one transformer with two secondary windings connected to each star with taps, between the zero points of which the load l is turned on. The disadvantage of a rectifier is that when adjusting the rectified voltage on the primary side of the transformer, the rectification frequency decreases from 12 to 6. A 12-pulse single-wave rectifier containing 12 valves and made on one transformer with three secondary windings is known each connected to a star, one of which contains tapings and with its neutral forms a negative output terminal, and the neutrals of the other two are connected to the extreme terminals of the surge reactor, the average output of which forms a lusen output terminal, whereby desoldering each phase of the first star is connected to the combined anodes of two gates, through which it is connected to the leads of the opposite phases of the second star, the neutral of the first star is connected to the combined anodes of the three gates, through which it is connected to the leads of the third star, and the third star's neutral is connected to the combined cathodes of the three valves, through which it is connected to the leads of the first star 2. The disadvantage of the rectifier is that when adjusting the rectified voltage from the primary side us frequency transformer rectification in view of equalizing the reactor is reduced with 12 to

3972638439726384

б-ти, а при отсутствии последнего ным выводам А,В, С и попарно встречтрансформатор имеет завышенную расчет- но-параллельновключенным тиристоную мощность.b-ti, and in the absence of the latter, conclusions A, B, C, and in pairs, the countertransformer has an overestimated calculated-parallel thyristor power.

Наиболее близким к предлагаемомуClosest to the proposed

 вл етс  преобразователь трехфазного sвстречно-параллельно включенных тириспеременного напр жеми  в посто нное,тора 10,11 соединена с нулевым входсодержащий трехфазный трансформатор,ным выводом, образованным нейтральюis a three-phase transducer of an all-parallel-connected three-phase alternating voltage, the torus 10.11 is connected to a zero-input three-phase transformer, a neutral terminal

первична  обмотка кахщой фазы которо-С, св занных с фазными входными вывого через первичные обмотки другихдами А,В,С обмоток 12,13.1+ дополнифаз и встречно-параллельно включенные 90тельного маломощного трансформатора.The primary winding of the Kach phase is K-C, connected to the phase input terminals through the primary windings by other A, B, C windings 12,13.1+ of the additional phases and counter-parallel connected 90 low-power transformer.

пары управл емых вентилей соединена с соответствующими фазными входными выводами, при этом первичные фазные обмотки через дополнительные встречно-параллельно включенные управл емые вентили соединены с нулевым входным выводом, а вторичные фазные обмотки разделены отводами и соединены через вентили по схеме двенадцатиимпульсного выпр мител  3. Недостатком известного преобразовател   вл етс  относительно невысока  нагрузочна  способность вентилей по току. В случае встречного включени  вторичнь1хобмоток угол проводи МО с ти одной половины вентилей равен 90°, а другой - 30°. В случае же соединени  одной из обмотки в треугольник, угол проводимости всех вентилей составл ет 60°. Целью изобретени   вл етс  увеличение нагрузочной способности вентилей по току. Поставленна  цель достигаетс  тем что в преобразователе в трансформатор дополнительно введен второй идентичы . ныи комплект вторичных фазных обмоток отвод каждой фазы которых подключен к объединенным одноименным электродам двух вентилей, через которые соединены с отводами разноименных фаз первого комплекта вторичных фазных обмоток, при этом свободный вывод каж ДОИ фазы обмоток с меньшим числом вит ков каждого комплекта соединен через вентиль с нулевым выводом, образованным свободными выводами обмоток с бол шим числом витков другого комплекта, причем нагрузка включена между нулевыми выводами вторичных обмоток. На фиг. 1 приведена принципиальна  схема преобразовател ; на фиг.2та же схема, с другой возможной модификацией первичной стороны. Преобразователь выполнен на одном основном трехфазном трансформаторе (фиг.1) с первичными обмотками Т, 2, 3, пoдkлючe шыми к фазным входрам ,5s6,7,8,9 соответственно.Обща  точка указанных тиристоров через дваthe pairs of controlled valves are connected to the corresponding phase input terminals, while the primary phase windings are connected via an additional parallel-connected controlled valves to the zero input terminal, and the secondary phase windings are separated by taps and connected through the valves according to the twelve pulse rectifier circuit 3. The disadvantage of the known The converter is a relatively low current-carrying capacity of the valves. In the case of counter-switching of secondary windings, the angle of conduction of the MO from one half of the gates is 90 °, and the other - 30 °. In the case of the connection of one of the windings in a triangle, the conduction angle of all the gates is 60 °. The aim of the invention is to increase the current capacity of the valves. The goal is achieved by the fact that in the converter into the transformer the second one is identical. Now, a set of secondary phase windings, the removal of each phase of which is connected to the same electrodes of two valves through which they are connected to the branches of the opposite phases of the first set of secondary phase windings, while the free output of each phase of the windings with a smaller number of turns of each set is connected through the valve to zero the output formed by the free leads of the windings with a large number of turns of the other set, and the load is connected between the zero leads of the secondary windings. FIG. 1 is a circuit diagram of a converter; Fig.2ta same scheme, with another possible modification of the primary side. The converter is made on one main three-phase transformer (Fig. 1) with primary windings T, 2, 3, connected to phase inputs, 5-6,7,8,9, respectively. The common point of the indicated thyristors is through two

вторичные обмотки которого 15,16.17 соединены в треугольник.secondary windings of which 15,16.17 are connected in a triangle.

Claims (3)

Вторичные обмотки 18 и 19 основного трехфазного трансформатора соединены кажда  в звезду, между нулевыми выводами которых включена нагрузка 20. Выводы а, Ь, с вторичной обмотки 18 подключены к объединенным анодам двух вентилей соответственно 21-26 через которые они соедийены с выводами разноименных фаз Ь, с, а, а, Ь вторичной обмотки 19. Выводы а, Ьп, с„ вторичной обмотки 18 подключены к анодам вентилей соответственно 27, 28,29, катоды которых соединены с нейтралью О вторичной обмотки 19. Выводы а„, Ь,,, с вторичной обмотки 19 подключены к катодами вентилей соответственно 30,31,32, аноды которых соединены с нейтралью О вторичной обмотки 18. Числа витков вторичных фазных обмоток каждой звезды между выводами 1 и О (, и 1 (а2, с) выбраны в соотношении равном соответственно 15 ; сое 5 UUU 1 ЫС I I I осп nw rv л 1 ; (Vf-1), чтосоответствует соот . (Ц- , чтосоответствует соотношению значений, принимаемых функJJdk-ii- циейсоз (где К 1,2) при N«2. Величина напр жени  вторичной фазной обмотки между выводами К и К-1 определ етс  -по формуле „ .„„ ЯОкм) ,-ло Ь пор дковый номер вывода вторичной фазной обмотки; N - количество выводов (секций) вторичной фазной обмотки. При некотором угле отпирани  тиристоров А-11, 12-пульсное выпр мленное напр жение на нагрузке 20 формируетс  линейными напр жени ми, образованными парой разноименных фаз обмоток 18 и 19 с числами витков W ,у, а также напр жени ми одноимеыных фаз обмоток 18 и 19 с числами витков ( .i в каждый данный момент времени нагрузки протекает через один из 12-ти вентилей, работающих в следу щей последовательности: 21,27,22,3 23,28,24,30,25,29,26,31. При этом отпираютс  тиристоры соответственно: 5-6, 5-10, 5-8, 11-8, 7-8, 7-1 7-, 11-, Э-, 9-10, 9-6, 11-6. Например, при отпирании вентил  21, ток нагрузки протекает по цепи вывод а вторичной обмотки 18, вен тиль 21, вывод Ь вторичной обмотки 19, нулевой вывод О, нагрузка 2 и нулевой вывод О вторичной обмотки 18. Угол проводимости вентилей 21-3 равен 30 эл.град., среднее значени тока через вентиль в 12 раз меньше среднего значени  тока нагрузки. Дополнительный трансформатор с обмотками 12-1 предназначен дл  са мокомпенсации Б источнике питающей сети магнитного потока, образованно го током нулевой последовательности протекающим через тиристоры 10,11. Обмотки 15-17 этого трансформатора предназначены дл  компенсации в его магнитопроводе магнитного потока нулевой последовательности. Дополнительный трансформатор обе спечивает также возможность работы преобразовател  при отсутствии нулевого провода сети. Мощность дополнительного трансформатора определ етс , в основном, величиной ток нулевой последовательности преобразовател  . Преобразователь, приведенный на фиг.2,выполнен на одном основном трехфазном трансформаторе, с первичными обмотками 33,, подключенными к фазным входным выводам А,В,С и попарно встречно-параллельно включенным т.1ристорам 36,37j38,3 0,1 соответственно. Обща  точка указанных тиристоров соединена с нулевым входным выводомj образован ным нейтралью О, св занных с фазными входныр и выводами A,BjC обмоток 2,3,+ дополнительного маломощного трансформатора, еторичные обмотки которого 5, 6, V/ соединены в треугольник. Кроме того, пер вичные обмотки 33 и 3, 3 и 35, 35 и 33 св заны между собой через попарено встречно-параллельно вю1Ю386 ченные тиристоры соответственно Ц8, ,50,51,52,53. Вторичные обмотки и 55 основного трехфазного трансформатора соединены кажда  в звезду, между нулевыми выводами которых включена на1- рузка 56. Выводы а, Ь, с вторичной обмотки 5 подключены к объединенным анодам двух вентилей соответственно 57t58,59,60,61,62 через которые они соединены с выводами разноименных фаз Ь, v., -, а, с.; с. а. вторичной обмотки 55. Выс„ вторичной обмотки , b подключены к анодам вентилей соответственно 63,6А,65, катоды которых соединены с нейтралью О вторичной обмотки 55. Выводы а,,, bj, с„ вторичной обмотки 55 подключены к катодам вентилей 66, 67, 68, аноды которых соединены с нейтралью О вторичной обмотки 5+. При некотором угле отпирани  тиристоров Зб-Ии 8-53 12-пульсное выпр мленное напр жение на нагрузке 5б формируетс  линейными напр жени ми , образованными парой разноименных фаз обмоток и 55 с числами витков а также напр жени ми одноименных фаз обмоток 5 и 55 с числами витков (W-,,j) . S каждый данный момент времени ток нагрузки протекает через один из 12-ти вентилей, работающих в следую{цей последовательности: 57,63,53, 68,59,6(4,60,66,61,65, 62,67. При этом отпираютс  тиристоры соответственно: , 37,53,40,50,39.iS,36,52,,51,38. Например, при отпирании вентил  57, ток нагрузки протекает по цепи; вывод а з вторичной обмотки 5, вентил  57, вывод Ь вторичной обмотки 55, нулевой вывод О последней, наг рузка 5б и нулевой вывод О вторичной бмотки 5. I Угол проводимости вентилей 57-6Й, а также тиристоров и «8-53 равен 30 эл.град. Дополнительный трансформатор с обмотками предназначен дл  той же цели, что и приведенный на фиг.1 трансформатор с обмотками 12-17. Схема соединени  тиристоров на фигЛг е отличие от- схемы на фиг. позвол ет загрузить тиристоры на больший TOKf так как угол проводимости каждого тиристора рааен 30 эл. градо 5 т.е, S три раза меньше. Формула изобретени  Преобразователь трехфазного переменного напр жени  в посто нное, содержащий трехфазный трансформатор, первична  обмотка каждой фазы которого через первичные обмотки других фаз и встречно-параллельно включенные пары управл емых вентилей соединена с соответствующими фазными входными выводами , при этом первичные фазные обмотки через дополнительные встречнопараллельно включенные управл емые вентили соединены с нулевым входным выводом, а вторичные фазные обмотки разделены отводами и соединены через вентили по схеме двенадцатипульсного выпр мител , отличающийс  тем, что, с целью увеличени  нагрузочной способности вентилей по току, в трансформатор дополнительно введен второй идентичный комплект вторичных фазных обмоток, отвод каждой Лазы ко97 88 торых подключен к объединенным одноименным электродам двух вентилей, через которые соединен с отводами разноименных фаз первого комплекта вторичных фазных обмоток, при этом свободный вывод каждой фазы обмоток с меньшим числом витков каждого комплекта соединен через вентиль с нулевым выводом, образованным свободными выводами обмоток с большим чи.слом витков другого комплекта,причем нагрузка включена между нулевыми выводами вторичных обмоток. . Источники информации, прин тые во внимание при экспертизе 1.Авторское свидетельство СССР № , кл. Н 02 М 7/06, 1976. The secondary windings 18 and 19 of the main three-phase transformer are connected each star, between the zero terminals of which the load 20 is turned on. The terminals a, b from the secondary winding 18 are connected to the combined anodes of the two valves 21-26, respectively, through which they are connected to the terminals of opposite phases b, c, a, a, b of the secondary winding 19. Conclusions a, bp, c „of the secondary winding 18 are connected to the anodes of the valves 27, 28,29, the cathodes of which are connected to the neutral O of the secondary winding 19. Conclusions a with the secondary winding 19 connected to the cathodes of the vent and 30,31,32, respectively, the anodes of which are connected to the neutral O of the secondary winding 18. The number of turns of the secondary phase windings of each star between pins 1 and O (, and 1 (a2, s) are selected in a ratio of 15, respectively; 5 UUU 1 NW rv l 1 III; VF-1), which corresponds to the corresponding (C-, which corresponds to the ratio of the values accepted by the functions JJdk-ii-cyanosis (where K 1,2) with N "2. The value of the secondary phase winding voltage between terminals K and K-1 is determined by the formula „.„ „ОOkm), -lob is the sequence number of the output of the secondary phase winding; N is the number of conclusions (sections) of the secondary phase winding. At a certain unlocking angle of thyristors A-11, the 12-pulse rectified voltage on load 20 is formed by linear voltages formed by a pair of opposite phases of windings 18 and 19 with the numbers of turns W, y, as well as the voltages of like phases of windings 18 and 19 with the number of turns (.i at each given moment of time, the load flows through one of the 12 valves operating in the following sequence: 21,27,22,3 23,28,24,30,25,29,26,31 In this case, the thyristors are unlocked respectively: 5-6, 5-10, 5-8, 11-8, 7-8, 7-1 7-, 11-, E-, 9-10, 9-6, 11-6 For example, when unlocking the valve 21, the load current flows through the circuit output a secondary winding 18, the wind 21, the output b of the secondary winding 19, zero output O, load 2 and zero output O of the secondary winding 18. The conductivity angle of the valves 21-3 is 30 el.h., the average current through the valve is 12 times smaller than the average value of the load current.The additional transformer with windings 12-1 is designed to compensate for the power supply source of the magnetic flux formed by the zero-sequence current flowing through the thyristors 10,11. The windings 15-17 of this transformer are designed to compensate for the zero-sequence magnetic field in its magnetic flux core. An additional transformer also ensures that the converter can operate in the absence of a neutral mains lead. The power of the additional transformer is mainly determined by the value of the zero-sequence current of the converter. The converter shown in FIG. 2 is made on one main three-phase transformer, with primary windings 33, connected to the phase input terminals A, B, C and pairwise oppositely connected in parallel, t.1-rotors 36,37j38.3 0.1, respectively. The common point of these thyristors is connected to the zero input terminal j formed by the neutral O, connected to the phase inputs and the terminals A, BjC of the windings 2,3, + of an additional low-power transformer, whose ethereal windings 5, 6, V / are connected in a triangle. In addition, the primary windings 33 and 3, 3 and 35, 35 and 33 are connected to each other via parallel-parallel thyristors, respectively, Ts8, 50,51,52,53. The secondary windings and 55 of the main three-phase transformer are each connected to a star, between which zero terminals 56 are connected. The terminals a, b from the secondary winding 5 are connected to the combined anodes of the two valves respectively 57t58,59,60,61,62 through which they connected to the terminals of opposite phases b, v., -, a, c .; with. but. secondary winding 55. High secondary winding, b connected to valve anodes, respectively 63.6A, 65, the cathodes of which are connected to the neutral On secondary winding 55. Conclusions a, bj connected to secondary winding 55 connected to the cathodes of valves 66, 67 , 68, the anodes of which are connected to the neutral O of the secondary winding 5+. At a certain angle of unblocking thyristors Zb-Ii 8-53, the 12-pulse rectified voltage on the load 5b is formed by linear voltages formed by a pair of opposite phases of the windings and 55 with the number of turns of the windings 5 and 55 with the numbers turns (W - ,, j). S every given moment of time, the load current flows through one of the 12 valves operating in the following {tse sequence: 57,63,53, 68,59,6 (4,60,66,61,65, 62,67. When this opens the thyristors, respectively:, 37,53,40,50,39.iS, 36,52, 51,38. For example, when unlocking the valve 57, the load current flows through the circuit, the output a of the secondary winding 5, valve 57, output L of the secondary winding 55, zero output O of the latter, loading 5b and zero output About the secondary winding 5. I Angle of conductivity of the valves 57-6OY, as well as thyristors and "8-53 is equal to 30 degrees. Additional transformer with windings before assigned for the same purpose as the transformer shown in Fig. 1 with windings 12-17. The connection circuit of the thyristors in FIG. 6 the difference from the diagram in Fig. allows loading the thyristors to a larger TOKf, since the angle of conductivity of each thyristor is 30 el. Grado 5 i.e., S is three times less. Formula of Invention A three-phase alternating voltage converter into a constant voltage containing a three-phase transformer, the primary winding of each phase of which is through the primary windings of other phases and counter-parallel connected pairs of control valves With the corresponding phase input terminals, the primary phase windings are connected via an additional, parallel-connected controlled valves to the zero input terminal, and the secondary phase windings are separated by taps and connected via a twelve-pulse rectifier valves, characterized in that, in order to increase the load the current capacity of the valves, the second identical set of secondary phase windings is additionally introduced into the transformer, a tap of each Laza 88 88 which is connected to the combined The same electrodes of the two valves, through which they are connected to the outlets of opposite phases of the first set of secondary phase windings, while the free output of each phase of the windings with a smaller number of turns of each set is connected through a gate with a zero output formed by the free leads of the windings with a large number of turns of the other set, and the load is connected between the zero terminals of the secondary windings. . Sources of information taken into account in the examination 1. USSR author's certificate number, cl. H 02 M 7/06, 1976. 2.Авторское свидетельство СССР № 668050, кл. Н 02 М 7/06, 1979. 2. USSR author's certificate number 668050, cl. H 02 M 7/06, 1979. 3.Авторское свидетельство СССР по за вке № 280б554/07, кл. Н 02 М 7/06, 1979.3. USSR author's certificate in accordance with application No. 280b554 / 07, cl. H 02 M 7/06, 1979. Фи1.1Phi1.1 cjj Ыcjj s 4949 8eight Mf fy У(/ Mf fy Y (/ .AS, is.AS, is J 3 Jj Ш J«(7 J 3 Jj W J "(7 w c w c
SU792852827A 1979-12-17 1979-12-17 Three-phase ac voltage to dc voltage converter SU972638A1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU792852827A SU972638A1 (en) 1979-12-17 1979-12-17 Three-phase ac voltage to dc voltage converter

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU792852827A SU972638A1 (en) 1979-12-17 1979-12-17 Three-phase ac voltage to dc voltage converter

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SU972638A1 true SU972638A1 (en) 1982-11-07

Family

ID=20864887

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SU792852827A SU972638A1 (en) 1979-12-17 1979-12-17 Three-phase ac voltage to dc voltage converter

Country Status (1)

Country Link
SU (1) SU972638A1 (en)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2574717C2 (en) * 2009-09-02 2016-02-10 Дженерал Эквипмент Энд Мэньюфэкчэринг Компани, Инк., Д/Б/А Топворкс, Инк. Adjustable magnet target

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2574717C2 (en) * 2009-09-02 2016-02-10 Дженерал Эквипмент Энд Мэньюфэкчэринг Компани, Инк., Д/Б/А Топворкс, Инк. Adjustable magnet target

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN112821785B (en) Self-coupling 24-pulse rectifier based on improved double-tap double-balance reactor
CN106803719B (en) High-voltage modular multi-level isolation type direct-current transformer without bridge arm reactor
RU2297707C2 (en) Three-phase current rectifier
Laka et al. Parallelization of two three-phase converters by using coupled inductors built on a single magnetic core
SU972638A1 (en) Three-phase ac voltage to dc voltage converter
CN106849732A (en) A kind of modularization multi-level converter without bridge arm reactor
US2224755A (en) Electrical transformation apparatus
RU2469457C1 (en) Converter of three-phase ac voltage into dc voltage (versions)
US2428586A (en) Vapor-electric device
RU2373628C1 (en) Variable-to-constant voltage converter
SU1001380A1 (en) Ac voltage-to-dc voltage converter
RU2340073C1 (en) Three-phase ac-to-dc voltage transducer (versions)
SU1742963A1 (en) 24-pulse ac-to-dc voltage converter
US3849701A (en) Integrated dual voltage power supply
SU1580508A1 (en) Three-phase-to-dc voltage converter
SU851694A1 (en) Ac-to-dc converter
Igol’nikov et al. A twelve-pulse rectifier based on a ring circuit with an equalizing reactor
CN216721192U (en) Combined voltage regulating circuit of high-voltage power supply rectifier
WO2019102547A1 (en) Power conversion system
SU928570A1 (en) Dc voltage-to-ac voltage converter
SU1108584A1 (en) A.c. voltage-to-d.c. voltage converter
SU782089A1 (en) Ac-to-dc voltage converter
SU813627A1 (en) Ac-to-dc converter
Meng et al. Effect of Winding Configuration on the kVA Rating of Wye-connected Autotransformer Applied to 12-pulse Rectifier
SU1014109A1 (en) Three-phase ac voltage-to-dc voltage converter