SU970183A1 - Specimen for material destruction toughness determination (its versions) - Google Patents

Specimen for material destruction toughness determination (its versions) Download PDF

Info

Publication number
SU970183A1
SU970183A1 SU803242458A SU3242458A SU970183A1 SU 970183 A1 SU970183 A1 SU 970183A1 SU 803242458 A SU803242458 A SU 803242458A SU 3242458 A SU3242458 A SU 3242458A SU 970183 A1 SU970183 A1 SU 970183A1
Authority
SU
USSR - Soviet Union
Prior art keywords
sample
notch
working section
plane
crack
Prior art date
Application number
SU803242458A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Игорь Серафимович Яблонский
Санхо Ким
Original Assignee
Предприятие П/Я Г-4903
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Предприятие П/Я Г-4903 filed Critical Предприятие П/Я Г-4903
Priority to SU803242458A priority Critical patent/SU970183A1/en
Application granted granted Critical
Publication of SU970183A1 publication Critical patent/SU970183A1/en

Links

Landscapes

  • Investigating Strength Of Materials By Application Of Mechanical Stress (AREA)

Description

Изобретение относится к испытаниям материалов, в частности к образцам для определения вязкости разрушения материала.The invention relates to tests of materials, in particular to samples for determining the fracture toughness of a material.

Известен образец для определения вязкости разрушения материала, содёр- 5 жащий шевронный надрез. Образец может быть выполнен в виде пластины или иметь призматическую форму. Нагружение образца осуществляют внецентренным растяжением или изгибом. ,с A known sample for determining the fracture toughness of a material containing 5 chevron notch. The sample can be made in the form of a plate or have a prismatic shape. The loading of the sample is carried out by eccentric stretching or bending. ,from

При испытании образец нагружают до разрушения, регистрируют параметры трещинообразования и по ним судят о вязкости разрушения материала £1During the test, the sample is loaded to failure, the parameters of crack formation are recorded and the fracture toughness of the material is judged from them £ 1

Недостатком известного образца является низкая точность определения вязкости разрушения, так как затруднено определение параметров трещинообразования при страгировании трещины из вершины надреза и в момент перехода к нестабильному разрушению.A disadvantage of the known sample is the low accuracy of determining the fracture toughness, since it is difficult to determine the parameters of crack formation when the crack is strained from the top of the notch and at the time of transition to unstable fracture.

Цель изобретения - повышение точности определения вязкости разрушения материала.The purpose of the invention is to increase the accuracy of determining the fracture toughness of a material.

Указанная цель достигается тем, что в образце для определения вязкости разрушения материала, содержащем шевронный надрез, в первом варианте выполнения с боковых сторон его рабочего сечения в плоскости надреза выполнены два одинаковых соосных глухих цилиндрических отверстия, ось которых перпендикулярна к плоскости симметрии образца и расположена на расстоянии, равном (0,3“0,4)Н от вершины надреза, где Н - высота рабочего сечения образца, а расстояние между глухими торцами отверстий больше половины ширины надреза в месте расположения отверстий, а во втором варианте - в образце выполнено сквозное цилиндрическое отверстие, ось которого перпендикулярна плоскости надреза и расположе.на в плоскости его симметрии на расстоянии, равном (0,3_0,4)Н от вершиThis goal is achieved by the fact that in the sample for determining the fracture toughness of a material containing a chevron cut, in the first embodiment, on the sides of its working section, in the cut plane, two identical coaxial blind cylindrical openings are made, the axis of which is perpendicular to the plane of symmetry of the sample and is located at a distance equal to (0.3 “0.4) N from the top of the notch, where H is the height of the working section of the sample, and the distance between the blind ends of the holes is more than half the width of the notch at the location of the holes or, in the second variant, a through cylindrical hole is made in the sample, the axis of which is perpendicular to the notch plane and is located in the plane of its symmetry at a distance equal to (0.3 _ 0.4) N from the top

970183 4 ны надреза, где Н - высота рабочего сечения образца, а диаметр Ьтверстия меньше половины ширины надреза в месте расположения отверстия.970183 4 notches, where H is the height of the working section of the sample, and the diameter of the bore is less than half the width of the notch at the location of the hole.

На фиг. 1 изображена схема нагру- 5 жения на внецентренное растяжение образца в первом варианте выполнения; на фиг. 2 - схема нагружения на изгиб образца в первом варианте выполнения*, на фиг. 3 образец в первом 10 варианте выполнения, рабочее сечение', на фиг. 4 - то же, в заключительной стадии стабильного трещинообразования; на фиг. 5 схема нагружения на внецентренное растяжение образца во вто- 15 ром варианте выполнения; на фиг. 6 образец во втором варианте выполнения рабочее сечение; на фиг. 7 ~ то же, в заключительной стадии стабильного трещинообразования.. 20In FIG. 1 shows a load diagram for eccentric tension of a specimen in the first embodiment; in FIG. 2 is a diagram of the bending loading of a sample in the first embodiment *, in FIG. 3 the sample in the first 10 embodiment, the working section ', in FIG. 4 - the same, in the final stage of stable crack formation; in FIG. 5 is a diagram of loading by eccentric tension of a specimen in a second embodiment; in FIG. 6 sample in the second embodiment, the working section; in FIG. 7 ~ the same, in the final stage of stable crack formation .. 20

Образец 1 содержит шевронный надрез 2 и либо два одинаковых соосных глухих отверстия 3 и 4 (фиг. 3), выполненных с боковых сторон его рабочего сечения в плоскости надреза 2, 25 ось которых перпендикулярна плоскости симметрии образца и расположена на расстоянии а=(0,3~0,4)Н от вершины надреза, где Н - высота рабочего сечения образца, а расстояние F между зо глухими торцами отверстий больше половины ширины L надреза в месте расположения отверстий, либо сквозное цилиндрическое отверстие 5 (фиг. 6), ось которого перпендикулярна плоское- 3$ ти надреза 2 и расположена в плоскости его симметрии на расстоянии а = = (О,3-О,4)н от вершины.6 надреза, где Н - высота рабочего сечения образца, а диаметр d отверстия меньше половины ширины L надреза в месте расположения отверстия.Sample 1 contains a chevron notch 2 and either two identical coaxial blind holes 3 and 4 (Fig. 3), made on the sides of its working section in the plane of notch 2, 25 whose axis is perpendicular to the plane of symmetry of the sample and is located at a = (0, 3 ~ 0.4) N from the top of the notch, where H is the height of the working section of the sample, and the distance F between the blind ends of the holes is more than half the width L of the notch at the location of the holes, or a through cylindrical hole 5 (Fig. 6), whose axis perpendicular to flat - $ 3 tee incision 2 and spread is laid in the plane of its symmetry at a distance a = (O, 3-O, 4) n from the vertex. 6 notches, where H is the height of the working section of the sample, and the diameter d of the hole is less than half the width L of the notch at the location of the hole.

Нагружение образца осуществляют либо внецентренным растяжением (фиг. 1), либо изгибом (фиг. 2).The loading of the sample is carried out either by eccentric tension (Fig. 1), or by bending (Fig. 2).

При нагружении образца £5 вершине надреза 2 образуется трещина, которая при увеличении нагрузки распространяется в плоскости рабочего сечения образца. Глухие отверстия 3 и 4 в плоскости надреза являются препятствиями для распространяющейся трещины. .Когда фронт трещины (фиг. 4 и фиг. 7)достиг нет отверстия, трещина останавливает ‘СЯ и не изменяет своего размера до момента достижения усилием Р критической величины. При превышении этого значения трещина начинает расти нестабильно (долом образца). По результатам измерения критического усилия и длины трещины судят о вязкости разрушения материала.When loading a sample of £ 5, a crack is formed at the top of notch 2, which propagates in the plane of the working section of the sample with increasing load. Blind holes 3 and 4 in the notch plane are obstacles to the propagating crack. .When the front of the crack (Fig. 4 and Fig. 7) has reached no hole, the crack stops ‘NW and does not change its size until the force P reaches a critical value. When this value is exceeded, the crack begins to grow unstably (by the sample length). By measuring the critical force and crack length, the fracture toughness of the material is judged.

Образец позволяет повысить точность определения вязкости разрушения материала за счет повышения точности определения критического усилия и длины трещины в момент перехода к нестабильному разрушению.The sample allows to increase the accuracy of determining the fracture toughness of a material by increasing the accuracy of determining the critical force and crack length at the time of transition to unstable fracture.

Claims (1)

ны надреза, где Н - высота рабочего сечени  образца, а диаметр Ьтверсти  меньше половины ширины надреза в мес те расположени  отверсти . На фиг. 1 изображена схема нагружени  на внецентренное раст жение об разца в первом варианте выполнени ; на фиг. 2 - схема нагружени  на изгиб образца в первом варианте выполнени , на фиг. 3 образец в первом варианте выполнени , рабочее сечение на фиг. k - то же, в заключительной стадии стабильного трещинообразовани на фиг. 5 схема нагружени  на внецентоенное раст жение образца во втором варианте выполнени ; на фиг. 6 образец во втором варианте выполнени  рабочее сечение; на фиг. 7 - то же, в заключительной стадии стабильного трещикообразовани . Образец 1 содержит шевронный надрез 2 и либо два одинаковых соосных глухих отверсти  3 и 4 (фиг. 3), выполненных с боковых сторон его рабочего сечени  в плоскости надреза 2, ось которых перпендикул рна плоскости симметрии образца и расположена на рассто нии а(0,3-0,)Н от вершины надреза, где Н - высота рабочего се ,чени  образца, а рассто ние Р между глухими торцами отверстий больше половины ширины L надреза в месте расположени  отверстий, либо сквозное ци линдрическое отверстие 5 (фиг. 6), ось которого перпендикул рна плоскости надреза 2 и расположена в плоскости его симметрии на рассто нии а (О,З-О,А)Н от вершины.6 надреза, где Н - высота рабочего сечени  образ ца, а диаметр d отверсти  меньше поло вины ширины L надреза в месте располо жени  отверсти . Нагружение образца осуществл ют ли бо знецентренным раст жением (фиг. 1) либо изгибом (фиг. 2). При нагружении образца в вершине надреза 2 образуетс  трещина, котора  при увеличении нагрузки распростран етс  в плоскости рабочего сечени  образца . Глухие отверсти  3 и 4 в плоскости надреза  вл ютс  преп тстви ми дл  распростран ющейс  трещины. .Когда фронт трещины (фиг. k и фиг. 7)дости1- нет отверсти , трещина останавливаетс  и не измен ет своего размера до момента достижени  усилием Р критической величины. При превышении этого значени  трещина начинает расти небтабмльно (долом образца). По результатам измерени  критического усили  и длины трещины суд т о в зкости разрушени  материала. Образец позвол ет повысить точность определени  в зкости разрушени  материала за счет повышени  точности определени  критического усили  и длины трещины в момент перехода к нестабильному разрушению. Формула изобретени  1.Образец дл  определени  в зкости разрушени  материала, содержащий шевронный надрез, отличающийс  тем, что, с целью повышени  точ ,ности определени , с боковых сторон его рабочего сечени  в плобкости надреза выполнены два одинаковых соосных глухих цилиндрических отверсти , ось которых перпендикул рна к плоскости , симметрии образца и расположена на рассто нии,.равном (0,3-0,)Н от вершины надреза, где Н - высота рабочего сечени  образца, а рассто ние между глухими торцами отверстий больше половины ширины надреза в месте расположени  отверстий. 2,Образец дл  определени  в зкости разрушени  материала, содержащий шевронный надрез, отличающийс   тем, что, с целью повышени  точности определени , в нем выполнено сквозное цилиндрическое отверстие, ось которого перпендикул рна плоскости надреза и расположена в плоскости его симметрии на рассто нии, равном (0,3-0,4)Н от вершины надреза, где Н - высота рабочего сечени  образца, а диаметр отверсти  меньше половины ширин1э1 надреза в месте расположени  отверсти . Источники информации, прин тые во внимание при экспертизе 1. Кудр шов.В. Г. и др. В зкость разрушени  алюминиевых сплавов. М., Металлурги , 1976, с. 24-31 (прототип ) .notches, where H is the height of the working section of the sample, and the diameter of the hole is less than half the width of the notch at the location of the hole. FIG. Figure 1 shows the loading pattern for an eccentric tensile sample in the first embodiment; in fig. 2 shows a bending load of the sample in the first embodiment; FIG. 3, the sample in the first embodiment, the working section in FIG. k is the same in the final stage of stable cracking in FIG. 5 shows the loading on the centered strain of the specimen in the second embodiment; in fig. 6, the sample in the second embodiment, the working section; in fig. 7 - the same, in the final stage of stable cracking. Sample 1 contains a chevron incision 2 and either two identical coaxial blind holes 3 and 4 (Fig. 3) made from the sides of its working section in the plane of the notch 2, the axis of which is perpendicular to the plane of symmetry of the sample and is located at a distance a (0, 3-0,) H from the top of the notch, where H is the height of the working section of the sample, and the distance P between the blind ends of the holes is more than half the width L of the notch at the location of the holes, or through a cylindrical hole 5 (Fig. 6), the axis of which is perpendicular to the notch 2 plane and located ene in its plane of symmetry at a distance a (O, W-O, A) from H vershiny.6 notch, where H - the height of the working section of the sample, and the opening diameter d is less than the width L of fault polo cut made at the location with apertures voltage. The loading of the specimen was carried out either by bentcentre stretching (Fig. 1) or by bending (Fig. 2). When the specimen is loaded, a crack forms at the top of notch 2, which with increasing load propagates in the plane of the working section of the specimen. Blind holes 3 and 4 in the notch plane are obstacles to the spreading crack. . When the crack front (Fig. K and Fig. 7) reaches a no hole, the crack stops and does not change in size until the critical value P is reached. When this value is exceeded, the crack begins to grow unbombly (with the sample). Based on the measurement of the critical force and crack length, the viscosity of the fracture of the material is judged. The sample makes it possible to increase the accuracy of determining the fracture toughness of a material by increasing the accuracy of determining the critical force and crack length at the moment of transition to unstable fracture. Claim 1. Sample for determining the fracture toughness of a material containing a chevron incision, characterized in that, in order to improve the accuracy of the determination, two identical coaxial blind cylindrical holes are made on the sides of its working section, the axis of which is perpendicular to the plane, the symmetry of the sample and is located at a distance equal to (0.3-0,) H from the top of the notch, where H is the height of the working section of the sample, and the distance between the blind ends of the holes is more than half the width of the notch per month e positioning holes. 2, A sample for determining the fracture toughness of a material containing a chevron incision, characterized in that, in order to increase the determination accuracy, a through cylindrical bore is made there, the axis of which is perpendicular to the notch plane and is located in the plane of its symmetry at a distance equal to ( 0.3-0.4) H from the top of the notch, where H is the height of the working section of the sample, and the diameter of the hole is less than half the width of the notch at the location of the hole. Sources of information taken into account during the examination 1. Kudr sev.V. G. et al. The fracture toughness of aluminum alloys. Moscow, Metallurgists, 1976, p. 24-31 (prototype). ПРETC фиг.FIG. ЖF ЖF фиг. гFIG. g fpus.3fpus.3 0pOffm frfpfo/tfff фие.0pOffm frfpfo / tfff fie. V iYj tV iyj t -«iTli -6- “iTli-6 ,-f1 vrtir , -f1 vrtir -С .--i-C .-- i афронт (pus. 7affront (pus. 7
SU803242458A 1980-12-26 1980-12-26 Specimen for material destruction toughness determination (its versions) SU970183A1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU803242458A SU970183A1 (en) 1980-12-26 1980-12-26 Specimen for material destruction toughness determination (its versions)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU803242458A SU970183A1 (en) 1980-12-26 1980-12-26 Specimen for material destruction toughness determination (its versions)

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SU970183A1 true SU970183A1 (en) 1982-10-30

Family

ID=20941061

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SU803242458A SU970183A1 (en) 1980-12-26 1980-12-26 Specimen for material destruction toughness determination (its versions)

Country Status (1)

Country Link
SU (1) SU970183A1 (en)

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SU970183A1 (en) Specimen for material destruction toughness determination (its versions)
RU2084857C1 (en) Method of determination of long-duration strength of concrete
SU888001A1 (en) Specimen for testing for interlayer shear
RU2052790C1 (en) Method of determining viscosity of breakage of metals
RU2082142C1 (en) Prismatic sample to evaluate strength of welds under conditions of simultaneous action of normal and tangential stresses
SU1562741A1 (en) Method of testing steel for laminated rupture
SU1182324A1 (en) Prismatic specimen for determining material destruction viscosity
SU1065721A1 (en) Destruction viscosity determination specimen
SU1113706A1 (en) Specimen for investigating material resistance to crack propagation in tension
RU1803768C (en) Sample for alloy welding shrinkage disposition determining
RU1786387C (en) Prism-shaped specimen for evaluating strength of material
SU1762164A1 (en) Cylindrical sample for concrete rigidity estimating
SU1193531A1 (en) Specimen for testing materials for corrosion cracking
SU1758477A1 (en) Tubular specimen for strength testing of materials
SU1718027A1 (en) Method of testing materials for crack resistance under cyclically loading
SU1702231A1 (en) Prismatic specimen for determining material strength
JPS58189541A (en) Breakdown test-piece and breakdown testing method
SU1392430A1 (en) Method of determining ultimate point of material crack resistance
SU853470A1 (en) Prism-shaped specimen or testing material in rolling
SU920444A1 (en) Specimen for determination of material crack resistance
Woodford Creep strength evaluation, design, and life management of Cr-Mo-V rotor steel using stress relaxation testing
SU974212A1 (en) Specimen for material shear testing
SU1718017A1 (en) Specimen for shearing test
SU949394A1 (en) Prism sample for testing material for cyclic bending
SU1104378A1 (en) Method of investigating thin-walled structure crack stability