Недостатком известного способа вл етс то, что при переделе низкомарганцовистого чугуна (марганца нее 0,3%) резко увеличиваетс заметалливание фурм, горловины конве тера, камина. . Целью изобретени вл етс повы шение производительности процесса путем устранени выбросов металла. Поставленна цель достигаетс тем, что согласно способу передела чугуна в конвертере, включающему завалку лома, заливку чугуна, продувку газообразным окислителем, при садку извести и шлакоразжижающей до бавки, согласно изобретению в качестве разжижающей добавки используют смесь боксита и нефелина, при чем 40-70% смеси ввод т в завалку, а остальное ее количество присажив ют в течение 0,5 - 1,5 мин после начала продувки, при этом общий ра ход смеси определ ют по формуле - С 12,9.д(0,8- мп|чуг) , где G - общий расход смеси, кг/т; g - вес чугуна, т; Мп1ц„г - концентраци марганца в чугуне , вес.%. Шлакоразжижающа добавка дл передела низкомарганцовистого чугуна в конвертере, содержаща боксит, со ласно изобретению, дополнительно со держит нефелин при следующем соотно шении компонентов,вес.%: Боксит 10-80 Нефелин 90-20 Достигнутый уровень техники в на то щее врем позвол ет вести процес без заметалливани фурм при содержа нии марганца в чугуне 0,8%. При пер деле низкомарганцовистых чугунов с содержанием марганца менее 0,3% рез ко увеличиваетс заметалливание фур из-за увеличени выносов металла. Это можно объ снить тем, что отсутс вие или малое количество окислов ма ганца в шлаке в первом периоде продувки затрудн ет образование шлака достаточной жидкотекучести, что и повышает количество выносов металла из конвертера. Отсутствие окислов марганца в ко вертерном шлаке в начале продувки к пенсируетс вводом дополнительного количества легкоплавких флюсующих материалов, температура плавлени к торых должна быть ниже температуры расплава в конвертере. Такими добав ками могут быть боксит и нефелин. Количество боксита и йефелина, расход емого на плавку, должно соот ветствовать уменьшению количества окислов марганца в шлаке, происход щему за счет снижени содержани марганца в чугунеот 0,8%. Ввод флю сующих добавок боксита и нефелина в количестве большем, чем уменьшение количества окислов марганца в шлаке, происход щему за счет снижени содержани марганца в чугуне от 0,8%, приводит к перерасходу флюсов без существенного снижени выносов металла. Ввод флюсующих добавок менее, чем уменьшение количества окислов марганца, происход щее за счет снижени содержани марганца в чугуне от 0,8%, не обеспечивает наличие достаточного количества жидкого шлака в конвертере , возрастает заметалливание фурм из-за повышени выносов металла вследствие снижени степени поглощени частиц железа жидкими фазами ванны. Боксит необходимо вводить совместно с нефелином . Совместна присадка боксита И нефелина способствует быстрому их расплавлению и образование фазы. Ввод только боксита не приводит к предотвращению заметаллиг, вани фурм, так как требует большого перегрева чугуна. Добавка нефелина к бокситу и их совместна присадка до заливки чугуна в конвертер приводит к образованию жидкой фазы шлака в конвертере до начала продув-ки . в изобретении 40-70% боксита и нефелина от общего расхода на плавку ввод т в завалку, а присадку остального количества боксита и нефелина заканчивают на второй мийгуте продувки. Совместна присадка в конвертер до заливки чугуна, боксита и нефелина обеспечивает получение в конвертере жидкого шлака еще до начала продувки. Этот шлак может быть получен за счет расплавлени боксита и нефелина физическим теплом жидкого чугуна. Ввод боксита и нефелина в завалку в количестве менее 40% от общего расхода на плавку не обеспечивает образование в конвертере жидкого шлака перед началом продувки и предотвращение заметалливани фурм за счет снижени , выносов металла. Ввод более 70% в завалку нецелесообразно из-за снижени температуры расплава после слива чугуна и невозможности расплавлени боксита и нефелина , что приводит к заметалливанию фурм. Окончание ввода остального количества присадок боксита и нефелина в конвертер на второй минуте проДувки поз1вол ет довести количество жидкой фазы в конвертере, которое исключает заметалливание фурм и обеспечивает минимальное количество выносов металла. Ввод всего количества боксита и нефелина в течение первых двух минут продувки приводит к Образованию так называемого безшлакового периода из-за .отсутстви жидкой фазы до и в начале продувки, что резко повыша выносы металла. Присадка боксита и нефелина в ко вертер после двух минут.продувки, также приводит к недостаточному кол честву жидкой фазы шлака в конверте ре в начале продувки и не может обе печить нормс1льную работу дуьтевых устройств. Лучшие результаты могут быть пол чены при совместном вводе боксита и нефелина в соотношении, вес.%: Боксит 10-80 Нефелин 90-20 При увеличении боксита более 80 в смеси, повышаетс ее температура плавлени , что затрудн ет расплавле ние смеси. При снижении боксита в смеси менее 10% уменьшаетс содерж ние А в смеси и в жидкой фазе шпака в конвертере. Окислы алюмини способствуют предотвращению на липани металла на фурмы. В св зи с этим нельз снижать содержание боксита в смеси менее 10%. Необходимость дополнительного введени нефелина к бокситу в конвертер можно объ снить тем, что нефелин содержит 14-18% окислов ще лочных металлов, что способствует более быстрому расплавлению боксита и получению в конвертере жидког шлака, привод щего к снижению выно сов металла. Пример. ВЮт конвертер перерабатывают чугун с содержанием Iмарганца 0,1% с расходом на плавку 9,0 т чугуна. ТогДа дл компенсаци окислов марганца в шлаке, рарном уменьшению окислов марганца в шлаке , происход щему за счет снижени содержани марганца в чугуне до 0,1% требуетс присадить боксита и нефелина в конвертер в количестве Чб и °OS1 - 81 где 9,0 - вес чугуна, т; 0,7 - снижение содержани марганца в чугуне от 0,8%; 71 и 55 - молекул рные веса (МпО) и мп , соответственно. В 10-т конвертер заливают 700 к скрапа, присаживают 3 кг боксита и 29 кг нефелина (.40% от общего рас .хода на плавку. Затем сливают чугун с содержанием марганца 0,1% в количестве 9,0-т и продувают через трехсопловую фурму до содержани углерода 0,7%. На второй минуте , продувки присаживают еще 5 кг боксита и 44 кг нефелина (60% от общего расхода на плавку). Боксит и нефелин присаживают совместно при соотношении боксита и нефелина , вес.%: боксита 10, нефелина 90. В процессе продувки порци ми по 200 кг присаживают известь. Расход извести - 800 кг. Продувку начинают при положении фурмы 900 мм, с последующим снижением на 3 мин до. 600 мм. Малый расход скрапа обусловлен спецификой работы конвертера и большими тепловыми потер ми . Конвертер делает 4 плавки в День и работает через день. Расход извести определ ют из расчета получени основности конечного шлака 3,5. Заметалливание фурм контролируют по массе настылей, образуюадих на фурме в процессе продувки . По окончании плавки настылей на фурме не обнаружено. Пример2. ВЮт конвертер после завалки 700 кг скрапа присаживают 26 кг боксита и 6 кг нефелина (40% от общего расхода боксита инефелина на плавку). После слива в конвертер 9,0 т чугуна с содержанием марганца 0,1% продувают техническим кислородом трехсопловой фурмой до содержани 0,07% углерода в металле. .Общий расход боксита и нефелина, равный 81 кг, определ ют по методике примера 1. На второй минуте продувки . присаживают еще 39 кг боксита и 10 кг нефелина. Боксит и нефелин присаживают в конвертер совместно в соотношении, вес.%: боксит 80, нефелин 20. Положение фурмы в начале продувки 900 мм с последующим снижением до рабочего положени на 3 мин до 600 мм. В процессе продувки порци ми по 200 кг ввод т 800 кг извести из расчета получтени основности конечного шлака в конвертере 3,5. Заметалливание фурмы контролируют по весу йастылей, образующихс в процессе продувки. По окончании плавки настылей на фурме не обнаружено. ПримерЗ. ВЮт конвертере заливают 700 кг скрапа, присаживают 6 кг боксита и 51 кг нефелина (70% от общего расхода на плавку). После слива 9,0 т чугуна с содержанием 0,1% марганца,, продувают кислородом до содержани 0,07% углерода в металле. Определ ют, аналогично примеру 1, общий расход-боксита и нефелина на плавку, равный 81 кг. На второй минуте продувки присаживают еще 2 кг боксита и 22 кг нефелина. Боксит и нефелин присаживают в конвертер совместно в соотнсмпении, вес.% боксит 10, нефелина 90. Положение фурмы и режим присадок извести как и в примере 1. По окончании плавки настылей на фурме не обнаружено .The disadvantage of this method is that during the redistribution of low-manganese iron (manganese more than 0.3%), the noticeable swelling of the tuyeres, the neck of the convector, the fireplace increases dramatically. . The aim of the invention is to increase the productivity of the process by eliminating metal emissions. The goal is achieved in that according to the method of redistribution of iron in the converter, including filling of scrap, pouring of iron, purging with gaseous oxidizing agent, when setting lime and slag-dissolving additive, according to the invention, a mixture of bauxite and nepheline is used at 40-70% the mixtures are injected into the filling, and the rest of it is set down for 0.5-1.5 minutes after the start of the purge, the total mix is determined by the formula C 12.9.d (0.8 mph | Chug), where G is the total consumption of the mixture, kg / t; g — weight of cast iron, t; Mn1ts „g - concentration of manganese in cast iron, wt.%. Slag-liquefying additive for the conversion of low-manganese iron in the converter containing bauxite according to the invention additionally contains nepheline at the following ratio of components, wt.%: Bauxite 10-80 Nepheline 90-20 The achieved level of engineering at the present time allows the process without scaling tuyeres at a manganese content of 0.8% in cast iron. In the case of low-manganese iron castings with a manganese content of less than 0.3%, noticeable increase in pickup of waggons due to an increase in metal carry-over. This can be explained by the fact that the absence or a small amount of manganese oxides in the slag in the first purge period hinders the formation of slag of sufficient fluidity, which increases the amount of metal carried out of the converter. The absence of manganese oxides in the covert slag at the beginning of the purge to the reagent is introduced by the introduction of an additional amount of low-melting fluxing materials, the melting temperature of which must be lower than the melt temperature in the converter. Such additives can be bauxite and nepheline. The amount of bauxite and yepheline consumed for smelting should correspond to a decrease in the amount of manganese oxides in the slag, which occurs due to a decrease in the manganese content in the pig iron from 0.8%. The addition of bauxite and nepheline glutants in an amount greater than the decrease in the amount of manganese oxides in the slag, which occurs due to a decrease in the manganese content in the cast iron from 0.8%, leads to an overrun of fluxes without a significant decrease in metal removals. Entering fluxing additives less than reducing the amount of manganese oxides, which occurs due to a decrease in the manganese content in the pig iron from 0.8%, does not ensure the presence of a sufficient amount of liquid slag in the converter, increases the lightening of the tuyeres due to an increase in metal removal due to a decrease in the particle absorption iron liquid phases of the bath. Bauxite must be co-administered with nepheline. The combined additive of bauxite and nepheline contributes to their rapid melting and the formation of a phase. Entering only bauxite does not lead to the prevention of swelling, vani tuyeres, since it requires great overheating of the iron. The addition of nepheline to bauxite and their joint additive before casting iron into the converter leads to the formation of a liquid slag phase in the converter prior to the start of blowing. in the invention, 40-70% of bauxite and nepheline of total smelting costs are introduced into the filling, and the additive of the rest of the amount of bauxite and nepheline is finished at the second blinking point. A joint additive in the converter prior to pouring iron, bauxite and nepheline ensures that liquid slag is obtained in the converter even before the start of purging. This slag can be obtained by melting bauxite and nepheline with the physical heat of liquid iron. Entering bauxite and nepheline into the filling in an amount of less than 40% of the total smelting cost does not ensure the formation of liquid slag in the converter before the start of the purge and prevent the tuyeres from melting due to the reduction and removal of metal. Entering more than 70% in the filling is impractical because of the decrease in the temperature of the melt after casting iron and the impossibility of melting bauxite and nepheline, which leads to noticeable lances. The end of the entry of the remaining amount of bauxite and nepheline additives into the converter on the second minute of the blower allows to bring the amount of the liquid phase in the converter, which eliminates sweeping of the tuyeres and provides the minimum amount of metal removal. Entering the total amount of bauxite and nepheline during the first two minutes of purging results in the formation of a so-called slag-free period due to the lack of a liquid phase before and at the beginning of the purge, which dramatically increases the metal removal. The addition of bauxite and nepheline to the covert after two minutes of purging also leads to an insufficient amount of the liquid slag phase in the envelope at the beginning of the purge and cannot both bake the normal operation of the junction devices. The best results can be obtained by the joint input of bauxite and nepheline in a ratio, wt.%: Bauxite 10-80 Nepheline 90-20 With an increase in bauxite more than 80 in a mixture, its melting point increases, which makes it difficult to melt the mixture. When bauxite is reduced in a mixture of less than 10%, the A content in the mixture and in the liquid phase of the spit in the converter decreases. Aluminum oxides contribute to the prevention of metal adhering to tuyeres. Therefore, it is not possible to reduce the content of bauxite in the mixture to less than 10%. The need for additional introduction of nepheline to bauxite in the converter can be explained by the fact that nepheline contains 14–18% of alkali metal oxides, which contributes to a more rapid melting of bauxite and the production of liquid slag in the converter, which leads to a decrease in metal yield. Example. The VUT converter processes cast iron with a 0.1% manganese content with a melting rate of 9.0 tonnes of pig iron. To compensate for the manganese oxides in the slag, to reduce the manganese oxides in the slag by reducing the manganese content in the iron to 0.1%, it is necessary to add bauxite and nepheline to the converter in the amount of BW and ° OS1 - 81 where 9.0 is weight cast iron, t; 0.7 — reduction of manganese content in cast iron from 0.8%; 71 and 55 are molecular weights (MpO) and mp, respectively. A 10-ton converter is poured 700 to scrap, 3 kg of bauxite and 29 kg of nepheline are poured (.40% of the total melting cost. Then cast iron with 0.1% manganese in the amount of 9.0-t is poured out and blown through a three-nozzle lance to a carbon content of 0.7%. In the second minute, another 5 kg of bauxite and 44 kg of nepheline (60% of the total consumption for smelting) are squeezed. Bauxite and nepheline are sown together at a ratio of bauxite and nepheline, wt.%: bauxite 10, nepheline 90. In the process of blowing in portions of 200 kg, lime is planted in portions. The consumption of lime is 800 kg. The position of the tuyere is 900 mm, with a subsequent decrease of 3 mm to 600 mm, low scrap consumption due to the specifics of the converter operation and large heat losses. The converter makes 4 melts per day and runs every other day. Lime consumption is determined from the calculation of the final slag basicity 3.5. The marking of the tuyeres is controlled by the mass of wall accretions, which are formed on the tuyere during the purge process. At the end of the wall melting no tufts were detected. Example2. A VUT converter after filling 700 kg of scrap is squatted with 26 kg of bauxite and 6 kg of nepheline (40% of the total consumption of inepheline bauxite). After discharging into the converter, 9.0 tons of iron with a manganese content of 0.1% is flushed with technical oxygen with a three-nozzle lance to a content of 0.07% of carbon in the metal. The total consumption of bauxite and nepheline, equal to 81 kg, is determined according to the procedure of Example 1. In the second minute of purging. Another 39 kg of bauxite and 10 kg of nepheline are squatted. Bauxite and nepheline are implanted into the converter together in a ratio, wt.%: Bauxite 80, nepheline 20. The position of the tuyere at the beginning of a purge of 900 mm, followed by reduction to the working position by 3 minutes to 600 mm. In the process of flushing 200 kg portions of 800 kg of lime were introduced at the rate of obtaining the basicity of the final slag in a 3.5 converter. Inspection of the tuyere is controlled by the weight of the wastes formed during the purge process. At the end of the smelting nastily on the lance is not detected. Example A VUT converter poured 700 kg of scrap, 6 kg of bauxite and 51 kg of nepheline are planted (70% of the total smelting expense). After draining, 9.0 tons of pig iron with a content of 0.1% manganese is purged with oxygen to a content of 0.07% carbon in the metal. As in Example 1, the total consumption of bauxite and nepheline for smelting is determined to be 81 kg. In the second minute of the blowdown, another 2 kg of bauxite and 22 kg of nepheline are planted. Bauxite and nepheline are implanted into the converter together in proportion, wt.% Bauxite 10, nepheline 90. The position of the tuyere and the mode of lime additives as in example 1. At the end of the melting of walling on the tuyere was not found.