SU933261A1 - Method of producing rods of sintered refractory metals - Google Patents
Method of producing rods of sintered refractory metals Download PDFInfo
- Publication number
- SU933261A1 SU933261A1 SU803006902A SU3006902A SU933261A1 SU 933261 A1 SU933261 A1 SU 933261A1 SU 803006902 A SU803006902 A SU 803006902A SU 3006902 A SU3006902 A SU 3006902A SU 933261 A1 SU933261 A1 SU 933261A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- deformation
- refractory metals
- sintered refractory
- rods
- products
- Prior art date
Links
Landscapes
- Forging (AREA)
Description
(54) СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРУТКОВ ИЗ СПЕЧЕННЫХ ТУГОПЛАВКИХ МЕТАЛЛОВ(54) METHOD OF MANUFACTURING BARS FROM SINTERED REFINING METALS
1one
Изобретение относитс к порошковой металлургии.The invention relates to powder metallurgy.
Известен способ изготовлени изделий из спеченных тугоплавких металлов, включающий формование брикета, предварительное низкотемпературное спекание при температуре, составл ющей 0,3-0,5 температуры плавлени с выдержкой 4-8 ч, высокотемпературное спекание при температуре , составл ющей 0,5-О,8 темпе- ратурь плавлени в течение 12-30 ч, сварку брикета и его деформирование инструментом ударного действи . A known method of manufacturing products from sintered refractory metals, including forming a briquette, preliminary low-temperature sintering at a temperature of 0.3-0.5 melting point with an exposure of 4-8 hours, high-temperature sintering at a temperature of 0.5-O, 8 melting temperature for 12-30 hours; welding of the briquette and its deformation with a percussion tool.
К недостаткам известного способа относитс .The disadvantages of this method include.
1.Низка производительность процесса производства изделий. Так , дл изготовлени прутков диаметром Ю мм1. Low productivity of the production process products. So, for the manufacture of bars with a diameter of 10 mm
из брикета со стенкой в 35 мм общее врем составл ет 22-45 ч, в то же врес количество проходов на этапе деформации колеблетс в интервале 4-12.from a briquette with a wall of 35 mm, the total time is 22-45 hours, while the number of passes at the deformation stage varies in the range 4-12.
2.Значительный расход металла в виде летучих окислов при нагревах полуфабрикатов перед деформацией. Отличительным в известном способе вл етс то, что по мере увеличени длины полуфабрикатов в процессе деформации производит с нагрев до половины издели , нагретую часть которого дефоркдаруют бойками. После этого холодную недеформированную часть полуфабрикатов помещают в печь,. нагревают и деформируют. Таким образом, количество нагревов и соответственно 2. A significant consumption of metal in the form of volatile oxides during heating of semi-finished products before deformation. A distinctive feature of the known method is that, as the length of the semi-finished products increases during the deformation process, it produces with heating up to half of the product, the heated part of which is deformed by strikers. After that, the cold undeformed part of the semi-finished products is placed in the furnace ,. heated and deformed. Thus, the number of heatings and respectively
10 образование безвозвратных летучих окиолов возрастает с увеличением длины полу фабрикатов. Общий расход металла в виде безвозвратных отходов .окислов составл ет .10-20%.10 the formation of non-returnable volatile oxides increases with increasing length of the semi-products. The total consumption of metal in the form of irrecoverable waste. Oxides is .10-20%.
1515
3. Низкое качество полученных продуктов за счет значительной анизотропии свойств, возникающей вследствие дискретного приложени нагрузки и образовани в св зи с этим хрупких .участ 3. Low quality of the products obtained due to the significant anisotropy of the properties resulting from the discrete application of the load and the formation of fragile parts in connection with this
20 ков на границе приложени нагрузки.20 cove at the load application boundary.
Наиболее близким по технической сущности и достигаемому результату к изобретению вл етс способ кзготрвле ни прутков из спеченных тугоплавких металлов , вкгаочающий формирование квадратной в поперечном сечении .заготовки из порошка, предварительное спекание и деформирование заготовки черюз коническую матрицу 2j. Деформирование заготовки осущест1 л ют гвдроэкструзией с использованием давлений рабочей жидкости, составл ющих 1О-12 кбар. 1едостатки этого способа состо т в следующем.: 1.Процесс гидроэкструзии требует сложного аппаратурного оформлени приспособлений дл создани значительного (1О-12 кбар) давлени , резервуаров и трубопроводов дл подачи жидкоо ти в контейнер, уплотнений и тому подобных приспособлений. 2.Известный способ обладает низкой производительностью из-за длительности и сложности подготовительных операций к процессу гидроэкструзии. Целью изобретени вл етс повышени производительности, упрощение процесса и его аппаратурного оформлени . Поставленна цель достигаетс тем, что в способе изготовлени прутков из спеченных тугоплавких металлов, включа щем формование квадратной в поперечном сечении заготовки из порошка, предварительное спекание и деформирование заготовки через коническую матрицу, деформирование осуществл ют путем выдавлимни заготовки пуансоном с ко:эффшлиентом выт жки 10-20. Сущность способа заключаетс в сл&дующем . Сформированный брикет из порощка туг оплавкого мет.алла подвергают предва рительному низкотемпературному спекани . после чего осуществл ют однократную де формацию полученной таким образом ква ратной в поперечном сечении заготовки через матрицу на прессе, при этом на входном участке инструмента скольжени преимущественной деформации подвергаютс угловые зоны заготовки, что можно осуществить с помощью матрицы, входной участок, которой имеет гладкую коническую поверхность. Деформацию заготовки провод т с коэффициентом выт жки /J , равным 10-20. Предложенный способ позвол ет повысить производительность процесса производства прутков из спеченных тугор плавких металлов за счет сокращени вр мени на подготовительные операции. Кро ме того, экструзи заготовки при // 1 10-20 через круглую коническую матрицу, котора приводит к преиму.-. щественной на входном участке матрицы деформации угловых зон заготовки, позвол ет по принципу ковочного креста доуплотнить осевую зону заготовки и учасГков , прилегающих к ее боковым стенкам, тем самым повысив качество экстру- (дированных изделий за счет более равномерного распределени плотности по длине и сечению прутков. Плотность готовых прутков при использовании предложенного способа, как показали данные экспериментальных исследований, близка к теор тической, градиент плотности периферийных слоев и центра издели не превыщает 2%. Кроме того, однократна экструзи через матрицу исключает дискретность деформации по д;1ине обрабатываемой заготовки , позвол ет интенсифшгаровать проработку исходной структуры за счет увеличени допустимой предельной деформации . Выбор интервалов выт жек при дефор мации обусловлен тем, что при // 10 не происходит уплотнени недоуплотнен- ных зон исходных заготовок, что приводит к неоднородному распределению плотности в готовом изделии и снижению качества изделий. При повышетш коэффициента выт жки /С(7 20 происходит , как показали экспериментальные иоследовани , разрушение угловых зон, а затем и поверхности изделий, зна« итель ное деформационное упрочнение материала, что при ограниченной пластичности металла приводит к инерционному разрушению прутков. Однократна экструзи заготовки через матрицу в интервале выт жек /У 1020 позвол ет получать высококачественные прутки с однородным по сечению распределением плотности, высоким качеством поверхности и механическими свойствами. Пример. Квадратную заготовку из молибдена марки МЧ со стенкой 20 мм, полученную формованием и по- . следующим {гизкотемпературным спеканием с общим временем 4 ч экструдировали пуансоном на прессе усилием 10000 кн через круглую коническую матрицу с коэффициентом выт жки 10, 15 и 20. Предварительный нагрев штабика производили при температуре, равной 12 50 с.The closest in technical essence and the achieved result to the invention is the method of preparing bars of sintered refractory metals, in which the formation of a square cross-sectional billet of powder, preliminary sintering and deformation of the billet with a conical matrix 2j. The deformation of the workpiece is carried out by hydraulic extrusion using pressures of the working fluid, which are 1 0 –12 kbar. The disadvantages of this method are as follows: 1. The hydroextrusion process requires complex hardware design of the devices to create significant (1 O-12 kbar) pressure, tanks and pipelines for supplying liquid to the container, seals and similar devices. 2. The well-known method has low productivity due to the length and complexity of the preparatory operations for the hydro-extrusion process. The aim of the invention is to increase productivity, simplify the process and its hardware design. The goal is achieved by the fact that in the method of making rods of sintered refractory metals, including forming a square cross-section of a billet of powder, preliminary sintering and deformation of the billet through a conical matrix, the deformation is carried out by extruding the billet with a punch with a stress elongation 10- 20. The essence of the method lies in the following. The formed briquette made of powder of a low-melting metal is subjected to preliminary low-temperature sintering. then a single deformation of the thus obtained square in cross section of the workpiece is carried out through the matrix on the press, while the corner areas of the workpiece are subjected to the predominant deformation at the entrance section of the sliding tool, which can be done with the help of a matrix . The deformation of the workpiece is carried out with a stretching ratio / J equal to 10-20. The proposed method makes it possible to increase the productivity of the process for the production of rods from sintered fusible metals by reducing the time required for preparatory operations. In addition, the extrusion of the workpiece when // 1 10-20 through a circular conical matrix, which leads to the advantage.-. The deformation of the corner zones of the workpiece, which is substantial at the entrance to the matrix, makes it possible, according to the forging cross principle, to complement the axial zone of the workpiece and the parts adjacent to its side walls, thereby improving the quality of extruded products due to a more uniform density distribution along the length and cross-section of the rods. The density of the finished bars when using the proposed method, as shown by experimental data, is close to theoretical, the density gradient of the peripheral layers and the center of the product do not exceed 2%. In addition, a single extrusion through the matrix eliminates the discreteness of deformation in e; 1 the workpiece, intensifies the development of the original structure by increasing the allowable ultimate deformation. The choice of stretch intervals during deformation is due to the fact that the under-compacted zones of the original blanks are compacted, which results in a non-uniform density distribution in the finished product and a decrease in the quality of the products. With an increase in the draw ratio / C (7–20, as shown by experimental and sequential tests, the destruction of the corner zones and then the surfaces of the products signifies the effective strain hardening of the material, which, with limited ductility of the metal, leads to inertial destruction of the bars. The matrix in the range of stretching / V 1020 allows to obtain high-quality rods with a uniform distribution of density, high surface quality and mechanical properties across the section. Example. a mch grade molybdenum billet with a wall of 20 mm, obtained by molding and using the following {temperature and temperature sintering with a total time of 4 hours, was extruded with a punch on a press with a force of 10,000 kN through a round conical matrix with a draw ratio of 10, 15 and 20. The preheating of the head was made at a temperature of 12 50 s.
Металлографический анализ и результаты изучени плотности по длине и с&чению прутков показал, что плотность распределена равномерно, структура полностью и однородно продеформирована, микродефектов обнаружено не было. Визуальный осмотр прутков не вы вил на поверх||ости прутков микродефектов. Разница в плотности по сечегапо прутков не превышает 2%.Metallographic analysis and the results of studying the density along the length and length of the bars showed that the density was evenly distributed, the structure was completely and uniformly deformed, and no microdefects were found. A visual inspection of the bars did not reveal microdefects on the top of the || The difference in density over sech rods does not exceed 2%.
Последующую прокатку , в многовалковых калибрах проводили с обжатием за проходJE. 20-23%, при этом дефектообразовани на поверхности прутков и по сечению не наблюдалось. Материал об ладал повышенной пластичностью ( (Г 46% ), а расход металла в виде летучих угарных .окислов достигал 3-4%.Subsequent rolling, in multi-roll calibers, was performed with compression per pass JE. 20-23%, while the formation of defects on the surface of the bars and over the cross section was not observed. The material was strengthened by plasticity ((D 46%), and the consumption of metal in the form of volatile carbon monoxide was 3–4%.
За базовый вариант прин т способ получени прутков, осуществл емый ков- кой квадратных штабиков в подкладных бойках и последующей ротащюнной ковкой . Предлагаемый способ позвол ет в сравнении с базовым повысить производительность процесса в 3-10 раз, повысить качество готовых продуктов.The basic variant is based on the method of obtaining rods, carried out by forging square shafts in slips and subsequent rotary forging. The proposed method allows, in comparison with the baseline, to increase the productivity of the process by 3-10 times, to improve the quality of the finished products.
Ожидаемый экономический эффект от его использовани составит 223,3 тыс. руб. в год.The expected economic effect from its use will be 223.3 thousand rubles. in year.
Claims (2)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU803006902A SU933261A1 (en) | 1980-11-21 | 1980-11-21 | Method of producing rods of sintered refractory metals |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU803006902A SU933261A1 (en) | 1980-11-21 | 1980-11-21 | Method of producing rods of sintered refractory metals |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU933261A1 true SU933261A1 (en) | 1982-06-07 |
Family
ID=20927049
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU803006902A SU933261A1 (en) | 1980-11-21 | 1980-11-21 | Method of producing rods of sintered refractory metals |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU933261A1 (en) |
-
1980
- 1980-11-21 SU SU803006902A patent/SU933261A1/en active
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US3614816A (en) | Method of making cartridge cases | |
Politis et al. | A review of force reduction methods in precision forging axisymmetric shapes | |
CN103894436A (en) | Reciprocating extruding device and machining method of reinforced magnesium alloy tube | |
RU2217260C1 (en) | METHOD FOR MAKING INTERMEDIATE BLANKS OF α AND α TITANIUM ALLOYS | |
SU933261A1 (en) | Method of producing rods of sintered refractory metals | |
US3605245A (en) | Process for manufacturing high density press-formed articles | |
CN108237197A (en) | A kind of forging method for improving the flaw detection of structural steel large-sized ring part | |
RU2352417C2 (en) | Pressing method of profiles and matrix for implementation of current method | |
RU2113301C1 (en) | Method for deformation of axisymmetrical billets | |
DE69514319T2 (en) | Process for plastic thermoforming | |
RU2791720C1 (en) | Method for manufacturing of piercer plug | |
RU2262403C1 (en) | Process for making tubes by hot extrusion | |
RU2527547C2 (en) | Production of unrestrictedly long bar from distilled calcium | |
CN216095628U (en) | High-speed tool steel bar forming production system | |
DE2163189C3 (en) | Method and device for manufacturing rods from metal powder | |
SU1540918A1 (en) | Method of producing hollow cylindrical articles | |
CN106399884A (en) | Novel method for preparation and processing of high-performance magnesium alloy profile | |
RU2288803C1 (en) | Method for forging ingots in forging apparatus with four strikers | |
SU871989A1 (en) | Apparatus for extruding | |
SU1238822A1 (en) | Method of producing tubes from ingots | |
Im et al. | Finite element applications in forming billet and P/M preforms | |
SU996046A1 (en) | Bimetallic articles production method | |
RU2042466C1 (en) | Shaft forging method | |
SU795691A1 (en) | Method of producing large forgings | |
DE1758202C3 (en) | Method and device for the manufacture of dense solid or hollow profiles by powder metallurgical extrusion |