Основным недостатком известного инвертора вл етс значительное ухудшение гармонического состава выходного напр жени инвертора при широком диапазоне изменени нагрузки. Возникновение искажений выходного напр жени инвертора св зано с тем, что тиристорно-дроссельный компенсатор потребл ет несинусоидальный ток, т.е. по отношению к выходным зажимам инвертора вл етс как бы генератором высших гармоник тока, которые , замыка сь в цепи нагрузки, вызывают искажени выходного напр - жени -инвертора. При этом процентное содержание высших гармонических зависит от величины угла отпирани тиристоров компенсатора и от диапазонов его изменени , определ емого пределами изменени нагрузки инвертора. Определ ющее вли ние на искажение выходного напр жени в однофазных . схемах автономных инверторов оказывает треть гармоническа тока компенсатора . Так, если в трехфазных схемах треть гармоника тока компенсатора не поступает во внешнюю цепь вследствие соединени фазных цепей компенсатора в треугольник, то в однофазных схемах наибольшее абсолютное значение тока третьей гармоники, генерируемое компенсатором, может достигать значительной величины, существенно искажа форму выходного напр жени (коэффициент гармоник Кг 26 - 30). Цель изобретени - улучшение гармонического состава выходного напр .жени однофазного автономного инвертора тока с компенсатором реактивной мощности при широком диапазоне изменени нагрузки. Поставленна цель достигаетс тем что параллельный инвертор тока, содержащий тиристорный мост с подключенным между его выходными выводами конденсатором и тиристорно-дроссельным компенсатором, выполненным в вид основной цепочки из последовательно соединенных линейного дроссел и управл емого ключа с двухсторонней про води.мостью, например, в виде встречно-параллельно включенных, тиристоро а также блок управлени , включающий в себ задающий генератор, выход которого через последовательно соедине ные фазосдвигающий узел и первый уси лительно-разв зывающий узел подключен к управл ющему входу ключа упом нутой цепочки и через второй усили тельно-разв зывающий узел - к управл ющим входам тиристоров инверторного места, снабжен (п - 1) числом упо м нутых аналогично выполненных цепочек и блоком управлени этими цепочками , состо щими из (п - 1) каналов, выходами подключенных к управл ющим входам соответствующих ключей (п - 1 цепочек, первый из этих каналов выпо нен в виде последовательно-соединенных датчика тока основной цепочки, формировател переднего фронта этого тока, триггера со счетным и установочным входами, логического элемента 2И-НЕ, RS-триггера и усилительноразв зывающего узла, а каждый из последующих (п - 2) идентично выполнен ных между собой каналов содержит пер вый логический элемент 2И и последовательно соединенные между собой второй логический элемент 2И-НЕ с пр мым и инверсным входами, RS-триггер и усилительно-разв Ъывающий узел, причем входы формировател переднего фронта тока соединены с выходами первого усилительно-разв зывающего узла, его первый выход соединен с R-входам RS-триггера первого канала и с одним из входов первых логических элементов 2И каждого и (п - 2) идентичных каналов, второй его выход подключен к одному из входов логического элемента 2И-НЕ первого канала, второй вход которого соединен с пр мым выходом триггера со счетным и установочным входами, подключенными к третьему и четвертому выходам упом нутого формировател , выход логического элемента 2И-НЕ первого канала соединен с S-входом RS-триггера этого же канала и с инверсными входами вторых логических элемент -гв 2И-НЕ остальных (п -2) идентичных каналов, в каждом из которых выход первого логического элемента 2И соединен с R-входом RS-триггера, при этом выход RS-триггера первого канала соединен с другим входом первого логического элемента 2И-НЕ второго канала, а в (п - 2) идентичных каналах выход RS-триггера каждого предыдущего канала соединен с другим входом первого логического элемента 2И-НЕ каждого последующего канала, На фиг. 1 представлена принципиальна схема силовой части и системы управлени инвертором; на фиг. 2 временные диаграммы, по сн ющие принцип работы схемы инвертора; на фиг. 3 - зависимости изменени коэффициента гармоник в функции относительной величины проводимости нагрузки инвертора. Инвертор (фиг. 1) содержит мост на вентил х 1- с конденсатором 5 на выходе, а также тиристорно-дроссельный компенсатор из п цепочек равной мощности. ОсноЕна цепочка содержит линейный дроссель 6 и силовой ключ, выполне ный в виде встречно-параллельно включенных тиристоров 7 и 8, втора и последующие цепочки содержат линейный дроссель 9 и силовой ключ, выполненный, напримерj на основе симистора 10. Система управлени компенсатора состоит из датчика 11 5 тока основной цепочки, формировател 12 переднего фронта, выполненного в виде одновибраторов, триггера 13 со счетным и установочным входами логического элемента, 2И-НЕ 14, RS-триггера 15, усилительно-разв зывающего узла 1б, а также (п - 2) идентичных каналов, каждый из которых содержит первый логический элемент 2И 17, второй логический элемент 2И-НЕ 18 с пр мым и инверсными входами, RS-триггер 19 и усилительно разв зывающий узел 20. На фиг. 2 приведены временные ди аграммы процессов в квазиустановившемс режиме: тока в дросселе 6 основной цепочки компенсатора (а), напр жени на выходе инвертора (б), входного и выходного сигналов датчика 11 тока основной цепочки (в и г) импульсов, поступающих на входы формировател 12 переднего фронта {д и е), импульсов, поступающих на синхронизирующий вход триггера 13(з) и на первый вход логического элемента 1А (ж), а также выходного сигнала триггера 13 (и). Так как компенсатор работает совместно с инвертором тока, то дл обеспечени коммутационной устойчивости последнего при любой величине нагрузки в заданном диапазоне должно выполн тьс условие ( QCK-QH- LB -QLK V)/P,, (l) где Q - реактивна мощность ко мутирующих конденсаторов инвертора; РН и е. -соответственно активна и реактивна мощность нагрузки (знак плюс соответствует емкостной а минус - индуктивной нагрузке); QL - эквивалентна реактивна мощность основной цепочки компенсатора; QL - реактивна мощность каждой из остальных / . п - ) цепочек силово части компенсатора; V - число включенных из об щего числа (п - 1) цепочек при данной величине нагрузки (о 4 Vi 4{п - 1); п - заданное значение угла запирани инвертора. 46 Из соотношени (1) можно получить выражение дл величины , т .е. определить число цепочек компенсатора, которые должны быть включены (отключены ) при данной нагрузке дл обеспечени коммутационной устойчивости инвертора . Из анализа схемы силовой части инвертора (фиг. 1) и соотношени (1) следует, что при любой мощности нагрузки , превышающей знамение мощности одной цепочки, компенсатор потребл ет суммарный ток, состо щий из несинусоидального тока основной цепочки и суммы практически синусоидальных токов, включенных в данный момент V цепочек. При этом процентное содержание тока третьей гармоники относительно тока первой чейки остаетс таким же, как и в известной схеме, однако оно значительно уменьшаетс в суммарном токе, потребл емом всеми включенными в данный момент цепочками компнсатора. Отсюда следует, что суммарный ток компенсатора все менее искажаетс по мере увеличени общего числа п и числа включенных V цепочек компенсатора. Схема (фиг. 1) системы управлени ( п - 1) силовыми цепочками компенсатора реализует описанные выше особенности работы компенсатора совместно с инвертором тока. Так как принцип работы основной силовой цепочки в предлагаемой схеме и компенсатора в известной схеме идентичны, то здесь рассмотрим лишь принцип работы остальных цепочек силовой части компенсатора и системы управлени ими. В основу работы компенсатора положено следующее. Поскольку основна цепочка силовой части компенсатора остаетс посто нно подключенной (угол управлени тиристорами оС мен етс плавно), то при изменении нагрузки измен етс соотношение реактивных мощностей в системе компенсатор-инверторо Так клк при любой величине нагрузки в заданном диапазоне должно выполн ты с соотношение (1), то необходимо обеспечить подключение определенного числа цепочек при увеличении нагрузки и отключение их при уменьшении последней. Пусть, например, величина реактивной мощности нагрузки будет меньше реактивной мощности одНОИ силовои цепочки компенсатора. В этом случае при -включенной основной цепочке, работающей с определенным углом оС , остальные (п - 1) цепочек будут отключены. 9tOMy квазиустановившемус режиму соответствуют временные диаграммы (фиг. 2). При этом RS-триггер 15 vi RS-триггеры .19 всех (п - 2) каналов системы управлени наход тс в выключенном состо нии, вследствие чего на уп равл ющих электродах силовых ключей 10 отсутствуют управл ющие сигналы . При увеличении нагрузки угол управлени оС (фиг. 2а), длительность выходных импульсов датчика 11 тока ,(фиг 2г), а также длительностьпаузы на выходе триггера 13 (фиг. 2и) уменьшаютс . При угле управлени оС О указанные длительности импульсов и пауз (фиг о 2г и и) равны нугно При этом по входам логического элемента И происходит совпадение си|- налов, что приводит к включенному состо нию RS-триггера 15, вследствие чего на управл ющем электроде силового ключа 10 второй цепочки по вл етс посто нный положительный потенциал, что приводит к подключению данной цепочки к выходу инвертора (фиг. 1)„ Если после включени второй цепочки соотношение (1) не будет выполнено,, то в схеме (фиг.1) происход т процессы аналогичные описанным выше, и когда на входах логического элемента 14 происходит совпадение сигналов, включаетс RS-триг гер 19 первого из (п - 2) идентичных каналов системы управлени , что .приводит к включению третьей силовой цепочки компенсатора о Аналогичные процессы происход т до тех пор, пока не выполнитс соотношение (1), т.е пока угол оС(фиг. 2а) не станет в квазиустановившемс режиме больше нул . При этом все (п - 1) силовые цепочки компенсатора включаютс строго последовательно в следующем пор дке: втора , треть , четверта и так далее до п. При уменьшении на грузки угол управлени оС , длительность импульсов .на выходе датчика тока, а также длительность паузы на выходе триггера 13 увеличиваютс . При оС /2 с четвертого выхода фо мировател 12 переднего фронта поступает сигнал на установочный вход (уставка в О) RS-триггера 15, что приводит к его выключению и как сле 8 ствие к исчезновению положительного потенциала на управл ющем электроде силового ключа 10 второй цепочки .и к отключению ее от выходных шин инвертора . Если после отключени второй цепочки соотношение (1) не будет выполнено, в схеме (фиг. 1) происход т аналогичные процессы, привод щие к выключению RS-триггеров 19 соответственно первого, второго и т.До из (п - 2) идентичных каналов, что вызовет соответственно отключение третьей, четвертой и т.д. силовых цепочек компенсатора. Процесс отключени силовых цепочек происходит до тех пор, пока в установившемс режиме не будет выполнено соотношение (1), определ ющее баланс реактивных мощностей в системе с учетом заданного узла запирани инвертора , Результаты расчетов и экспериментальных замеров (обозначены точками) коэффициента гармоник Кр f(Y ) в функции относительной величины нагрузки приведены на фиг. 3. Крива I соответствует известной схеме. Кривые И при различном количестве цепочек п компенсатора соответствуют предлагаемой схеме (фиг. 1). В предлагаемой схеме параллельного инвертора тока значительно улучшаетс гармонический состав выходного напр жени инвертора (уменьшаетс Кр). При этом количество силовых цепочек компенсатора п определ етс отдельно в каждом конкретном случае, исход из заданного максимального значени коэффициента гармоник. Формула изобретени Параллельный инвертор тока, содержащий тиристорный мост с подключенным между его выходными выводами конденсатором и тиристорно-дроссельным компенсатором, выполненным в виде основной цепочки из последовательно соединенных линейного дроссел и управл емого ключа с двухсторонней проводимостью , например, в виде встречнопараллельно включенных тиристоров, а также блок управлени , включающий 3 себ задающий генератор, выход которого через последовательно соединенные фазосдвигающий узел и первый усилительно-разв зывающий узел подключен к управл ющему входу ключа упом нутой цепочки и через второй усилительно-разв зывающий узел - к управл ющим входам тиристоров инвер торного моста, отличающий с тем, что, с целью улучшени гармонического, состава выходного на пр жени при широком диапазоне изменени нагрузки, он снабжен (п - 1 числом упо( нутых аналогично выполненных цепочек и блоком управлени этими цепочками, состо щим из (л-1) каналов, выходами подключенных к управл ющим входам соответствующих ключей (п - 1) цепочек, первый из этих каналов выполнен в виде последовательно-соединенных датчика тока основной цепочки, формировател переднего фронта этого тока, триггера со счетным и установочным входами, логического элемента 2И-НЕ, RS-триг гера°и усилительно-разв зывающего узла, а каждый из последующих (п-2) идентично между собой выполненных каналов содержит первый логический элемент .2И и последовательно соединенные между собой второй логический элемент 2И-НЕ с пр мым и инверс ным входами,RS-триггер и усилительн разв зывающий узел, причем входы фо мировател переднего фронта тока соединены с выходами первого усилительно-разв зывающего узла, его пер вый выход соединен с R-входом RS-тр гера первого канала и с одним из входов первых логических элементов 2И каждого из {п - 2) идентичных каналов , второй его выход подключен к одному из входов логического элемента 2И-НЕ первого канала, второй вход которого соедине с пр мым выходом триггера со счетным и установочным входами, подключенными соответственно к третьему и четвертому .выходам упом нутого формировател , вь1ход логического элемента 2И-НЕ первого канала соединен с S-входов RS-триггера этого же канала.и с инверсными входами вторых логических элементов 2И-НЕ остальных (п - 2) идентичных каналов, в каждом,из которых выход первого логического элемента 2И соединен с R-входом RS-триггера, при этом выход RS-триггера первого канала соединен с другим входом первого логического элемента 2И-НЕ второго канала, а в (п - 2) идентичных кана|Лах выход RS-триггера каждого предыдущего канала соединен с другим входом первого логического элемента 2И-НЕ каждого последующего канала. Источники информации, прин тые во внимание при экспертизе 1.Авторское свидетельство СССР № 183269, кл. Н 02 М , 1966.