SU889023A1 - Plate for heat exchange processes - Google Patents
Plate for heat exchange processes Download PDFInfo
- Publication number
- SU889023A1 SU889023A1 SU802896490A SU2896490A SU889023A1 SU 889023 A1 SU889023 A1 SU 889023A1 SU 802896490 A SU802896490 A SU 802896490A SU 2896490 A SU2896490 A SU 2896490A SU 889023 A1 SU889023 A1 SU 889023A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- plate
- plates
- mass transfer
- troughs
- gas
- Prior art date
Links
Landscapes
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
Description
(54) ТАРЕЛКА ДЛЯ ТЕПЛОМАССООБМЕННЫХ ПЮЦЕССОВ(54) PLATE FOR HEAT AND MASS EXCHANGE PUSCES
1one
Изобретение относитс к устройствам дл осуществлени процессов ректификации, абсорбции и хемосорбции в системе газ - жидкость .The invention relates to devices for carrying out the processes of rectification, absorption and chemisorption in a gas-liquid system.
Известна контактна тарелка дл тепломассообменных процессов, выполненна в виде 1шста с продольными щел ми, вдоль которых прикреплены вертикальные полосы, под которыми расположен поддон, и но обе стороны на листе имеютс отверсти с отогнутыми в сторону щелей кромками 1.A known contact plate for heat and mass transfer processes, made in the form of one hundred with longitudinal slits, along which the vertical strips are attached, under which the pallet is located, and but both sides of the sheet have holes with edges 1 bent to the slits.
Недостатком данной тарелки вл етс узкий диапазон изменени нагрузок по газу, ограниченный минимально допустимой скоростью газа (пара), уменьшение которого приводит к неустойчивому соударению двухфазных потоков , и величиной допустимого уноса при скорости газа (пара) свыше 2,0 м/с (счита на полное сечение аппарата). Унос жидкой фазы возникает по причине перекрестного движени фаз в месте их сепарации, в результате чего мелкие капли, образовавшиес от соударени встречных двухфазных потоков, унос тс газовым (паровым) потоком на выThe disadvantage of this tray is the narrow range of load variation for gas, limited by the minimum allowable gas (steam) velocity, the reduction of which leads to an unstable collision of two-phase flows, and the value of allowable ash at a gas velocity (steam) of over 2.0 m / s ( full section of the device). The entrainment of the liquid phase occurs due to the cross movement of the phases in the place of their separation, as a result of which the small droplets formed from the collision of the opposite two-phase flows are carried away by a gas (vapor) flow to you
шележащую тарелку. К недостаткам дашой тарелки можно также отнести большое сопротивление тарелки ( Р- 150-280 мм вод.ст.), которое вл етс результатом горизонтального соударени встречных потоков, расположенных на рассто нии, обеспечивающим эффективную работу тарелки.plate overlaying The disadvantages of the Dash plate can also be attributed to the large resistance of the plate (P-150-280 mm water column), which is the result of a horizontal collision of opposing flows located at a distance that ensures the effective operation of the plate.
Известна контактна тарелка дл массообменных аппаратов, составленна из отдельных пластин, расположенных под углом к направлению движени взаимодействующих фаз и снабженных перевернутыми желобами, установленными между щел ми верхней и нижней тарелок, и пластинами, прикрепленными к нижним кромкам отдельных пластин верхней тарелки , расположенными параллельно стенкам желобов 2.A known contact plate for mass transfer apparatus composed of separate plates angled to the direction of movement of the interacting phases and provided with inverted grooves installed between the slots of the upper and lower plates and plates attached to the lower edges of the individual plates of the upper plate parallel to the walls of the grooves. 2
Однако большую трудность при использовании этой тарелки в промышленных колоннах представл ет обеспечение равномерного распределени пленки жидкости на наклонных пластинах, что приводит к возникнове1шю участков, где отсутствует контакт газа (пара) с поступающей жидкостью. ItonociiiTKOM данной гареики ьл етс такм е неполное использование энергии ударно э .сли ни потоков, котора расходуетс на преодоление сил трени о поверхность жидкости , где происходит соударение потоков. Все это ухудшает сепарадию фаз и эффе1 тивностЬ массообмена. Цель изобретени - улучшение сепарадии фаз и эффективности массообмена за счет пол ного использовани энергии ударного сли ни потоков. Указанна дель достигаетс тем, что контакт на тарелка, состо ща из отдельных пластин, расположенных под углом к оси аппарата и образующих щели между двум соседними пластинами, над которыми установлены перевернутые желоба, снабжена дополнительными перевернутыми желобами, установленными меж ду первыми желобами, боковые стенки дополнительных желобов параллельны наклонным пластинам, верхн часть каждого желоба снаб жена вертикальными пр моугольными патруб-, ками дл газа, а верхние кромки наклонных пластин снабжены вертикальными перегородками , ниж1ше кромки которых установлены на рассто нии от желобов. Така конструктивна компановка способствует равномерному распределению пленки жидкости на кромках дополнительных перевернутых желобов, исключающих перекрестное движение фаз в зоне сепарации, к более полному использованию энергии ударного сли ни потоков. На фиг. 1 изображена массообменна тарелка , поперечный разрез; на фиг. 2, - то же, в аксонометрии. Тарелка 1 состоит из отдельных пластин 2, расположенных под углом к оси аппарата. Над наклонными пластинами 2 установлены перевернутые желоба 3, вьшолн ющие роль полотна тарелки. Дл отбортовки вверх кромок 4 желоба 3 делаютс надрезы. Между желобами 3 установлены дополнительные желоба 5, .боковые кромки 6 основного желоба и 7 дополнительного желоба образуют щели 8 дл .ввода жидкости в каналы 9. Верхние кромки наклонных пластин 2 снабжены вертикальными перегородками 10, дел щими межтарельчатое пространство на зоны сепарации фаз 11 и зону подвода газа (пара) 12. Каналы .9 сек щюнированы по длине вертикальными пластинами 13, образующими пр моугольные патрубки 14 дл газа. Тарелка работает следующим образом. Газ показан пунктирными стрелками поступает из патрубков 14 нижележащей тарелки 1 в зону подвода газа 12 и направл етс в каналы 9, где осуществл етс пр мотошое взаимодействие с поступающей из щелн 8 жнд 34 костью. Контактирование жидкости с газом (паром) происходит на кромках 7 желобов 5, ограничеш1ых по длине вертикальными пластинами 13, которые обеспечивают равномерное распределение пленки жидкости. При выходе двухфазных потоков из двух встречных каналов 9 происходит их соударение, дополнительно увеличивающее эффективность массообмена . Весь сливпшйс поток направл етс при оздействии желоба 5, исключающего движение фаз в месте ударного сли ни и сепарации, в зону сепарации 11, где осуществл етс разделение потока. После столкновени газожидкостный поток движетс в зоне сепарации по направлению к нижележащей тарелке 1. Газовый поток, уменьща скорость своего движени до некоторой величины и изменив направление , отводитс через патрубки 14 из зоны сепарации фаз на вышележащую тарелку. Жидкость в виде капель, двига сь под действием сил инерции и гравитации, удар сь о поверхность столба жидкости, вьшолн ющего роль гидрозатвора, остаетс на ниЯсележащей тарелке. В лабораторных услови х была изготовлена и испытана модель тарелки, котора имела следующие параметры: Высота между тарелками , Н, мм400 Угол встреч двухфазного .« потока, 25 Длина канал, мм 80 Ширина щели дл жидкости , t, мм2 Исследование процесса массобмена проводились на примере десорбции кислорода из водь1 воздухом. Соотношение нагрузок по жидкости и газу L/G измен лось в пределах 0,5-2,5,. скорость воздуха W, отнесенна к полному сечению аппарата составл ет 0,5- 3,5 .м/с. Эффективность тарелки оценивалась по КПД Мерфри ( f) и составила 0,90, дл W 3,5 м/с, и L/G 1. Исследовани подтвердили устойчивую работу , тарелки в пшроком диапазоне измерени нагрузок при высоких показател х КПД. Фор м у ла изобретени Тарелка дл тепломассообменных процессов, состо ща из отдельных пластин, расположенных под углом к оси аппарата и образующих щели между двум соседними пластинами, над которыми установлены перевернутые желоба , отличающа с тем, что, с целью- улучшени сепарации фаз и эффект}1вности массообмена за счет полного использовани энергии ударного сли ни потоков, она 5 снабжена дополнительными перевернутыми желобами, установленными между перВЕлми желобами , боковые стенки допо1нштельных желобов параллельны наклонным пластинам, верхн часть каждого жёлоба снабжена вертикальными пр моугольными патрубками дл газа, а верхние кромки наклонных пластин снабжены вертикальньгми перегородками, ниж1ше кромки которых установлены на рассто нии от желобов. Источники информацнн, прин тые во внимание при экспертизе 1.Авторское свидетельство СССР № 565671, кл. В 01 D 3/22, 1977. 2.Авторское свидетельство СССР N 570366, кл. В 01 D 3/26, 1975.However, the great difficulty in using this plate in industrial columns is to ensure a uniform distribution of the liquid film on the inclined plates, which leads to the emergence of areas where there is no contact of gas (vapor) with the incoming liquid. ItonociiiTKOM of this hareiki is also such an incomplete use of the energy of shock flows, which is spent on overcoming the forces of friction on the surface of the fluid, where the flow of the collision occurs. All this worsens the phase separation and mass transfer efficiency. The purpose of the invention is to improve the phase separation and mass transfer efficiency due to the full utilization of the energy of the shock fusion flow. This delta is achieved by the fact that the contact on the plate, consisting of individual plates arranged at an angle to the axis of the apparatus and forming gaps between two adjacent plates above which inverted grooves are installed, is provided with additional inverted grooves installed between the first grooves; the gutters are parallel to the inclined plates, the upper part of each gutter is provided with vertical rectangular tubes for gas, and the upper edges of the inclined plates are provided with vertical bars The partition walls, the lower edges of which are set at a distance from the gutters. Such a constructive arrangement contributes to a uniform distribution of the liquid film on the edges of the additional inverted troughs, which preclude cross-phase movement in the separation zone, to a more complete use of the energy of the impact merging flows. FIG. 1 shows a mass transfer plate, a cross-section; in fig. 2, - the same, in a perspective view. Plate 1 consists of separate plates 2, located at an angle to the axis of the apparatus. Above the inclined plates 2, inverted troughs 3 are installed, which play the role of the web of the saucer. For flanging up the edges 4 of the chute 3, cuts are made. Between the grooves 3, additional grooves 5 are installed, the side edges 6 of the main groove and 7 additional grooves form slots 8 for introducing fluid into the channels 9. The upper edges of the inclined plates 2 are provided with vertical partitions 10, which divide the interpeller space into the separation zones of the phase 11 and gas supply (steam) 12. Channels .9 sec are bridged along the length by vertical plates 13 forming rectangular nozzles 14 for gas. The plate works as follows. The gas is shown by dotted arrows coming from the nozzles 14 of the underlying tray 1 to the gas supply zone 12 and is directed to the channels 9, where the motor engages directly with the bone coming from the shank 8. The contacting of the liquid with gas (steam) occurs at the edges 7 of the grooves 5, limited along the length by the vertical plates 13, which ensure a uniform distribution of the liquid film. When two-phase flows exit from two opposite channels 9, their impact occurs, which additionally increases the efficiency of mass transfer. The entire flow is guided by the operation of the channel 5, which excludes the movement of the phases at the point of impact and separation, to the separation zone 11, where the flow is separated. After a collision, the gas-liquid flow moves in the separation zone towards the underlying plate 1. The gas flow, reducing its speed to a certain value and changing direction, is diverted through pipes 14 from the phase separation zone to the overlying plate. The liquid in the form of droplets, moving under the action of inertia and gravity forces, striking the surface of the liquid column, which plays the role of a hydraulic lock, remains on the lower plate. Under laboratory conditions, a plate model was manufactured and tested, which had the following parameters: Height between the plates, H, mm400 Angle of two-phase encounters. "Flow, 25 Channel length, mm 80 Width of the slit for the liquid, t, mm2 oxygen desorption from water. The liquid / gas load ratio L / G varied from 0.5 to 2.5 ,. air velocity W, referred to the total cross section of the apparatus, is 0.5-3.5. m / s. The efficiency of the plate was estimated by the efficiency of the Murfri (f) and was 0.90, for W 3.5 m / s, and L / G 1. The studies confirmed the stable operation of the plates in a wide range of load measurements at high efficiency indicators. Forms of the Invention A plate for heat and mass transfer processes consisting of individual plates arranged at an angle to the axis of the apparatus and forming slots between two adjacent plates above which inverted channels are installed, characterized in that, in order to improve the separation of the phases and the effect } 1 of the mass transfer due to the full use of the energy of the shock fusion, it is equipped with 5 additional inverted troughs installed between the first gutters, the side walls of the additional gutters are parallel to the inclined plates, the upper part of each groove is provided with vertical rectangular nozzles for gas, and the upper edges of the inclined plates are provided with vertical partitions, the lower edges of which are set at a distance from the grooves. Sources of information taken into account during the examination 1. USSR author's certificate number 565671, cl. B 01 D 3/22, 1977. 2. USSR author's certificate N 570366, cl. B 01 D 3/26, 1975.
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU802896490A SU889023A1 (en) | 1980-03-20 | 1980-03-20 | Plate for heat exchange processes |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU802896490A SU889023A1 (en) | 1980-03-20 | 1980-03-20 | Plate for heat exchange processes |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU889023A1 true SU889023A1 (en) | 1981-12-15 |
Family
ID=20883759
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU802896490A SU889023A1 (en) | 1980-03-20 | 1980-03-20 | Plate for heat exchange processes |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU889023A1 (en) |
-
1980
- 1980-03-20 SU SU802896490A patent/SU889023A1/en active
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US5837105A (en) | Co-current contacting separation tray design and methods for using same | |
US6059934A (en) | Co-current contacting separation tray design and methods for using same | |
US5975504A (en) | Closely-spaced high capacity fractionation trays | |
EP1965894B1 (en) | Gas-liquid contactor baffle | |
US3589689A (en) | Vapor-liquid contact process | |
SU889023A1 (en) | Plate for heat exchange processes | |
KR100698007B1 (en) | Gas/liquid contact tray | |
KR20200133780A (en) | Vapor-liquid contact device and method with cross contact | |
SU1049074A1 (en) | Heat and mass exchange plate | |
SU1264957A1 (en) | Bubble plate | |
SU725682A1 (en) | Mass exchange plate | |
SU1142132A1 (en) | Jet plate for heat- and mass-exchange apparatus | |
SU789124A1 (en) | Heat-exchange apparatus | |
RU201962U1 (en) | Column for contacting gas with liquid | |
SU724154A1 (en) | Jet-guided plate for rectificating and absorbing equipments | |
SU952284A1 (en) | Heat mass exchange plate | |
SU1667910A1 (en) | Packing for heat-and-mass exchange contact apparatus | |
SU1162461A1 (en) | Mass exchange apparatus packing for heterogeneous system | |
SU1152608A1 (en) | Nozzle for mass transfer column | |
SU526365A1 (en) | Mass transfer apparatus | |
SU1301431A1 (en) | Contact plate | |
SU1554921A1 (en) | Mass-exchange apparatus | |
SU762900A1 (en) | Heat-and mass-exchange column | |
SU971386A1 (en) | Mass exchange heater | |
RU14014U1 (en) | STRUCTURED NOZZLE BLOCK |