SU859079A1 - Method of seam resistance welding - Google Patents
Method of seam resistance welding Download PDFInfo
- Publication number
- SU859079A1 SU859079A1 SU782654435A SU2654435A SU859079A1 SU 859079 A1 SU859079 A1 SU 859079A1 SU 782654435 A SU782654435 A SU 782654435A SU 2654435 A SU2654435 A SU 2654435A SU 859079 A1 SU859079 A1 SU 859079A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- welding
- pulses
- duration
- phase
- industrial network
- Prior art date
Links
Landscapes
- Arc Welding Control (AREA)
Description
(54) СПОСОБ ШОВНОЙ КОНТАКТНОЙ СВАРКИ(54) METHOD OF SEAM CONTACT WELDING
- 1 - one
Изобретение относитс к контактной сварке металлов Majaox толщин на переменном токе и может быть использовано в производстве изделий рещ отехники, электронной техники и приборостроени , например, при герметизации их в металлостеклйнные и металлокерамические корпуса методом шовной контактной сварки.The invention relates to contact welding of metal Majaox thicknesses on alternating current and can be used in the manufacture of industrial products, electronic equipment and instrument-making, for example, when sealing them into metal glass and metal-ceramic cases using the method of seam contact welding.
Известен способ иювной контактной сварки с применением одногчэ или несколысих полуперирдов частоты промышленной сети, разделенных паузами сварочного тока и формируемых синхронно с каждьам полупериодом фазного напр жени сети 11.The known method of junction welding is carried out using one-way or non-polyfarmed frequencies of an industrial network, separated by pauses of welding current and formed synchronously with each half-period of phase voltage of network 11.
Недостатком известного способа вл етс ограниченна возможность по увеличению скорости сварки и св за ной с ней производительностью процесса при одновременном уменьшении зоны термического вли ни от действий образуюптхс источников тепла в процессе сварки, .The disadvantage of the known method is the limited possibility of increasing the welding speed and the process productivity associated with it while reducing the heat-affected zone from the effects of forming heat sources during the welding process,.
Известен также способ шовной контактной сварки, основанный на примейений повыцйнной частоты импульсов (30;0-2500 Гц), при котором дпйтёльиости сварочншс ш пульсов и продолжительности пауз между сварочньзми им .пульсами регулируют оинхронно с импульсами повышенной частоты, а огибающую серии импульсов тока. фо рмируют изменением коэффициента трансформации сварочного трансформатора {2.There is also known a method of seam contact welding based on the impulse frequency impulse frequency (30; 0-2500 Hz), in which the welding pulses and the duration of the pauses between the welding pulses are controlled synchronously with the increased frequency pulses, and the current pulse series is pulsed. Forming by changing the transformation ratio of the welding transformer {2.
Недостатком этого способа вл етс необходимость применени специального генератора повышенной частоты дл сварочных машин, реализующих дан10 ный способ.The disadvantage of this method is the need to use a special high-frequency generator for welding machines that implement this method.
Наиболее близким к предлагаемому . вл етс способ шовной контактной сварки, основанныйна применении частоты промышленной сети и формировании энергетических импульсов с регулированием по амплитуде и длительности путем изменени углов включени и выключени сварочного тока в каждом по20 лупериоде фазного напр жени , и регулировании длительностей серий импульсов и пауз по числу полупериодов фазного напр жени 13).Closest to the proposed. is a method of seam resistance welding based on the frequency of the industrial network and the formation of energy pulses with regulation in amplitude and duration by varying the angles of switching on and off the welding current in each phase voltage loop 20, and adjusting the durations of the pulse series and pauses according to the number of phase periods of the phase voltage wives 13).
25 Недостатком известного способа твл етс низка производительность процесса сварки, что объ сн етс тем, . что формирование амплитуды и длитепьности сварочных импульсов осуществл ЭО -ют путем регулировани углов включени и выключени сварочного тока толко в одной фазе напр жени частоты промышленной сети.25 A disadvantage of the known method is the low productivity of the welding process, which is explained by the fact that. that the amplitude and length of the welding pulses were generated by the EO by adjusting the angles of switching on and off the welding current only in one phase of the voltage of the industrial network.
Цель изобретени - повышение производительности процесса сваркиThe purpose of the invention is to increase the productivity of the welding process.
Поставленнай цель достигаетс тем что регулирование амплитуды и длительности импульсов тока осуществл ют в каждом из трех фазных напр жений частоты .промышленной сети.This goal is achieved by the fact that the amplitude and duration of current pulses are controlled in each of the three phase voltages of the industrial network.
При этом формирование длительностей серий энергетических импульсов и пауз между импульсами производ т по числу полупериодов каждого из трех фазных напр жений частот промышленной сети.At the same time, the formation of durations of a series of energy pulses and pauses between pulses is performed according to the number of half periods of each of the three phase voltages of the industrial network.
На фиг.1 представлена форма сварочных импульсов при непрерывной сварке; на фиг.2 - то Же, с наличием пауз) на фиг.З - серии сварочных импульсов с максимальной длительностью на фиг. 4 - то же, с нарастающей формой огибающей импульсов.Figure 1 shows the shape of the welding pulses during continuous welding; in FIG. 2, the Same, with the presence of pauses) in FIG. 3, a series of welding pulses with the maximum duration in FIG. 4 - the same, with the increasing form of the pulse envelope.
Реализаци способа осуществл етс при применении однофазного сварочног трансформатора, в первичную обмотку которого заводитс трехфазное невыпр мленное напр жение через синхронизированные силовые ключи в каждой фазе. Последние могут состо ть из параллельно соединенных мощных транзисторов , например, из четырех КТ809The implementation of the method is carried out with the use of a single-phase welding transformer, in the primary winding of which a three-phase uncorrected voltage is applied via synchronized power switches in each phase. The latter can consist of parallel-connected powerful transistors, for example, four KT809
П рои м е р 1. Производ т сравнение скорости сварки с одиночными импульсами длительностью 2,5 мс с управлением по фронту и спаду (фиг.1) и cвapoчны ли импульсами каждого полупериода однофазного напр жени с управлением по фронту в каждом полупериодё на макете сварочной установки с однофазным формированием сварочных импульсов. Макет снабжен механизмом перемещени корпусов с регулируемой скоростью и силовыми транзисторными ключами. Герметизируют корпуса типа 401.14-5 с покрытием никель-золото. Толщина крышки 0,1 мм, основани 1, 6 ,PRI me R 1. Comparison of welding speed with single pulses of 2.5 ms duration with front and fall control (Fig. 1) and with pulses of each half period of single phase voltage with front control in each half period on a welding layout installations with single-phase formation of welding pulses. The layout is equipped with a mechanism for moving the housings with adjustable speed and power transistor switches. Sealed case type 401.14-5 coated Nickel-Gold. Cover thickness 0.1 mm, base 1, 6,
Коэффициент перекрыти точек примен ют равным 0,5 и изменением сварочного тока и скорости сварки добиваютс одинаковой прочности швов. В услови х прочности и герметичности швов, равных соединению однофазной сваркой при скорости10 мм/с, скорость сварки по предлагаемому способу можно повысить до 24 мм/с. Это происходит за счет повышени втрое частоты сварочных импульсов и некоторого уменьшени длины сварных точеThe point overlap factor is applied at 0.5, and by varying the welding current and welding speed, the weld seams are equally strong. Under the conditions of strength and tightness of the joints, equal to the joint by single-phase welding at a speed of 10 mm / s, the welding speed of the proposed method can be increased to 24 mm / s. This happens due to a threefold increase in the frequency of welding pulses and a certain decrease in the length of the welding points.
Пример 2. На том же макете и корпусах,что и в примере 1, определ ют максиг 1альную температуру на рассто нии 0,7-1 мм от шва при сварке трем полупериодами однофазного тока и сери ми из трех импульсов по предлагаемому способу при разности между углами выключени и включени S 60°С и с нарастающей огибающей амплитуд (фиг.4). Длительность серии импульсов выбирают равной длительности паузы в обоих случа х (30 мс при однофазной сварке и .10 мс по предлагаемому способу). J Термопару из проволок медь-константа и диаметром 0,1 мм закрепл ют на месте последнего вывода корпуса 1ПО ходу сварки длинной стороны.Example 2. On the same layout and cases as in example 1, the maximum temperature is determined at a distance of 0.7-1 mm from the weld when welding with three three-period single-phase current and a series of three pulses according to the proposed method with the difference between off and on angles S 60 ° C and with an increasing amplitude envelope (Fig. 4). The duration of the pulse train is chosen to be equal to the pause duration in both cases (30 ms in single-phase welding and .10 ms in the proposed method). J A thermocouple of copper-constant wires and a diameter of 0.1 mm is fixed in place of the last lead of the 1PO housing to the long-side welding course.
Измеренна средн (из дес ти заQ меров) температура ободка основани корпуса при сварке трем полупериодами однофазного тока составл ет 133°С, при сварке сери ми из трех импульсов по предлагаемому способу 107°С, что свидетельствует об уменьшении зоны термического вли ни при использовании сварочных импульсов частоты промышленной сети с укреплением по фронту и спаду в каждом полупериоде .The measured average (of ten meter) rim temperature of the base of the body when welding with three half-cycles of single-phase current is 133 ° C, when welding with a series of three pulses of the proposed method 107 ° C, which indicates a decrease in the heat-affected zone when using welding frequency pulses of the industrial network with the strengthening of the front and the decline in each half-period.
0 Увеличение скорости сварки обеспечивает повышение производительности процесса и оборудовани .0 Increasing the welding speed improves the performance of the process and equipment.
Способ обуславливает упрощение сварочного оборудовани за счет сЭОз5 можности работы трехфазной сети на однофазный трансформатор.The method causes the welding equipment to be simplified due to SEO3 ability of the three-phase network to a single-phase transformer.
Claims (3)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU782654435A SU859079A1 (en) | 1978-08-08 | 1978-08-08 | Method of seam resistance welding |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU782654435A SU859079A1 (en) | 1978-08-08 | 1978-08-08 | Method of seam resistance welding |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU859079A1 true SU859079A1 (en) | 1981-08-30 |
Family
ID=20781207
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU782654435A SU859079A1 (en) | 1978-08-08 | 1978-08-08 | Method of seam resistance welding |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU859079A1 (en) |
-
1978
- 1978-08-08 SU SU782654435A patent/SU859079A1/en active
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR890009527A (en) | TIG welding method and device | |
US4414455A (en) | Method of and apparatus for producing can bodies welded along the longitudinal seam | |
Grant et al. | A new high-quality PWM AC drive | |
JPS58500702A (en) | Electrical energy source for resistance welding machine | |
US4554430A (en) | Electrical power source for resistance welding apparatus | |
SU859079A1 (en) | Method of seam resistance welding | |
US3528100A (en) | Arc establishing circuit | |
ES472519A1 (en) | Method of and apparatus for pulsed arc welding with intermittent electrode wire rod feed | |
US4273986A (en) | Method and apparatus for arc butt welding | |
GB1101327A (en) | Electric-arc producing apparatus, namely an arc heater or arc furnace | |
US3789230A (en) | Welding current generator having two interconnected sources | |
JP4838424B2 (en) | Resistance welding method and apparatus | |
US2179284A (en) | High speed welding | |
SU308620A1 (en) | Method of contact joint welding | |
JPH04309468A (en) | Ac arc welding method | |
GB1411196A (en) | Electrical resistance welding apparatus | |
US1640449A (en) | Resistance line welding | |
SU336931A1 (en) | Three-arc welding method | |
US3521025A (en) | Method for welding | |
SU525510A1 (en) | Current Modulated Welding Device | |
SU528157A1 (en) | Arc welding method | |
SU1061959A1 (en) | Apparatus for seam resistance a.c. welding machine | |
GB1173133A (en) | Improvements relating to Controlled Transfer Arc Welding | |
SU764896A1 (en) | Resistance welding process control method | |
SU739705A1 (en) | Method of controlling thyristor ac voltage regulator |