Предлагаемый помехоподавл ющий фильтр относитс к электротехнике, в частности к пассивным LC -фильтра и может быть использован в составе источников питани радиоэлектронной аппаратуры дл подавлени радиопомех , проникающих из питающей сети и создаваемых самой радио электронной аппаратурой. Известны помехоподавл ющие пассивные LC -фильтры, которые включаютс между питающей сетью и потребителем и содержат продольные ветви с индуктивными элементами и поперечные ветви с конденсаторами П и 2 , Индуктивные элементы пред ставл ют собой однообмоточные или .двухобмоточные дроссели, причем Bc витки каждой обмотки охватывают один сердечник.. Наиболее близким по технической сущности вл етс помехоподавл ющий фильтр, содержащий два входных вывода , два выходных вывода, вывод з землени , две продольные ветви, образованные последовательно соединенными обмотками двух дросселей, первый из которых выполнен .на сердечнике с малой проницаемость, а второй - с большой, и поперечные ветви фильтра, состо щие из конденсаторов , подключенных к входным выводам, выходнъо 1 выводам, а также между каждым из выходных выводов и выводом заземлени , причем начало обмотки первого и конец обмотки второго дросселей первой ветви подключены соответственно к одним входному и выходному выводам фильтра , концы вторых обмо-ток первого и второго дросселей второй ветви подключены соответственно к другим входному и выходному выводам фильт ра, а ме щу общими точками соедине ни свободных концов упом нутых обмоток включен конденсатор з} . К недостаткам известных устройст следует отнести низкую эффективнос подавлени помех и неудовлетвритель ные массогабаритные и энергетические показатели. С целью повышени эффективности улучшени и массогабаритных показателей и уменьшени энергопотреблени в каждую из ветвей введена дополнительна обмотка, обща дл обоих дросселей и включенна последовательно с обмоткой первого дроссел , причем конец этой обмотки подключен к началу обмотки второго дроссел . На чертеже представлена схема помехоподавл ющего фильтра 1, подключенного своими входными выводами к питающей сети 2, а выходными к источнику питани радиоэлектронной аппаратуры 3. Фильтр включает в себ два дроссел 4 и 5 и конденса торы 6-10. Конденсаторы большой емкости 6 и 8 подключены непосредственно к входным и выходным выводам , конденсаторы 9 и 10 малой емкости включены между земл ным выводом , соединены своими, выводами с питающими проводами и с каждым из выходных выводов фильтра. Обмотки дросселей намотаны на тороидальные сердечники с замкнутым магнитопроводом 11 и 12, причем магнитна проницаемость материала сердечника 11 существенно ниже проницаемости материала сердечника 12. Обмотки 13 и 14 дроссел 4 включены между собой согласно. Обмотки 15 и 16 дроссел 5 включены встречно. Обмотки 17 и 18 принадлежат обоим дроссел м, включены встречно и намотаны на оба сердечника 11 и 12. Конденсатор 7 подключен между общей точкой 19 обмоток 15 и 17 и общей точкой 20 обмоток 16 и 18. Устройство, работает следующей образом. Пусть на входных выводах фильтра 1 действует только напр жение питани низкой частоты (напр жение высокочастотной помехи отсутствует). Магнитный поток в сердечнике 11 (с низкой магнитной проницаемостью) дроссел 4 образуетс в результате суммировани потоков, создаваемых током, проход щем через обмотки 13, 14 и 17, за исключением потока , создаваемого током, проход щим через обмотку 18. При этом подмагничивание сердечника 11 незначительно , так как его магнитна проницаемость низка . Так как на низкой частоте тока питани при отсутствии помех в питающей сети разность падений напр жений на индуктивност х обмоток 13, 14 и 17,18 невелика, то невелик также и ток, обуславливающий подмагничивание сердечника 12 дроссел 5, а обмотки этого дроссел при этом представл ют собой неэначительное реактивное сопротивление току питани низкой частоты. В случае возникновени в питающей сети 2 напр жени помехи радиочастотного диапазона происходит наложение высокочастотного тока дифференциальной помехи на низкочастотный ток питани . Реактивное сопротивление обмоток дроссел 4 току помехи значительно возрастает, следовательно , возрастает разность напр жени на индуктивности двух пар обмоток 13,14 и 17,18, ток намагничивани сердечника 12 дроссел 5 и реактивное сопротивление обмоток 15 и 16, т.е. существенно возрастает реактивное сопротивление индуктивных элементов фильтра при прохождени х тока по симметричному пути . Это поможет обеспечить необходимую эффективность подавлени сетевых помех по симметричному пути тока при меньших величинах емкостей конденсаторов 6 и 7, а следовательно, при меньшей величине потребл емого из сети 2 тока питани уменьшаетс энергопотпебление фильтра и меньших габаритах фильтра за счет возможного уменьшени размеров конденсаторов 6 и 7 .The proposed interference suppression filter relates to electrical engineering, in particular to a passive LC filter, and can be used as part of electronic power supply sources for suppressing radio interference from a power supply network and created by the radio electronic equipment itself. Interference-suppressing passive LC filters are known, which are connected between the mains and the consumer and contain longitudinal branches with inductive elements and transverse branches with capacitors P and 2, Inductive elements are single-winding or two-winding chokes, with Bc coils of each winding covering one core .. The closest in technical essence is an interference suppression filter containing two input pins, two output pins, a ground pin, two longitudinal branches formed by the following flaxally connected windings of two chokes, the first of which is made on a core with low permeability, and the second with a large one, and transverse branches of the filter, consisting of capacitors connected to the input terminals, output 1 terminals, and between each of the output terminals and ground terminal, the beginning of the winding of the first and the end of the winding of the second choke of the first branch are connected respectively to one input and output filter terminals; the ends of the second winding of the first and second chokes of the second branch are connected respectively to other input and output terminals of the filter, and at common points of connection of the free ends of the said windings, a capacitor 3 is connected. The disadvantages of the known devices include the low noise suppression efficiency and the unsatisfactory mass, size, and power indices. In order to increase the efficiency of improvement and weight and size indicators and reduce energy consumption, an additional winding was introduced in each branch, common to both chokes and connected in series with the winding of the first throttle, the end of this winding being connected to the beginning of the winding of the second throttle. The drawing shows a diagram of an interference suppression filter 1, connected by its input terminals to mains 2, and output ports to a power supply of electronic equipment 3. The filter includes two throttles 4 and 5 and capacitors 6-10. Large capacitors 6 and 8 are connected directly to the input and output terminals, capacitors 9 and 10 of small capacity are connected between the ground terminal, connected by their own terminals to the supply wires and to each of the output filter terminals. The windings of the chokes are wound on toroidal cores with a closed magnetic circuit 11 and 12, and the magnetic permeability of the material of the core 11 is significantly lower than the permeability of the material of the core 12. The windings 13 and 14 of the throttles 4 are connected to each other according. Winding 15 and 16 throttle 5 included counter. Winding 17 and 18 belong to both throttles m, included opposite and wound on both cores 11 and 12. Capacitor 7 is connected between common point 19 of windings 15 and 17 and common point 20 of windings 16 and 18. The device works as follows. Let the input terminals of the filter 1 only have a low-frequency supply voltage (there is no high-frequency interference voltage). The magnetic flux in the core 11 (with low magnetic permeability) of the throttles 4 is formed as a result of the summation of the fluxes created by the current passing through the windings 13, 14 and 17, except for the flux created by the current passing through the winding 18. At the same time, the magnetization of the core 11 insignificant, since its magnetic permeability is low. Since at a low frequency of the supply current, in the absence of interference in the supply network, the difference in voltage drops on the inductances of the windings 13, 14 and 17.18 is small, the current causing the magnetic bias of the core 12 of the drossel 5 is also small, and the windings of this throttle represent They are non-significant reactance to low-frequency power supply current. In case of a radio frequency interference in the supply network 2, a high-frequency differential interference current is superimposed on the low-frequency supply current. The reactance of the windings of the throttles 4 to the interference current increases significantly, therefore, the difference in voltage between the inductances of the two pairs of windings 13,14 and 17,18 increases, the magnetizing current of the core 12 of the throttle 5 and the reactance of the windings 15 and 16, i.e. The reactance of the inductive elements of the filter increases significantly as the current passes along a symmetrical path. This will help to ensure the necessary efficiency of suppressing network interference along a symmetrical current path with smaller capacitances of capacitors 6 and 7, and therefore, with a smaller amount of current supplied from mains 2, the filter power loss and smaller dimensions of the filter due to a possible reduction in the size of capacitors 6 and 7 .
Благодар использованию дл подалени помех по несимметричному пути тока только одной пары конденсаторов мгшой емкости 9 и 10 в поперечных ветв х фильтра улучшаетс . равномерность подавлени высокочастотных помех по симметричному пути тока в широком диапазоне частот при одновременном действии обоих видов помех, так как исключена возможность образовани настроенного парешлельного контура.Due to the use of only one pair of magnetic capacitors 9 and 10 in the transverse branches of the filter for the removal of interference along the asymmetrical current path, only one pair of capacitors is improved. uniform suppression of high-frequency interference along a symmetrical current path in a wide frequency range with simultaneous operation of both types of interference, since the possibility of the formation of a tuned floor resolver is excluded.