SU833374A1 - Method of producing sintered material - Google Patents
Method of producing sintered material Download PDFInfo
- Publication number
- SU833374A1 SU833374A1 SU792843410A SU2843410A SU833374A1 SU 833374 A1 SU833374 A1 SU 833374A1 SU 792843410 A SU792843410 A SU 792843410A SU 2843410 A SU2843410 A SU 2843410A SU 833374 A1 SU833374 A1 SU 833374A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- tape
- density
- hydrogen
- treatment
- nitrogen
- Prior art date
Links
- 239000000463 material Substances 0.000 title claims description 22
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 16
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 32
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims description 25
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 25
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 16
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 claims description 16
- 239000011575 calcium Substances 0.000 claims description 16
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 16
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 16
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 16
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 14
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 14
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 230000006378 damage Effects 0.000 claims description 10
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims description 10
- 238000005245 sintering Methods 0.000 claims description 10
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 9
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 5
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 5
- 238000007670 refining Methods 0.000 claims description 5
- 239000007772 electrode material Substances 0.000 claims description 4
- -1 hydrogen ions Chemical class 0.000 claims description 4
- 230000007704 transition Effects 0.000 claims description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 claims description 3
- 239000003870 refractory metal Substances 0.000 claims description 3
- 238000002347 injection Methods 0.000 claims description 2
- 239000007924 injection Substances 0.000 claims description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 2
- 238000000465 moulding Methods 0.000 claims description 2
- 238000004663 powder metallurgy Methods 0.000 claims description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 2
- 238000009489 vacuum treatment Methods 0.000 claims description 2
- 238000003466 welding Methods 0.000 claims description 2
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims 1
- 239000000945 filler Substances 0.000 claims 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims 1
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- GPRLSGONYQIRFK-UHFFFAOYSA-N hydron Chemical compound [H+] GPRLSGONYQIRFK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Description
Изобретение относится к порошковой металлургии, в частности к способам получения изделий из тугоплавких металлов в виде прокатанных лент, используекых в качестве электродного материала.The invention relates to powder metallurgy, in particular to methods for producing products from refractory metals in the form of rolled strips used as electrode material.
Известен способ получения листа, по которому из порошков формуют пористый лист с последующим его спеканием в вакууме при температуре до 1200°С [1].A known method of producing a sheet, according to which a porous sheet is formed from powders, followed by sintering in a vacuum at temperatures up to 1200 ° C [1].
Недостаток указанного способа состоит1 в том, что ленту сразу нагревают до максимальной температуры и подвергают обработке вакуумом в. плотном состоянии, не учитывая изменения химического составаНаиболее близким предлагаемому по технической сущности и достигаемому эффекту является способ, по которому пористые заготовки при температуре, составляющей 25-60% от темпера-1· туры плавления, подвергают ионно-во2 дородной обработке и затем спекают в вакууме [2]·The disadvantage of this method is 1 that the tape is immediately heated to a maximum temperature and subjected to vacuum treatment. dense state without taking into account changes in the chemical sostavaNaibolee close proposed in technical essence and attainable effect is a method in which the porous preform at a temperature of 25-60% of the melting temperature of 1 × tours subjected ion-BO2 stout processing and then sintered in vacuo [2] ·
Однако известный способ не позволяет получать высокие механические свойства на изделиях, содержащих в своем составе компоненты с высоким сродством к. кислороду.However, the known method does not allow to obtain high mechanical properties on products containing components with high affinity for oxygen.
Цель изобретения - повышение механических свойств материала за счет снижения содержания газовых примесей.The purpose of the invention is to increase the mechanical properties of the material by reducing the content of gas impurities.
Указанная цель достигается тем, что в способе получения спеченного материала, включающем формование пористой заготовки и ионно-водородную обработку с последующим спеканием, формование заготовки осуществляют в ленту с пористостью 50-70%, а ион-, но-водородную обработку проводят при температуре, равной 0,7-0,85 температуры плавления материала.This goal is achieved by the fact that in the method for producing sintered material, including the molding of a porous preform and ion-hydrogen treatment followed by sintering, the preform is formed into a tape with a porosity of 50-70%, and the ion-, but-hydrogen treatment is carried out at a temperature equal to 0.7-0.85 melting points of the material.
Пример 1. Порошок сплава ЭП 683 (основа Ni, 15% Сг, .20% Мо, 0,5% В),содержащий 0,45%, 02,0.08% азота и 0,13% Са, прокатывают в лист толщиной 2,5 мм и плотностью 50% и подвергают обработке в вакууме 3,4-10^ мм рт.с. При температуре 95О°С (0,70 т.пл.) в рабочую камеру многократно задают мерными порциями водород, создавая одновременно с этим на спекаемой заготовке отрицательный. потенциал. При этом давление в рабочей камере, возрастает не более - · * -2 (чем до 1,5 ·10 мм рт.ст. Закачку водорода производят 5 раз, и каждая последующая закачка осуществляется по достижении исходного значения вакуума (3,4· 10 ^мм рт.ст.). Так производят ионно-водородную обработку заготовок. Далее температуру в рабочей камере повышают до 1150°С и ленту спекают. Полученная по этому режиму лента имеет относительную плотность 80%, а также содержит 0,06% кислорода; и 0,001% азота, 0,02% кальция. Сварка изделий из сплава ЭП 487 РЛ с использованием этой ленты в качестве присадочного материала обеспечивает получение качественного шва с = 74-80 кгс/мм . (У =4,3%. Разрушение происходит по основному материалу ЭП 487 РЛ,, Пример 2. Из порошка получают ленту плотностью 60% и далее подвергают 5-кратчой обработке ионизированным водородом как в примереExample 1. The alloy powder EP 683 (base Ni, 15% Cr, .20% Mo, 0.5% B) containing 0.45%, 02.0.08% nitrogen and 0.13% Ca, rolled into a sheet with a thickness of 2 , 5 mm and a density of 50% and subjected to processing in a vacuum of 3.4-10 ^ mm Hg At a temperature of 95 ° C (0.70 mp), hydrogen is repeatedly set in measured portions into the working chamber, creating simultaneously negative on the sintered billet. potential. In this case, the pressure in the working chamber increases no more - · * -2 (than up to 1.5 · 10 mm Hg. Hydrogen is produced 5 times, and each subsequent injection is carried out upon reaching the initial vacuum value (3.4 · 10 ^ mmHg). This is how ion-hydrogen treatment of the workpieces is performed. Next, the temperature in the working chamber is increased to 1150 ° C and the tape is sintered. The tape obtained by this mode has a relative density of 80% and also contains 0.06% oxygen; and 0.001% nitrogen, 0.02% calcium. Welding of alloy products EP 487 RL using this tape as an additive of the material provides a high-quality weld with = 74-80 kgf / mm. (Y = 4.3%. Destruction occurs on the base material EP 487 RL, Example 2. A powder with a density of 60% is obtained from the powder and then subjected to 5-fold processing ionized hydrogen as in the example
I при 950°С (0,79 т.пл) с последующим спеканием. Лента после указанной обработки содержит 0,05% кислорода; 0,001% азота и 0,017% кальция. Сварной шов, полученный при использовании этого .материала,' имеет^ 6$ = 73-80 кгс /мм2·, 0'= 3-4%. Разрушение происходит по основному сплаву ЭП 487 РЛ.I at 950 ° C (0.79 mp) followed by sintering. The tape after this treatment contains 0.05% oxygen; 0.001% nitrogen and 0.017% calcium. The weld obtained using this material 'has ^ 6 $ = 73-80 kgf / mm 2 ·, 0' = 3-4%. Destruction occurs in the main alloy EP 487 RL.
Пример 3. Из порошка получают ленту плотностью 70% и далее подвергают 5-кратной обработке ионизированным водородом как в примереExample 3. From the powder, a tape with a density of 70% is obtained and then subjected to 5-fold treatment with ionized hydrogen as in the example
II при 1050°С (0,80 т.пл.) с последую|щим спеканием. Лента после указанной обработки содержит 0,05% кислорода; 0,001% азота и 0,01% кальция. Получают качественный сварной шов с (З^ = 73-80 кгс/мм2, , cP = 3,5%. Разрушение происходит по основному сплаву ЭП 487 РД.II at 1050 ° C (0.80 mp) followed by sintering. The tape after this treatment contains 0.05% oxygen; 0.001% nitrogen and 0.01% calcium. A high-quality weld is obtained with (Z ^ = 73-80 kgf / mm 2 ,, cP = 3.5%. Destruction occurs along the main alloy EP 487 RD.
Пример 4. Ленту с относительной плотностью 70% и толщиной . 2,5 мм нагревают в вакууме 3,4 к 10. . мм рт.ст., подвергают 5-кратцой обработке ионизированным водородомExample 4. Tape with a relative density of 70% and thickness. 2.5 mm are heated in a vacuum of 3.4 to 10.. mm Hg, subjected to 5-fold treatment with ionized hydrogen
833374 4 ткак в примере Г при 650°С (0,5 т.пл) и спекают в течение 1 ч при 1150°С. Обработанная по этому режиму лента имеет плотность 117«^ а также содер5 жит 0,27% кислорода; 0,008% азота и 0,1% Са. Сварной шов, полученный 'при сплаве ЭП 487 РЛ и при исполь. зовании полученной ленты, имеет = 65-68 кгс/мм51 и сГ = 1,7%. Раз10 рушение происходит по переходной зоне ЭП 487 РЛ-ЭП 683.833374 4 tons as in example D at 650 ° C (0.5 mp) and sintered for 1 h at 1150 ° C. The tape processed according to this regime has a density of 117 ^ ^ and also contains 0.27% oxygen; 0.008% nitrogen and 0.1% Ca. Welded seam obtained with EP 487 RL alloy and using Using the obtained tape, it has = 65-68 kgf / mm 51 and SG = 1.7%. Destruction occurs along the transition zone of the ЭП 487 РЛ-ЭП 683.
Металлографические исследования показывают наличие в сварном соединении неметаллических включений.Metallographic studies show the presence of non-metallic inclusions in the welded joint.
П р и м е р 5. Ленту плотностью 85% и толщиной 2,5 мм обрабатывают ионами водорода как в примере 1 при 95О°С (0,7 т.пл.) с последующим спеканием при il50°C в течение 1 ч.PRI me R 5. A tape with a density of 85% and a thickness of 2.5 mm is treated with hydrogen ions as in example 1 at 95 ° C (0.7 mp), followed by sintering at il50 ° C for 1 h.
В связи с высокой исходной плотностью сырой ленты процесс рафинирования от примесей затруднен. Обработанная лента имеет конечную плотность 93%, содержит 0,24% кислорода; 0,007% азота и 0,09% кальция. Предел прочности сварного соединения составляет 69 кгс/мм ^при сГ = 0,5%.· Разрушение происходит по сварному шву либо по переходной зоне ЭП 487 РЛ - Э11683.Due to the high initial density of the crude ribbon, the process of refining from impurities is difficult. The processed tape has a final density of 93%, contains 0.24% oxygen; 0.007% nitrogen and 0.09% calcium. The tensile strength of the welded joint is 69 kgf / mm ^ with cG = 0.5%. · Failure occurs along the weld or along the transition zone EP 487 RL - E11683.
Аналогичную картину наблюдают при исследовании сварных соединений сплавов ЭП 487 РЛ - ЭП 693 ВД.A similar picture is observed in the study of welded joints of alloys EP 487 RL - EP 693 VD.
Пример 6. Ленту плотностью 70% обрабатывают ионами водорода как в примере 1 при 1200°С (0,9 т.пл). Это приводит к быстрой усадке ленты до конечной плотности около 92%, а следовательно, и к снижению эффективности очистки материала от примесей.Example 6. A tape with a density of 70% is treated with hydrogen ions as in example 1 at 1200 ° C (0.9 mp.). This leads to rapid shrinkage of the tape to a final density of about 92%, and therefore to a decrease in the efficiency of cleaning the material from impurities.
40 Содержание кислорода в ленте составляет 0,25%,азота 0,08%, кальция ^0,1%. Сварной шов отличается пониженным и прочностью(бв =67 кгс/мм2) и пластичностью ((/*< 1%). 40 The oxygen content in the tape is 0.25%, nitrogen 0.08%, calcium ^ 0.1%. The weld is characterized by reduced and strength (bv = 67 kgf / mm 2 ) and ductility ((/ * <1%).
Предлагаемый способ позволяет осуществить глубокое рафинирование по кислороду, азоту и кальцию в . сплавах ЭП 683 за счет более высокой температуры проведения ионно-водородной обработки, при этом для облегчения удаления примесей исходная плотность изделий не должна превышать 70% от теоретической. Ионно-водородная обработка при более низких температурах так же, как и высокая исходная плотность материала, приводит к снижению эффективности его рафинирования и, как следствие этого, 5 833374 получению более низкого качества сварных соединений. Использование лент плотностью менее 50% от теоретической недопустимо из-за разрушения вследствие их низкой прочности.The proposed method allows for deep refining of oxygen, nitrogen and calcium. EP 683 alloys due to the higher temperature of ion-hydrogen treatment, while to facilitate removal of impurities, the initial density of the products should not exceed 70% of theoretical. Hydrogen ion treatment at lower temperatures, as well as a high initial density of the material, leads to a decrease in the efficiency of its refining and, as a consequence, 5 833374 to obtain lower quality welded joints. The use of tapes with a density of less than 50% of theoretical is unacceptable due to destruction due to their low strength.
Экономический эффект от использования электродного материала в виде пористой ленты, получаемого предлагаемым способом, составляет 12 тыс.р. на одну тонну готового материала.The economic effect of the use of electrode material in the form of a porous tape obtained by the proposed method is 12 thousand rubles per ton of finished material.
Claims (2)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU792843410A SU833374A1 (en) | 1979-11-29 | 1979-11-29 | Method of producing sintered material |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU792843410A SU833374A1 (en) | 1979-11-29 | 1979-11-29 | Method of producing sintered material |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU833374A1 true SU833374A1 (en) | 1981-05-30 |
Family
ID=20860852
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU792843410A SU833374A1 (en) | 1979-11-29 | 1979-11-29 | Method of producing sintered material |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU833374A1 (en) |
-
1979
- 1979-11-29 SU SU792843410A patent/SU833374A1/en active
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2333086C2 (en) | Refractory metal and its alloy purified with laser treatment and melting | |
US5263349A (en) | Extrusion of seamless molybdenum rhenium alloy pipes | |
US4844746A (en) | Method of producing a tantalum stock material of high ductility | |
JP4304245B2 (en) | Powder metallurgy object with a molded surface | |
FI3994287T3 (en) | Method for producing a nickel base alloy powder | |
US3254991A (en) | Steel alloy and method of making same | |
CN105908086B (en) | A kind of special thick low-alloy steel plate of low compression ratio and its manufacture method | |
Bomberger et al. | The melting of titanium | |
US4150978A (en) | High performance bearing steels | |
KR100374209B1 (en) | Roll manufacture | |
GB2302551A (en) | Improvements on or relating to alloys | |
SU833374A1 (en) | Method of producing sintered material | |
US4428778A (en) | Process for producing metallic chromium plates and sheets | |
JP5131727B2 (en) | Stainless steel melting method | |
JPH02270944A (en) | Roll stock having wear resistance and resistance to surface roughness and its production | |
US4097268A (en) | Method of treating molten ferrous material with composite rods containing Ca | |
US20040211293A1 (en) | Method for fabricating a martensitic steel without any melting | |
US3288589A (en) | Process for the production of exceptionally-clean steel | |
JPS6229481B2 (en) | ||
JPH06256918A (en) | Method for manufacturing molybdenum or molybdenum alloy plate | |
SU1393493A1 (en) | Method of producing tubes of large diameter | |
RU1814954C (en) | Method of manufacturing sheets from refractory metals | |
JPH0741344B2 (en) | Fe-Co alloy forging method | |
JPH07238344A (en) | High cleanliness steel and production thereof | |
JPS61223106A (en) | Production of high alloy clad product |