SU827530A1 - Способ переработки продуктов термическойдЕСТРуКции НЕфТ НОгО СыРь - Google Patents

Description

Изобретение относится к способам переработки продуктов термической деструкции нефтяного сырья с целью получения высокооктанового бензина и высокоароматизированного газойля и может быть использовано в нефтеперерабатывающей промышленности.

Известны способы каталитической переработки бензинов деструктивного происхождения [1].

При каталитической очистке (облагораживании) бензинов деструктивного происхождения повышается октановое число на 2—.3 пункта, снижается содержание серы на 65—75%, одновременно получаются ценные для нефтехимии газы.

Наиболее близким к изобретению является способ переработки продуктов термической деструкции нефтяного сырья, например бензиновых фракций коксования, путем контактирования исходного сырья с цеолитсодержащими катализаторами АШНЦ-3 и Цеокар-2 [2].

Процесс проводят при температуре около 400° С, объемной скорости подачи сырья 1 ч^_|. При этом содержание серы и олефинов снижается, октановое число бензина .повышается на 1Ό—12 единиц.

Однако таким способом можно перерабатывать только бензиновые фракции' тёр2 мичео ой деструкции нефтяного сырья. Кроме того, получаемый при этом бензин обладает недостаточно высоким качеством.

Целью изобретения является расшире5 ине сырьевой базы, а также повышение качества целевых продуктов.

Поставленная цель достигается переработкой смеси бензиновых фракций 30—180 (205)° С процессов термического, крекинга и коксования в соотношении от 0,5 : 1 до 4 : 1, из которой выделяют легкую головную фракцию с температурой конца кипения не выше 85° С, полученную остаточную фракцию смешивают с керосиновой фракцией процессов термического крекинга и коксования в соотношении 1 : 0,1 — 1 : 1 и подают в верхнюю часть слоя движущегося шарикового цеолитсодержащего катализатора, головную фракцию подают в нижнюю часть слоя катализатора при проведении контактирования катализатора и сырья в. верхней части слоя при 450—475° С, в нижней 430—440° С с последующим разделением продуктов контактирования .на целевые продукты.

На чертеже представлена принципиальная схема проведения способа.

Способ проводят следующим образом.

Смесь бензиновых фракций 30— 180 (205)° С процессов термического крекин827530 га и коксования в соотношении от 0,5 : 1 до ,4 : 1 с октановым числом 53—65, содержащую непредельные углеводороды 20—30 .мае. %, серу 0J4—0,22 мае. %, фактические смолы 5300—11500 лгг/100 мл, предваритель- 5 но фракционируют с получением высокооктановой (о. ч. 87—95) легкой головной фракции 30—75(85)°С (второй сырьевой поток), содержащей непредельные углеводороды 12—17 мае. %, серу 0,02—0,06 мае. %, ^ιθ и низкооктановой (о. ч. — 52—63) фракции 75(85) — 180(205)°'С с содержанием непредельных углеводородов 22—32 мае. % и серы 0,15—0,25 мае. %. Затем низкооктановую бензиновую фракцию 75(85)— 15 1'80(205)° С смешивают с керосиновой фракцией 180(205)—320(350)° С этих же процессов в соотношении от 1 : 0,1 до· 1 : 1 и полученную смесь с октановым числом 50—62, содержащую непредельные углеводороды 20 22—33 мае. %, серу 0,22—0Д1 мае. %, фактические смолы 7450—14000 лгг/100 мл, как •основной сырьевой поток по линии 1 направляют через распределительное устройство 2 в верхнюю зону реактора 3. В ука- 25 занной зоне при 450—475° С, объемной скорости подачи сырья 0,3—0,5 и кратности циркуляции регенерированного цеолитсодержащего катализатора ,2—4 т!т эту смесь подвергают крекингу в движущемся 30 слое шарикового катализатора.

При крекинге наиболее реакционноспособные углеводороды керосиновых и частично бензиновых фракций распадаются, •происходит их ароматизация, изомериза- 35 ция, выделение водорода и газообразных углеводородов и образование кокса. В нижнюю зону реактора по линии 4 и распределительному коллектору 5 подают второй сырьевой поток. 40

В нижней зоне реактора в мягких условиях при 430—440° С на катализаторе с пониженной активностью (частично закоксованном) осуществляют облагораживание бензиновых фракций — исходных и образо- 45 вавшихся при крекинге.

Облагораживание углеводородов происходит за счет их обессеривания и насыщения непредельных водородом. Нефтяные пары продуктов реакции через гирлянды 6 на- 50 правляют в отстойную зону реактора, обозначенную позициями 7 и 8. Отработанный •катализатор из нижней реакционной зоны реактора направляют через трубки 9 в зону десорбции 10, где осуществляют отпарку 55 продуктов крекинга с катализатора водяным паром, подаваемым по линии 11. Продукты крекинга, облагораживания и десорбции вместе с водяным паром из отстойной зоны реактора выводят по линии 12 и на- 6° •правляют в ректификационную колонну 13. Катализатор после десорбции через устройство 14 для сбора катализатора подают через стояк 15 в регенератор. Регенерированный катализатор подают в реактор по ли- 65 нии 16. Из верхней части ректификационной колонны выводят по линии 17 газ и бензиновую фракцию 30—190(205)°C. По линии 18 выводят легкий газойль 190 (205) — 270° С, который используют как компонент дизельного топлива, и из нижней части колонны 13 по линии 19 — тяжелый газойль, используемый .в качестве сырья для технического углерода.

Пример. Смесь бензинов, вырабатываемых на установках термокрекинга и замедленного коксования в соотношении 4:1, предварительно фракционируют с получением легкой головной бензиновой фракции 30—82°С и низкооктановой бензиновой фракции 82—200°С. Низкооктановую бензиновую фракцию 82—200° С смешивают с керосиновой фракцией 195—340° С этих же процессов в 'Соотношении 1:1. Характеристика исходных сырьевых потоков (второго— легкой головной бензиновой фракции 30— 82° С и основного — смеси низкооктановой бензиновой фракции 82—200° С с керосиновой фракцией 19:5—340° С) приведена в таблице.

Характеристика катализатора, применяемого на установке каталитического крекинга с циркулирующим катализатором, представлена ниже.

Насыпной вес, г!см³ Фракционный состав, мае. %:

мельче 2,5 мм

2,5—5,0 мм 'крупнее 5,0 мм Количество целых шариков, %

Индекс каталитической активности, мае. % Содержание цеолитсодержащего катализатора в смеси с аморфным, мае. %

0,702

20,1

80,9

Отсутствует

97,2

36,0

32,6

Смесь низкооктановой бензиновой фракции с керосиновой фракцией 85—330° С нагревают в теплообменнике, затем в печи до 440° С и подают в реактор в верхнюю часть слоя катализатора.

В реакторе пары и неиспарившаяся часть сырья контактируют с движущимся цеолитсодержащим катализатором, в присутствии которого в верхней части зоны крекинга при жестких условиях (температура 4’65° С, объемная скорость 0,34 ч^-1, кратность 'Циркуляции катализатора 3,2 т/т) наиболее реакционноспособные углеводороды керосиновых и частично бензиновых фракций распадаются, происходят их ароматизация, изомеризация и выделение водорода.

Продукты крекинга с катализатором движутся, в нижнюю реакционную зону, где при более мягких условиях (температура

Показатель	Исходная смесь бензинов термокрекинга и коксования	После фракционирования
второй поток— легкая головная бензиновая фракция 30—82° С	основной поток—смеа низкооктановой бензиновой фракции 82—200° С с керосиновой фракцией 195—340° С
Октановое число по моторному
методу в чистом виде	63,7	92,6	56
Плотность, г/см3	0,732	0,638	0,775
Фракционный состав:
начало кипения, ° С	34	30	85
10 % перегоняется при температу-
ре, °C	61	36	133
50 % то же	121	46	185
30 % ,	184	67	275
конец кипения, ° С	205	82	330
Выход, %	97	95	97
Групповой углеводородн ый состав
мае. %·.
непредельные	23,5	13,0	25,0
ароматические	12,8	18,6	3,0
нафтеновые	9,8	—	8,0
парафиновые	53,9	68,4	64,0
Содержание серы, мае. %	0,17	0,03	0,25
Содержание фактических смол,
л(г/100 мл	7190	850	8442

435° С, объемная скорость 1,3 ч^-1, кратность циркуляции 4 т/т) преобладающими реакциями становятся насыщение водородом непредельных углеводородов и обессеривание углеводородов. В нижнюю зону подают легкую голодную бензиновую фракцию .30— 82° С. В этой зоне происходит облагораживание бензиновых фракций, исходных и образовавшихся. Продукты реакции и облагораживания направляют в колонну для рек* тификации.

.При этом получают (мае. %)
Газ по С4 включительно	11,8
в том числе:
газ по С2 включительно 1,0
сумма С3	3,0
сумма С4	7,8
Бензин С5—195°С	74,3
в том числе сумма С5	10,4
Легкий газойль	5,1
Тяжелый газойль	5,8
Кокс выжигаемый	2,0
Полученный бензин имеет	следующую
характеристику:
Плотность, г/см3	0,740
Фракционный состав:
начало кипения, ° C	45
'10% перегоняется
при температуре, ° C	70
50% то. же	109
90% »	160
конец кипения, 0 С	182

Содержание серы. мае. %	0,014
	Содержание фактических смол, лгг/100 мл	2,8
5	Октановое число моторным методом:
	в чистом виде	72,2
	с 0,41 г ТЭС на 1 кг бензина	79,0
10	Груп-повой углеводородный состав, мае. %:
	непредельные	1,8
	ароматические	26,1
	нафтеновые	15,4
15	парафиновые	56,7
Таким образом, способ согласно изобре-
	тению позволяет расширить сырьевую базу
	процесса, повысить качество	получаемого
	бензина, а также получать фракцию, ис-

пользуемую для производства сажи.

Claims (1)

1. га i-f коксовани  в соотношении от 0,5 : 1 до ,4 : 1 с октановым числом 53-65, содержащую непредельные углеводороды 20-30 /мае. %, серу ОЛ4-0,22 мае. %, фактические смолы 5300-11500 мл, предварительно фракционируют с получением высокооктановой (о. ч. 87-95) легкой головной фракции 30-7-5(85)° С (второй сырьевой поток), содержащей непредельные углеводо ..роды 12-17 мае. %, серу О.Ш-0,06 мае. -/о. и низкооктановой (о. ч. - 52-63) фракции 75(85) - 180(205)°С iC содержанием неиредельных углеводородов 22-32 мае. % и серы 0,15-0,25 мае. %. Затем низкооктаноиую бензиновую фракцию 75(85)- 1вО(205)°С смешивают с керосиновой фракцией ШО (205)-320(350)° С этих же процессов в соотношении от 1 :0,1 до: 1 : 1 и -получениую смесь с октановым числом 50-62, содержащую непредельные углеводороды 22-33 мае. %, серу 0,22-ОД1 мае. %, фактические смолы 7 150-14000 лг/100 мл, как Основ-ной сырьевой поток по линии 1 натравл ют через распределительное устройство 2 в верхнюю зону реактора 3. В указанной зоне пр,и 450-475° С, объемной скорости подачи сырь  0,3-0,5 и кратности циркул ции регенерированного цеолитсодержащего .катализатора ,2-4 т/т эту смесь подвергают крекингу в движущемс  слое шарикового катализатора. При крекинге наиболее реакционноспособные углеводороды керосиновых и частично бензиновых фракций распадаютс , происходит их ароматизаци , изомеризаци , выделение водорода и газообразных углеводородов и образование кокса. В нижиюю зону реактора по линии 4 и распреде .лительному коллектору 5 подают второй сырьевой поток. В нижней зоне реактора в м гких услови х при 430-440° С на катализаторе с пониженной активностью (частично закоксованном ) осуществл ют облагораживание бензиновых фракций - исходных и образовавшихс  при крекинге. Облагораживание углеводородов происходит за счет i:x обессеривани  и насыщени  непредельных водородом. Нефт ные пары продуктов реакции через гирл нды 6 нанравл ют в отстойную зону реактора, обозначенную позици ми 7 и 5. Отработанный катализатор из нижней реакционной зоны реактора направл ют через трубки 9 в зону десорбции W, где осуществл ют отпарку продуктов крекинга с катализатора вод ным паром, подаваемым по линии //. Продукты крекинга, облагораживани  и десо-рбции вместе с вод ным паром из отстойной зоны реактора вывод т по линии 12 и налравл ют в ректификационную колонну J3. Катализатор лосле десорбции через устройство 14 дл  сбора катализатора подают через сто к 15 в регенератор. Регенерированный катализатор подают в реактор по лиНИИ 16. Из верхней части рект.ифи.кацион«ой колонны вывод т по линии 17 газ и бензиновую фракцию 30-190 (-205)° С. По линии IS вывод т легкий газойль 190(205) - 27iO°C, который используют как компонент дизельного топлива, и 1из нижней части колонны /k по линии 19 - т желый газойль, используемый .в качестве сырь  дл  технического углерода. Пример. Смесь бензинов, вырабатываемых на установках термокрекинга и замедленного коксовани  в соотношении 4:1, предварительно фракционируют с получением легкой головной бензлновой фракции 30-82 С и низкооктановой бензиновой фракции 82- 200°С. Низкооктановую бензиновую фракцию 82-200° С смешивают с керосиновой фракцией 195-340° С этих же процессов .в соотношении 1:1. Характеристика исходных сырьевых потоков (второго- легкой головной бензиновой фракции 30- 82° С и основного - смеси низкооктановой бензиновой фракции :82-200° С с керосиновой фракцией 19:5-340° С) приведена в таблице. Характеристика катализатора, примен емого на установке каталитического крекинга с циркулирующим катализатором, представлена ниже. Насыпной вес, г1см Фракционный состав, мае. %: 20,1 ме,дьче i2,5 мм 2,5-5,0 мм 80,9 Отсутствует Крупнее 5,iO мм Количество целых шариков , % Индекс каталитической активности, ;мас. % Содержание цеолитсодержащего катализатора в смеси с аморфным, мае. % Смесь низкооктановой бензиновой фракции с керосиновой фракцией 85-330° С нагревают в теплообменнике, затем в печи до 440° С и подают в реактор в верхнюю часть сло  катализатора. В реакторе пары и неиспаривша с  часть сырь  контактируют с движущимс  цеолитсодержащим катализатором, в присутствии которого в верхней части зоны крекинга при жестких услови х (температура 465° С, объемна  скорость 0,34 ч, кратность Циркул ции катализатора 3,2 т/т) наиболее реакционноспособные углеводороды керосиновых и частично бензиновых фракций распадаютс , происход т их ароматизаци , изомеризаци  и выделение водорода . Продукт;ы. крекинга с катализатором движутс , в нижнюю реакционную зону, где при более м гких услови х (температура 435° С, объемна  скорость 1,3 ч- кратнос циркул ции 4 т/т) преобладающими реа ци ми станов тс  насыщение водородом н предельных углеводородов и обессериван углеводородов. В нижнюю зону подают ле кую головную бензиновую фракцию -30 82° С. В этой зоне происходит облагораж вание бенз1иновых фракций, исходных и о разовавш ихс . Продукты реакции и облаг раживани  направл ют в колонну дл  ре тифлкации. При этом получают (мае. %) Газ по С4 включительно11,8 в том числе: газ по С2 включительно1,0 сумма Сз3,0 сумма С47,8 Бензин Сэ-195°С74,3 в том числе сумма €510,4 Легк1ий газойль5,1 Т желый газойль5,8 Кокс выжигаемый2,0 Полученный бензин имеет следующу характеристику: Плотность, ,740 Фракционный состав: начало кипени , °С45 10% перегон етс  при температуре, °С70 50% тоже109 90% 160 конец кипени , °С182 Содержание серы, мае. % Содержание фактических смол, игг100 мл Октановое Ч|исло моторным методом: в чистом виде с 0,41 г ТЭС на 1 кг бензина Грунповой углеводородный состав, мае. %: непредельные ароматические нафтеновые парафиновые Таким образом, способ согласно изобретению позвол ет расширить сырьевую базу процесса, повысить качество получаемого бензина, а также получать фракцию, используемую дл  производства сажи. Формула изобретени  Способ переработки продуктов термической деструкции нефт ного сырь  путем контактировани  исходного сырь  с цеолитсодержащим катализатором прл повыщенной температуре и давлении, отличающийс  тем, что, с целью расширени  сырьевой базы и повышени  качества целевых продуктов, процесс провод т в реакторе с движущимс  слоем щарикового цеолитсодержащего катализатора, в качестве