SU799853A1 - Method of drawing metal with use of ultrasound - Google Patents
Method of drawing metal with use of ultrasound Download PDFInfo
- Publication number
- SU799853A1 SU799853A1 SU782658694A SU2658694A SU799853A1 SU 799853 A1 SU799853 A1 SU 799853A1 SU 782658694 A SU782658694 A SU 782658694A SU 2658694 A SU2658694 A SU 2658694A SU 799853 A1 SU799853 A1 SU 799853A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- metal
- oscillations
- deformation
- ultrasonic
- source
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
- B21C1/00—Manufacture of metal sheets, metal wire, metal rods, metal tubes by drawing
- B21C1/006—Manufacture of metal sheets, metal wire, metal rods, metal tubes by drawing using vibratory energy
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Investigating Or Analyzing Materials By The Use Of Ultrasonic Waves (AREA)
Description
Изобретение относится к волочиль’ному производству.The invention relates to drawing production.
Известен способ волочения металла с применением ультразвука (УЗ), предусматривающий наложение на волоку продольных УЗ-колебаний (УЗК), направленных параллельно движению металла по контактной поверхности очага деформации flj .A known method of drawing a metal using ultrasound (ultrasound), involving the imposition of a longitudinal ultrasonic vibrations (ultrasound) on the die, parallel to the movement of the metal along the contact surface of the deformation zone flj.
Недостатки способа - незначительное обжатие металла за проход и снижение усилия волочения только за счет уменьшения сил контактного трения между волокой и металлом.The disadvantages of the method is a slight compression of the metal in the passage and the reduction of the drag force only by reducing the forces of contact friction between the die and the metal.
Известен также способ волочения 15 металла через две волоки, совершающие колебания с УЗ-частот.ой вдоль оси волочения [2] .There is also known a method of drawing 15 metal through two dies, oscillating with ultrasonic frequency along the axis of the drawing [2].
Основным недостатком этого способа волочения является снижение усилия 20 волочения в обеих волоках только за счет уменьшения сил контактного трения .The main disadvantage of this method of drawing is to reduce the efforts of 20 drawing in both dies only by reducing the forces of contact friction.
'Кроме того, известен способ волочения металла, по которому на одну 25 :из волок накладывают продольные, а на другое - поперечные УЗК [3] .'In addition, there is a known method of drawing a metal, according to which on one 25: longitudinal are applied from the fibers, and the transverse ultrasonic inspection is applied to the other [3].
Недостаток данного способа - снижение усилия волочения в одной из волок только за счет уменьшения сил 30 контактного трения, а в другой - за счет наложения знакопеременных напряжений .The disadvantage of this method is the reduction of the drag force in one of the fibers only by reducing the forces of 30 contact friction, and in the other due to the imposition of alternating stresses.
Известен способ волочения металла с применением ультразвука через последовательно установленные волоки, включающий одновременное наложение на каждую из волок ультразвуковых колебаний различных типов [4] .A known method of drawing metal using ultrasound through sequentially installed dies, including the simultaneous application of each type of dies of ultrasonic vibrations of various types [4].
Способ предусматривает снижение' усилия волочения в волоке как за счет уменьшения сил контактного трения, так и за счет создания радиальными УЗК в очаге деформации знакопеременных напряжений.The method involves reducing the drag force in the die both by reducing the forces of contact friction and by creating radial ultrasonic testing in the deformation zone of alternating stresses.
Однако максимальные значения знакопеременных напряжений приходятся на центральные слои металла, которые фактически не деформируются (например при волочении прутков), в то время, как на поверхностные слои металла, подвергающиеся максимальной деформации, знакопеременные напряжения практически не воздействуют, что и является основным недостатком этого способа волочения. Кроме того, величина знакопеременных напряжений, создаваемых в очаге деформации при осуществлении известного способа воло чения, не достигает своих максимально возможных значений .However, the maximum values of alternating stresses fall on the central layers of the metal, which are practically not deformed (for example, during wire drawing), while the alternating stresses practically do not affect the surface layers of the metal undergoing maximum deformation, which is the main disadvantage of this method of drawing . In addition, the magnitude of alternating stresses generated in the deformation zone during the implementation of the known drawing method does not reach its maximum possible values.
Цель изобретения - снижение усилия волочения и увеличение обжатия за проход путем создания в очагах деформации максимальных амплитуд знакопеременных напряжений, равномерное распределение их по объему металла, находящегося в очагах деформации и достижение максимальных значений знакопеременных напряжений, создаваемых нагибными ультразвуковыми колебаниями.The purpose of the invention is to reduce the drag force and increase the compression per pass by creating maximum amplitudes of alternating stresses in the deformation zones, uniformly distributing them over the volume of metal located in the deformation centers, and achieving maximum alternating stresses created by bending ultrasonic vibrations.
Цель достигается тем, что в металле на участке между волоками возбуждают изгибные УЗК с пучностью напряжений в очагах деформации, для чего вводят в него продольные УЗК с пуч- 15 ностью амплитуды в месте акустического контакта металла с источником этих колебаний, который располагают от очагов деформации на расстоянийThe goal is achieved by the fact that in the metal between the dies, bending ultrasonic vibrators with an antinode of stresses in the deformation zones are excited, for which longitudinal ultrasonic ultrasound with an antinode of 15 in the place of the acoustic contact of the metal with the source of these oscillations, which are located from the deformation centers distances
L, определяемом по формуле 20 где С - скорость звука в металле; f0- частота колебаний;L, determined by the formula 20 where C is the speed of sound in the metal; f 0 is the oscillation frequency;
$ - момент сечения изгибно-колеблкицегося металла;$ is the moment of section of a bending-oscillating metal;
- длина поверхности контакта источника колебаний с металлом вдоль оси волочения.- the length of the contact surface of the vibration source with the metal along the axis of the drawing.
Металл на каждом его участке между волоками возбуждают в двух точках, разнесенных на 90° и под углом в пределах 45-90° по отношению к оси металла, причем участки металла между волоками возбуждают синфазно.The metal in each of its sections between the fibers is excited at two points 90 ° apart and at an angle within 45-90 ° with respect to the metal axis, and the metal sections between the fibers are excited in phase.
На фиг. 1 представлена схема, поясняющая, как осуществляется способ ^источники колебаний, возбуждающие в волоках продольные и радиальные УЗК, не показаны); на фиг. 2 - рас. пределение на участке между волоками амплитуды иэгибных УЗК (В) и знакопеременных напряжений (С), а также точка акустического контакта источника колебаний с металлом . (А), длина -акустического контакта (1) и расстояния (L) от источника колебаний до очагов деформации; на фиг. 3, 4распределение по сечению сплошного мёталла знакопеременных напряжений, создаваемых радиальными и изгибными УЗК; нафиг. 5 - суммарное распределение знакопеременных напряжений по сечению сплошного металла.In FIG. 1 is a diagram explaining how the method is implemented ^ oscillation sources that excite longitudinal and radial ultrasonic testing in drags are not shown); in FIG. 2 - races. the distribution of the amplitude between the ultrasonic ultrasonic testing (B) and alternating stresses (C) between the fibers, as well as the point of acoustic contact of the vibration source with the metal. (A), the length of the -acoustic contact (1) and the distance (L) from the oscillation source to the deformation zones; in FIG. 3, 4 distribution over the cross section of a continuous metal of alternating stresses generated by radial and bending ultrasonic testing; nafig. 5 - the total distribution of alternating stresses over the cross section of solid metal.
Предлагаемый способ волочения предусматривает использование нескольких волок (по меньшей мере двух), устанавливаемых последовательно одна за другой (на фиг. 1 показано четыре волоки 1-4). Деформируемый металл 5 на участках между волоками находится в акустическом контакте с источникамиThe proposed method of drawing involves the use of several dies (at least two), installed sequentially one after the other (in Fig. 1 shows four dies 1-4). Deformable metal 5 in the areas between the dies is in acoustic contact with sources
6-11 колебаний. На каждую из волок6-11 fluctuations. To each of the dies
11-4 накладывают одновременно продоль- ¢5 ные и радиальные УЗК. Продольные УЗК' с пучностью амплитуд в месте акустического контакта при вводе в металл, преобразуются в изгибные с пучностью напряжений в очагах деформации. В результате на металл 5 в очагах'деформации воздействуют три различных вида УЗК: продольные, радиальные и изгибные, по закону о независимости распространения колебаний не демпфирующие друг друга. Следовательно, при волочении металла с использованием только двух волок, характеристики этих колебаний (частота, амплитуда и т.п.) могут иметь как одинаковые, так и разные значения . При волочении же металла с использованием трех и более волок возбуждение источников колебаний, расположенных на соседних участках металла, должно быть синфазным, так как при этом в очагах деформации, расположенных между источниками колебаний, суммируются знакопеременные напряжения, создаваемые изгибными УЗК. Причем, продольные и радиальные УЗК одной волоки по отношению к однотипным другой, как в первом случае, так и во втором, могут быть одинаковыми или разными по фазе, частоте, амплитуде и синхронности начала периода колебаний, а сами волоки могут быть расположены в пучности амплитуд или напряжений.11-4 impose simultaneously longitudinal ¢ 5 and radial ultrasonic testing. Longitudinal ultrasonic testing with an antinode of amplitudes at the place of acoustic contact when introduced into a metal is converted into bending ones with an antinode of stresses in the deformation zones. As a result, metal 5 in the deformation zones is affected by three different types of ultrasonic testing: longitudinal, radial, and bending; according to the law on the independence of the propagation of vibrations, they do not damp each other. Therefore, when drawing a metal using only two fibers, the characteristics of these vibrations (frequency, amplitude, etc.) can have the same or different values. When drawing a metal using three or more fibers, the excitation of vibration sources located in adjacent metal sections should be in-phase, since in this case, alternating stresses created by bending ultrasonic testing are summed up in the deformation zones located between the vibration sources. Moreover, the longitudinal and radial ultrasonic testing of one die with respect to the same type of another, both in the first case and in the second, can be the same or different in phase, frequency, amplitude and synchronism of the beginning of the oscillation period, and the die itself can be located in the antinode of amplitudes or stress.
Акустический контакт металла 5 с источниками 6-11 колебаний создается в пучности амплитуд продольных УЗК, вводимых в металл и может быть точечным или равным торцовой части излучающего звена источника колебаний7 Это обусловлено тем,что при любом из указанных контактов продольные УЗК, вводимые в металла, одинаково хорошо преобразуются в изгибные и при этом величина их интенсивности не зависит от площади контакта, В силу этого источник колебаний, по отношению к оси металла, можно располагать в пределах 45-90° . Наиболее оптимальным является угол в 90°, так как при величине этого угла менее 45° источник колебаний может препятствовать передвижениям волочильного оборудования .The acoustic contact of the metal 5 with the sources of oscillations 6–11 is created at the antinode of the amplitudes of the longitudinal ultrasonic inspection introduced into the metal and can be pointwise or equal to the end part of the emitting element of the vibration source 7 they are equally well converted into bending ones and at the same time their intensity value does not depend on the contact area. Due to this, the source of oscillations, relative to the metal axis, can be located within 45-90 °. The most optimal is an angle of 90 °, since with a value of this angle less than 45 °, the source of oscillations can impede the movement of drawing equipment.
Предлагаемый способ волочения предусматривает также использование на каждом участке металла, находящегося между волоками, двух синфазно возбуждаемых источников колебаний, так как при этом, в сравнении с использованием одного источника колебаний, знакопеременные напряжения более равномерно распределяются по поверхности металла, находящейся в очаге деформации. При«использовании же трех и более источников колебаний, т.е. при расположении их под углом друг относительно друга менее чем 90°, возможно демпфирование их друг другом и, кооме этого, ухудшаются условия син5 фазности их возбуждения, что отрицательно сказывается на величине знакопеременных напряжений. Поэтому на участке между волоками целесооб разно устанавливать два источника ко лебаний и располагать >их друг относительно друга под углом в 90°(ца фиг. 1 источники колебаний 9-11 условно развернуты на 90°),В случае волочения труб большого диаметра, источник колебаний может быть размещен ,как с внешней ее стороны, так и с внутренней.The proposed drawing method also provides for the use of two in-phase oscillation sources in each section of the metal between the dies, since in this case, in comparison with the use of one oscillation source, alternating stresses are more evenly distributed over the metal surface located in the deformation zone. When "using the same three or more sources of oscillation, i.e. when they are arranged at an angle relative to each other of less than 90 °, they can be damped by each other and, in addition, the conditions of their excitation in phase worsen, which negatively affects the magnitude of alternating stresses. Therefore, it is advisable to install two sources of oscillations in the area between the dies and place> them relative to each other at an angle of 90 ° (in Fig. 1, vibration sources 9–11 are conventionally rotated 90 °). In the case of drawing large diameter pipes, the vibration source can be placed, both from its external side, and from the inside.
Месторасположение источника колебаний определяется по формуле (1), которая получена путем следующих преобразований. При акустическом кон- 15 такте, например точечном, источника колебаний с металлом в точке А (фиг.2) в последнем возбуждаются изгибные УЗК. Для достижения их максимальной амплитуды ^тв очагах деформации во- 20 лок 3 и 4 необходимо, чтобы расстояние между ними и источником колебаний 11 было резонансным для возбуждаемой f0 частоты колебаний. Условие резонанса для отрезка длиной L находится следующим образом. Уравнение гармонических колебаний, изгибноколеблющегося стержня имеет видThe location of the oscillation source is determined by the formula (1), which is obtained by the following transformations. With an acoustic contact, for example a point contact, of the oscillation source with the metal at point A (Fig. 2), ultrasonic bending ultrasound is excited in the latter. To achieve their maximum amplitude ^ m in the deformation zones of the waves 3 and 4, it is necessary that the distance between them and the oscillation source 11 be resonant for the oscillation frequency f 0 excited. The resonance condition for a segment of length L is as follows. The equation of harmonic oscillations of a flexurally oscillating rod has the form
CD 30 где 31 - момент сечения изгибноколеблющегося стержня;CD 30 where 31 is the moment of section of a flexurally oscillating rod;
- круговая частота; »_- circular frequency; »_
С - скорость звука продольный УЗК. Длина стержня (в данном случае металла 5) ограничена, так как он закреплен - находится в очагах деформации и поэтому граничное условие запишется как 40 х=°'.C is the speed of sound longitudinal ultrasonic testing. The length of the rod (in this case, metal 5) is limited, since it is fixed - it is located in the deformation zones and therefore the boundary condition is written as 40 x = ° '.
где К - волновое число. 55where K is the wave number. 55
Из уравнения (5) следует KL =1,875, что для отрезка длиной L, т.е. для расстояния от источника колебаний до очагов деформации, составитFrom equation (5) it follows KL = 1.875, which is for a segment of length L, i.e. for the distance from the source of oscillations to the deformation zones, will be
0,56 · С -¾-1 £о0.56 · C -¾ -1 £ about
Учитывая длину поверхности контакта источника колебаний с металломGiven the length of the contact surface of the vibration source with the metal
вдоль оси волочения ), формула (б) приобретает вид (1).along the drawing axis), formula (b) takes the form (1).
Преобразовав формулу (1), внеся в нее коррективы, отражающие длину очага деформации, можно получить значения L, при которых пучность напряжений изгибных УЗК будет приходиться на любую точку очага деформации. Значение L для разных участков металла не однозначно, так как геометрический размер металла монотонно уменьшается по мере приближения к последней в технологическом цикле волока. Величина момента сечения изгибноколеблющегося металла, подвергаемого деформации, различна и зависит от его геометрии. Например для проволоки или прутковаг=с>/4.для полого металла χ+ , для металла квадратного сечения ae=h/Vf2, где d - диаметр металла;By transforming formula (1), making adjustments to it reflecting the length of the deformation zone, we can obtain the values of L at which the antinode of the stresses of the bending ultrasonic testing will occur at any point of the deformation zone. The value of L for different sections of the metal is not unambiguous, since the geometric size of the metal decreases monotonically as it approaches the latter in the drawing cycle. The value of the cross-sectional moment of a flexurally oscillating metal subjected to deformation is different and depends on its geometry. For example, for wire or rod = c> /4. For hollow metal χ +, for metal of square section ae = h / Vf2, where d is the diameter of the metal;
da- внешний и внутренний диаметры полого металла;d a - the outer and inner diameters of the hollow metal;
h - сторона квадрата.h is the side of the square.
Волочение металла по предлагаемому способу осуществляется следующим образом.The drawing of metal by the proposed method is as follows.
В волоки 1-4 задается деформируемый металл 5, который своей поверхностью на участках между волоками входит в акустический контакт с источниками колебаний 6-11 . Затем вклю-чают УЗ-генераторы (на фиг.1 не показаны) , волоки начинают совершать одновременно продольные и радиальные колебаний с УЗ-частотой, а металл 5 подвергается воздействию продольных УЗК, которые преобразуются в нем в изгибные с пучностью напряжений в очаге деформации. После возбуждения в волоках и в металле УЗК включают волочильный стан, и его тянущее устройство протягивает металл 5 через волоки 1-4, совершающие сложные колебания. Под действием продольной составляющей этих колебаний в очагах деформации (в случае размещения волок в пучности амплитуд) происходит снижение сил контактного трения. При размещении волок в пучности напряжений продольных УЗК, на металл воздействуют знакопеременные напряжения . Однако осуществить практическое воздействие на деформируемый металл знакопеременными напряжениями продольных УЗК не удается из-за больших скоростей волочильных станов и поэтому волоки обычно располагают в пучности амплитуд, уменьшая за счет этого контактное трение. Под действием радиальной составляющей в очагах деформации создаются знакопеременные напряжения, максимум которых приходится на центральные слои металла (фиг. 3) . Под действием изгибной составляющей в участках металла, контактирующих с волоками, создаются знакопеременные напряжения, максимум которых приходится на поверхностные слои металла (фиг. 4).In die 1-4, a deformable metal 5 is specified, which, by its surface in the areas between the die, enters into acoustic contact with vibration sources 6-11. Then, ultrasonic generators are turned on (not shown in Fig. 1), the dies begin to simultaneously perform longitudinal and radial vibrations with ultrasonic frequency, and metal 5 is subjected to longitudinal ultrasonic vibrations, which are converted into flexural ones with antinodes of stress in the deformation zone. After excitation in the dies and in the metal, the ultrasonic testing machine includes a drawing mill, and its pulling device pulls the metal 5 through dies 1-4, making complex vibrations. Under the action of the longitudinal component of these oscillations in the deformation zones (in the case of placing the die in the antinode of amplitudes), the contact friction forces decrease. When placing dies in the antinode of stresses of longitudinal ultrasonic testing, alternating stresses act on the metal. However, it is not possible to carry out a practical effect on the wrought metal with alternating stresses of longitudinal ultrasonic testing because of the high speeds of drawing mills and therefore the dies are usually placed in antinodes of amplitudes, thereby reducing contact friction. Under the action of the radial component, alternating stresses are created in the deformation zones, the maximum of which falls on the central layers of the metal (Fig. 3). Under the action of the bending component in the metal sections in contact with the fibers, alternating stresses are created, the maximum of which falls on the surface layers of the metal (Fig. 4).
7998.5 37998.5 3
Знакопеременные напряжения, создаваемые радиальными и изгибными УЗК в очагах деформации, суммируются и равномерно распределяются (фиг. 5) по сечению металла. В случае волочения с использованием трех и более волок в » очагах деформации, расположенных меж- 3 ду источниками колебаний (на фиг.1 это волоки 2 и 3), суммируются знакопеременные напряжения, создаваемые не только радиальными и изгибными УЗК,1П но и знакопеременные напряжения, создаваемые источниками колебаний, расположенными с разных сторон очага деформации (на фиг. 1 это источники колебаний 6, 9 и 7, 10*7,10 и 8,11).Alternating stresses created by radial and bending ultrasonic testing in the deformation zones are summed up and evenly distributed (Fig. 5) over the metal section. In the case of drawing using three or more dies in the "deformation zones located between 3 sources of oscillations (in Fig. 1 these are dies 2 and 3), alternating stresses generated not only by radial and bending ultrasonic testing, 1P but also alternating stresses are summed created by vibration sources located on different sides of the deformation zone (in Fig. 1 these are vibration sources 6, 9 and 7, 10 * 7.10 and 8.11).
Следовательно, в этом случае вели- 15 чина знакопеременных.напряжений, создаваемых изгибными УЗК, больше, чем при волочении металла через две волоки. Суммарное обжатие металла 5 за один проход равно обжатию в первой 20 и последующих волоках. После того как металл полностью протянут, выключают УЗ-генераторы и волочильный стан. Затем в волоки задается очередная заготовка и процесс волочения повторяется.Consequently, in this case, the magnitude of alternating stresses created by bending ultrasonic testing is greater than when drawing metal through two dies. The total compression of the metal 5 in one pass is equal to the compression in the first 20 and subsequent dies. After the metal is fully stretched, the ultrasound generators and the drawing mill are turned off. Then the next workpiece is set in the die and the drawing process is repeated.
Claims (4)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU782658694A SU799853A1 (en) | 1978-09-04 | 1978-09-04 | Method of drawing metal with use of ultrasound |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU782658694A SU799853A1 (en) | 1978-09-04 | 1978-09-04 | Method of drawing metal with use of ultrasound |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU799853A1 true SU799853A1 (en) | 1981-01-30 |
Family
ID=20782961
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU782658694A SU799853A1 (en) | 1978-09-04 | 1978-09-04 | Method of drawing metal with use of ultrasound |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU799853A1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5784914A (en) * | 1995-08-03 | 1998-07-28 | Ceda Spa Costruzioni Elettromeccaniche E Dispositivie D'automazione | Method to control between rolling stands the drawing of the rolled stock and relative device |
| WO2007015688A1 (en) * | 2005-08-01 | 2007-02-08 | Georgij Ivanovich Prokopenko | Method for ultrasound vibro-impact processing of long-length product surface |
-
1978
- 1978-09-04 SU SU782658694A patent/SU799853A1/en active
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5784914A (en) * | 1995-08-03 | 1998-07-28 | Ceda Spa Costruzioni Elettromeccaniche E Dispositivie D'automazione | Method to control between rolling stands the drawing of the rolled stock and relative device |
| WO2007015688A1 (en) * | 2005-08-01 | 2007-02-08 | Georgij Ivanovich Prokopenko | Method for ultrasound vibro-impact processing of long-length product surface |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Rose et al. | A comb transducer model for guided wave NDE | |
| Siegert et al. | Wire drawing with ultrasonically oscillating dies | |
| US7156201B2 (en) | Ultrasonic rod waveguide-radiator | |
| SU799853A1 (en) | Method of drawing metal with use of ultrasound | |
| Ogi et al. | In-situ monitoring of ultrasonic attenuation during rotating bending fatigue of carbon steel with electromagnetic acoustic resonance | |
| CN109821722A (en) | A kind of ultra-magnetic telescopic vibration device and method | |
| Biddell et al. | The development of oscillatory metal-drawing equipment—an engineer's view | |
| CN112758695B (en) | Ultrasonic transmission reversing control method based on excitation phase difference modulation | |
| KHMELEV et al. | Development and research of concentrator-sonotrode with increased radiating surface | |
| Rose et al. | A comb transducer for mode control in guided wave NDE | |
| Khmelev et al. | Increasing the uniformity of distribution of the oscillations of the disc ultrasound radiators for gas media | |
| CN102248019B (en) | Power synthesis tube and wire drawing device capable of generating elliptical vibration | |
| SU1037986A1 (en) | Apparatus for drawing metal with ultrasonic oscillations | |
| RU2284228C1 (en) | Ultrasonic oscillating system | |
| Gong et al. | Numerical study of cavitation shock wave emission in the thin liquid layer by power ultrasonic vibratory machining | |
| SU1684596A1 (en) | Method of determining the residiual stresses being redistributed during processing | |
| Kosinov et al. | “Anomalous” nonlinear wave phenomena in a supersonic boundary layer | |
| Rose et al. | A comb transducer model for guided wave mode control | |
| Tymchyk et al. | Theoretical investigations of the ultrasonic wave generation by an electromagnetic acoustic transducer | |
| RU2719673C1 (en) | Ultrasonic treatment of glass ceramics articles | |
| SU1002064A1 (en) | Method of drawing metal through two drawing dies with use of ultrasound | |
| SU539712A1 (en) | Ultrasonic welding tool | |
| SU1000139A1 (en) | Apparatus for extrusion with imparting ultrasonic oscillations | |
| SU795173A1 (en) | Method of ultrasonic quality control of rolled plate | |
| Mukhametgalina et al. | A double-gaussian waveguide for ultrasonic treatment of metals |