Изобретение относитс к области электротехники и может быть использовано в отрасл х машиностроени , зан тых производством сварных конструкций в качестве источника тока дл импульсно дутовой сварки. Известны источники, формирующие посто нный ток с наложе1шыми на него кратковременными импульсами тока flj. К общему недостатку известных .источников следует отнести сложнсть их схем, , значительные падени напр жени на оми ческих добавочных сопротивлегш х и вентил х (это существенно дл низковольтных .выпр мителей),- что влечет за собой значительное снижение жесткости их внешней характеристики, коэсрфиииента мощности и КПД, Наиболее близким по технической сущ ности вл етс устройство, которое состоит из синхронного генератора не внополюсного типа. На коре генератора под разными полюсами расположены две трехфазные обмотки, причем одна из них через трехфазный мостовой выпр митель вютючена на дугово промежуток дл создани посто нной составл ющей тока, две фазы дуговой обмотки, соединенной в звезду, включены через тгфисторы, а треть - непосредственно к дуге и служат дл создани импульсов тока, наложенных на посто нный ток. Дек5пферна обмотка по поперечной оси пвдуктора синхронного генератора замыкаетс накоротко вентилем в момент перехода ЭДС на ее за ;имах через нулевое значение, наводимой от потока реакш и кор , тем самым осуществл етс форсировка основного магнитного потока 2}. Однако применение трехфазного мостового выпр мител при наложении мощных, импульсов на посто нную составл ющую тока неэффективно из-за больщой установленной мощности вентилей и малой загрузки всех вентилей катодной и одного вентил анодной групп. 37 назначенного дл создании посто нной составл ющей тока, на которую накладываю с II регулируемые на амплитуде импульсы, за счет снижени установленно мощности вентилей и упрощение конструкции схемы устройства. Указанна цель достигаетс тем, что дл сохранени прежней формы посто нного тока сварочной дуги с наложенными на него импульсами, выпр -митель выполнен на двух диодах, которые включены, последова тачьно с двум фазами, а треть фаза соединена с нагрузкой непосредственно. Кроме того, это позвол ет повысить жест кость внешней характеристики источника за счет уменьшени падени напр жени на вентил х и соединитель11ых проводника На фиг. 1 представлена принципиальна схема предложенного машинно-вентильного импульсного сварочного генератора; на фиг. 2 - линейные ЭРС обмоток и ток нагрузки. На схеме обозначены; обмотка 1 возбуждени синхронного гс;ие ратора, котора создает основной магнит ный поток, демпферна обмотка 2 по поперечной оси индуктора генератора, осуществл ема форсировку основного магни ного потока в момент генерировани импульса , демпферна обмотка 3 по продольной оси ивдуктора в момент импульса преп тствует размагпичиванию машины и предотвращает искажение формь; кривой H.vinynbca; две трехфазные обмотки 4 кор синхронного генератора, выпр митель 5, обеспечивающий получение посто нной составл ющей тока, управл емый пьшр митель 6 с углом регулировани cL 0-6O°, обеспечивающий как получение непрерывного посто нного тока так и формирование и регулирование импульсов и их наложение на посто нный т при работе на нагрузку, электрическа дуга 7, коммутирующий вентиль 8 демпферной обмотки по поперечной оси индуктора , с помощью которого осуществл етс форсировка основного магнитного потока в момент генери эовани импульса. Предлагаемый источник тока дл импульс но-дуговой сварки работает следую щим образом. В исходном положении геператор воа6y j e}i , индуктор вращаетс с номинальн скоростью. Предположим, исход из фиг 1, что векторы синусоидально изме н ющихс во времени линейных ЭДС дву трехфазных обмоток кор 4 чередуютс в таком пор дке: В момент времени -t линейна ЭДС Бсь последовательно соедине)оилх аа Bg и С обмотки 4 проходит через улевое значение, а в момент -t , когда аступает равенство потенциалов на заимах вентил 9, т.е. равенство мгновенного значени ЭДСб-ggCg и напр жени а нагрузки, а на аноде вентил 9 выпр митель 5 по вл етс положительный потенциал относительно катода, тогда вентиль 9 отпираетс и в цепи нагрузки протекает ток. В момент времени -t-, когда на аноде вентил 1О по вл етс пололсительный потенциал относительно катода, тогда вентиль 10 от-пираетс , работают фазы At и Cg, , а вентиль 9 запираетс и в нагрузке продолжает протекать непрерывна посто нна составл юща тока. В момепт t,, тиристор 11 улрайл емого выпр мител 6 отпираетс , работаЕот фазы By, и CPJ другой обмотки 4, та:к как ЭДС - лв-б - вентиль 10 запираетс и на дуговой нагрузке начинает формироватьс передний фронт импульса тока. Возникает магнитодвижуща сила реакции кор , котора 1еподвижла в простра)ютве и измен етс во времени аналогично току, протекающему по тиристору 11. Поперечна составл юща этой реакции кор свободно проникает в сердечник индуктора по поперечной оси, т.к. вентиль 8 заперт. В момент максимума сцепленного с обмоткой по этой оси 2 потока вентиль 8 отпираетс и при следующем повороте индуктора в обмотке 2 возникает ток, стрем щийс поддержать неизмененным это значение потокосдеплени . Таким образом, на индукторе образуетс система контуров по продольной и поперечной ос м, создающа в воздушном зазоре синхронного генератора поток, превосход щий первоначальный. Така форсировка потока ведет к увеличению ЭДС на свободной фазе А, и импульса тока. Форм1фование переднего фронта импульса тока заканчиваетс к моменту Времени. В момент -fej , благодар форсированному значению магнитного потока в воздушном зазоре генератора и возросшей линейной ЭДС А и Cj тиристор 12 отпираетс , так как на его аноде по вл етс положительный 11отен1днал относительно катода, а тиристор 11 запираетс , работают фазы и С. С этого момента времени форм1фуетс задний фронт импульса тока, который заканчиваетс Big когда на зажимах вентил 9 настуает paseiiCTBo потенциалов. Тиристор 12 ап1-фаетс , а когда g г Рд вениль 9 отпираетс и, начина с этого момента времени, процессы в схеме овтор ютс . Ток в импульсе определ е-г- 5 си суммой токов, полученных от линейных ЭДС Е 0 причем амплитуда в 3-5 раз превышает посто нный (базовый) ток.The invention relates to the field of electrical engineering and can be used in the fields of mechanical engineering engaged in the production of welded structures as a current source for pulsed-arc welding. Sources are known that form a direct current with short-term current pulses flj superimposed on it. The general lack of known sources should include the complexity of their circuits, a significant drop in voltage on ohmic additional resistances and valves (this is significant for low-voltage converters), which entails a significant decrease in the rigidity of their external characteristics, power factor and Efficiency, The closest in technical essence is a device which consists of a non-pole-type synchronous generator. Two three-phase windings are located on the generator crust under different poles, one of which, via a three-phase bridge rectifier, is wired into an arc gap to create a constant current component, the two phases of the arc winding connected in a star are connected through the thermistors and a third directly to arc and serve to create current pulses superimposed on the direct current. The decider spherical winding on the transverse axis of the pvc inductor of the synchronous generator is short-circuited by a valve at the moment of the transition of the EMF to its voltage, through the zero value induced by the flow and the core, thereby forcing the main magnetic flux 2}. However, the use of a three-phase bridge rectifier when applying powerful pulses to the constant component of the current is inefficient due to the large installed power of the valves and the small load of all cathode valves and one anode group valves. 37 assigned to create a constant component of the current, on which I apply impulses adjustable with amplitude from II, by reducing the installed power of the gates and simplifying the circuit design of the device. This goal is achieved by the fact that in order to preserve the former form of the direct current of the welding arc with impulses superimposed on it, the rectifier is made on two diodes, which are switched on, sequentially with two phases, and the third phase is connected to the load directly. In addition, this makes it possible to increase the rigidity of the external characteristic of the source by reducing the voltage drop across the valves and connectors of the conductor. In FIG. 1 is a schematic diagram of the proposed machine-valve pulse welding generator; in fig. 2 - linear ESR windings and load current. The diagram indicated; synchronous rf excitation winding 1; generator, which creates the main magnetic flux, damper winding 2 along the transverse axis of the generator inductor, forcing the main magnetic flux at the time of pulse generation, damping winding 3 along the longitudinal axis and of the inductor at the moment of impulse prevents demagnetization machines and prevents the distortion of forms; H.vinynbca curve; two three-phase windings 4 core of a synchronous generator, a rectifier 5, which provides a constant component of current, controlled by a straightener 6 with an angle of control cL 0-6O °, which provides for the formation and regulation of pulses and their imposition to a constant t when operating on a load, an electric arc 7, a switching valve 8 of a damper winding along the transverse axis of the inductor, which is used to force the main magnetic flux at the time of generation of the impulse a. The proposed current source for pulse-arc welding works as follows. In the initial position, the heater boa6y j e} i, the inductor rotates at nominal speed. Suppose, based on FIG. 1, that the sinusoidally time-varying linear emf two-phase windings of the core 4 alternate in the following order: At the time moment -t the linear emf of the Bc and C windings 4 passes through the olevoj , and at the moment -t, when equal potentials on the borrowings of valve 9 occur, i.e. the instantaneous value of the EDSb-ggCg and the voltage of the load, and at the anode of the valve 9 the rectifier 5 presents a positive potential relative to the cathode, then the valve 9 is unlocked and a current flows in the load circuit. At the moment of time -t-, when a polarization potential appears on the anode of the valve 1O relative to the cathode, then the valve 10 is released, the At and Cg phases are working, and the valve 9 is closed and the continuous component current continues to flow in the load. In time, the thyristor 11 of the rectifier 6 being switched is unlocked, the operation is from phase By, and the CPJ of the other winding 4, that is: as EMF - left-b - valve 10 is closed and the front edge of the current pulse begins to form on the arc load. The magnetomotive reaction force of the core arises, which moves in space and varies with time similarly to the current flowing through the thyristor 11. The cross component of this core penetrates freely into the inductor core along the transverse axis, since valve 8 is locked. At the moment of maximum flow coupled to the winding along this axis 2, the valve 8 is unlocked and the next turn of the inductor in the winding 2 generates a current, which tends to maintain this depletion value unchanged. Thus, on the inductor, a system of circuits is formed along the longitudinal and transverse axes, creating a flow in the air gap of the synchronous generator that exceeds the initial flow. Forcing flow leads to an increase in the emf in the free phase A, and the current pulse. The shaping of the leading edge of the current pulse ends at the time of Time. At the moment -fej, due to the forced magnetic flux in the air gap of the generator and the increased linear EMF A and Cj, the thyristor 12 is unlocked, as the positive 11t relative to the cathode appears on its anode, and the thyristor 11 is locked, the phases and C operate. The time edge of the current pulse is formed, which ends with a Big when paseiiCTBo potentials are applied at the terminals of the valve 9. Thyristor 12 is up-fated, and when g g Rd venil 9 is unlocked and, starting from this point in time, the processes in the circuit are repeated. The current in the pulse is determined by e-g - 5 si by the sum of the currents received from the linear EMF E 0 and the amplitude is 3-5 times higher than the constant (base) current.
Применение рассмотренного устрой- Ю ства обеспечивает, по сравнению с существующими источниками питани электрической дуги при импульсно-дуговой сварке, сохранение необходимой формы тока, повышение жесткости внешней ха- 45 рактеристики источника на 15% за счет уменьшени падени напр жени на вентил х и соединительных проводниках в два раза, а также умешэшить в 1,5 раза среднюю мощность рассе ни на аноде20The use of the considered device ensures, in comparison with the existing power sources of the electric arc in pulsed arc welding, maintaining the required current shape, increasing the rigidity of the external characteristic of the source by 15% by reducing the voltage drop across the valves and connecting conductors twice, as well as mix 1.5 times the average power dissipated at the anode20