Claims (2)
Пример Example
2. На прокатном стане дуо 320 при с обжатием 25% прокатывают 20 сборных пакетов, каждый из которых состоит из двух листов размерами 3x60x250 мм нержавеющей стали марки 12х18Н9Т, между которыми по всему пространству располагают прокладку размерами 1x20x250 мм из той же стали и наполнитель в виде листа размерами 1x40x250 мм из алюминиевого сплава марки . В данном случае величина сопротивлени деформа1ШИ алюминиевого сплава при температуре сварки равна 1 Зкгс/мм нержавеющей стали 49 кгс/мм - а их отйо-: шенй к соёс;т&енным, толщинам отличаютс в 1,25 раза. Причем в .первой партии (10 шт) пакеты собраны с наполнителем , имеющим закругленную (радиус 1 мм) кромку, соприкасающуюс с прокладкой, а во второй партии (10 па974 концентратором напр жений, значительно снижаетс работоспособность деталей, изготовленных ЙА таких заготовок. Благодар скруглению кромки наполнител , сопр гающейс , с прокладкой, обеспечиваетс плавный переход вместе соединени элементов профил ,что приводит к повышегшю несущ ей способности заготовки. В тех случа х, когда при механическом удалении наполнител возникают трудности из-за высокой прочности сцеплени его с основным материалом, ввод т предварительную термодиффузионную обработку; которую можно совместитьс термообработкой дл сн ти остаточных напр жений и улучшени комплекса механических свойств. Пример. Пакет собирают из 2 листов размерами 1,5x80x300 мм алюминиевого сплава марки АМг2, между которыми располагают прокладку размерами 2хЗОхЗОО мм из того же сплава и по обе стороны от нее наполнитель в виде листа paav epaми 2х25хЗОО мм из медного сплава марки Ml, с округленными кромками, сопр гающимис с прокладкой. При этом отношение сопротивлени деформации при температуре сварки 2О С листа из сплава Ml к его собственной толщине составл ет 36:2, аналогичное отношение листа из основного материала алюминиевого сплава 34:1,5. Различие составл ет 1,27 раза. После механического удалени наполнител освободившиес части заготовки отгибают на угол 30. В результате получают У -образную профильную заготовку . кетов) без закруглени кромки. & обеих парти х (по 3 шт.) пакеты собраны с наполнителем, у которого поверх ность не подвергают очистке от загр знений , а у остальных пакетов наполнитель шлифуют и обезжиривают ацетоном При визуальном осмотре прокатных пакетов у шести полос.,, полученных из пакетов , где наполнитель вз т с неподготовленной специально поверхностью, обнаружено смещение элементов пакета и нарушение геометрии заготовки. У остальных полос удал ют наполнитель механическим путем, а освободившиес от наполнител части полосы отгибают в противоположные стороны на угол . При вьполнении этой операции у 2 заготовок из второй партии образуютс трещинй в местах соединени элементов профил . Таким образом удалось изготовить 12 годных профилей в виде тавра. Однако у заготово второй партии переход между элементами профил резкий, в то врем как у заготовок первой партии плавный. Примерз. При 9ОоЯз с обжатием 25% прокатывают 3 сборных пакета , каждый из которых состоит из двух листов размерами 8х6Ох25О мм жаропрочной стали марки 20x13 по всему пространству располагают прокладку раз мерами 2х2О-25О мм из той же стали и наполнитель в виде листа размерами 2x40-250 мм из титанового сплава марки ОТ 4. При этом величина сопротивлени деформации титанового сплава при температуре сварки равна 5 кгс/мм, а жаропрочнрй стали 35 кгс/мм -таким образом, отношение . сопротивлени деформации наполнител к собственной толщине отличаетс от аналогичного отношени листа основного в 2,8 раза. Поверхности всех элементов пакета .предварительно зачищают механическим путем и обезжиривают ацето9976 ном, кромку листа из алюминиевого сплава , соприкасающуюс с прокладкой, скругливают . Все прокатные полосы искривлены в плоскости листа вокруг прокладки. При этом наблюдаетс также выдавливание наполнител . Из-за нарушени геометрии заготовки не удовлетвор ют заданных требований. Формула изобретени Способ изготовлени сварной металлической заготовки, преимущественно профильной , включающий сборку пакета путем установки между двум листами основного материала по всей их площади прокладок из того же материала и наполнител из разнородного материала, прокатку пакета и удаление наполнител , отличающийс тем, что, с целью повышени выхода годного и несущей способности заготовки, в качестве наполнител берут материал, в котор мл тношение bsu . SOM - 1 1 ц 4 ..4- 4-... -1,О , НtoM, де bgH - предел текучести наполнител при температуре сварки; О - предел текучести основного материала при темп атуре сварки; Ьц - толщина листа наполнител ; Ьолл толщина листа основного ма-гтериала . ри этом поверхность наполнител перед боркой шлифуют, а кромку его соприкаакицуюс с прокдадкой, скругл ют. Источники информации, прин тые во внимание при экспертизе I. Авторское свидетельство СССР о за вке № 2475025/25-27, . В 23 Р 3/О6, 14.О4.77.2. At the duo 320 rolling mill, with 25% compression, 20 prefabricated packages are rolled, each of which consists of two 3x60x250 mm sheets of 12x18H9T stainless steel, between which there is a 1x20x250 mm gasket made of the same steel and the filler in the form of 1x40x250 mm sheet of aluminum alloy grade. In this case, the resistance value of the deformation of the aluminum alloy at a welding temperature is equal to 1 kgf / mm of stainless steel 49 kgf / mm — and their weight is 1.25 times the thickness. Moreover, in the first batch (10 pcs) the packages are assembled with a filler having a rounded (1 mm radius) edge in contact with the gasket, and in the second batch (10 pa974 of the stress concentrator, the performance of parts made from such blanks is significantly reduced. Due to rounding the edges of the filler mating with the gasket ensure a smooth transition together of the connection of the profile elements, which leads to an increase in the carrying capacity of the workpiece. In cases where it is difficult to mechanically remove the filler Because of its high strength of adhesion to the base material, preliminary thermal diffusion treatment is introduced, which can be combined by heat treatment to relieve residual stresses and improve the complex of mechanical properties. Example: A package is assembled from 2 sheets of 1.5x80x300 mm aluminum alloy AMg2 between which there is a gasket with dimensions of 2хЗХЗОО mm of the same alloy and on either side of it is a filler in the form of a sheet paav epa 2х25хЗОО mm made of copper alloy of the brand Ml, with rounded edges matching with the puncture dkoy. At the same time, the ratio of the resistance to deformation at a welding temperature of 2O C of an Ml alloy sheet to its own thickness is 36: 2, a similar ratio of a sheet of a base material of an aluminum alloy of 34: 1.5. The difference is 1.27 times. After mechanical removal of the filler, the vacant parts of the billet are folded over an angle of 30. As a result, a Y-shaped profile billet is obtained. Kets) without rounding the edge. & both batches (3 pcs. each) bags are assembled with a filler, in which the surface is not cleaned from contamination, and in other bags, the filler is polished and degreased with acetone. When viewed from six strips, they are obtained from packages where the filler was taken with a surface that was not specially prepared, a displacement of the package elements and a violation of the geometry of the workpiece were detected. In the remaining strips, the filler is mechanically removed, and parts of the strip that are freed from the filler are folded in opposite directions by an angle. When performing this operation, 2 blanks from the second batch form cracks in the joints of the profile elements. Thus it was possible to make 12 suitable profiles in the form of a brand. However, the blank of the second batch has a sharp transition between the profile elements, while the blanks of the first batch are smooth. Froze With a 10% compression with a 25% roll, 3 pre-packaged packages are rolled, each of which consists of two sheets of 8x6Ox25O mm heat resistant 20x13 steel and a space of 2x2O-25O mm from the same steel and a 2x40-250 mm sheet in the entire space. from titanium alloy of grade OT 4. At that, the value of resistance to deformation of titanium alloy at welding temperature is 5 kgf / mm, and the heat-resistant steel is 35 kgf / mm, thus, the ratio. the deformation resistance of the filler to the intrinsic thickness differs from the similar ratio of the main sheet by 2.8 times. The surfaces of all elements of the package are mechanically cleaned beforehand and degreased with acetomeric, the edge of the sheet of aluminum alloy in contact with the gasket is rounded. All rolled strips are curved in the plane of the sheet around the gasket. An extrusion of the filler is also observed. Due to the violation of the geometry of the workpiece does not satisfy the specified requirements. Claims The method of manufacturing a welded metal billet, mainly shaped, includes assembling a package by installing between two sheets of base material over their entire area of gaskets from the same material and a filler from a dissimilar material, rolling the package and removing the filler, characterized in yield and bearing capacity of the workpiece, as the filler take the material in which the ratio bsu. SOM - 1 1 c 4 .. 4-4 -... -1, O, HtoM, de bgH is the yield point of the filler at the welding temperature; O is the yield strength of the base material at the welding ature rate; Lc is the thickness of the filler sheet; Ball The thickness of the sheet of the main material. In this case, the surface of the filler is grinded in front of the edge, and its edge, in contact with the procade, is rounded. Sources of information taken into account in the examination I. USSR author's certificate of request No. 2475025 / 25-27,. B 23 P 3 / O6, 14.O4.77.