Изобретение относитс к способам очигтки сточных вод и может быть испол зовано дл аэробной биохимической очист ки бытовых, производственных сточных вод. Известен способ очистки сточных вод заключающийс в том, что сточные воды осветл ют, подвергают биохимической очистке в окситенке с циркул цией акти& ного ила из вторичного отстойника, вторичному осветлению и доочистке, где иловую смесь подвергают дегазации и регенерации с возвратом осевшего актив ного ила в окситенк, а газы выбрасывают в атмосферу, l. Известен способ, согласно которому сточные воды чист т в напорному частично заполненном иловой смесью многокаI , мерном окситенке, кажда камера которого оборудована автономным пневмомеханическим аэратором о собственным- газовым нагнетателем и св зана с последующей отверсти ми, расположенными в надводной и подводной част х перегородо способом, включающим подачу кислорода в надводный объем первой камеры, интен сивное перемешивание иловой смеси и циркул цию газа из надводного объема в подвод11ый в каждой камере, последова . тельное движение газа из первой камеры в последнюю и отвод из последней камеры в атмосферу .газовой емеси, содержащеЗ; 3 5% кис орюда и 6 5% углекислого газа Г2. Недостаток этого способа заключаетс также в непроизводительном расходе примерно одной трети подаваемого на очистку сточных вод кислорода, так как газова смесь, содержаща 35% кислорода и 65% углекислого газа, отводитс в атмосферу . Наиболее близким по технической суп ности вл етс способ биохимической очистки, заключающийс в том, что сточные воды подвергают осветлению, обработке в окситенке, работающем с циркул цией газовой смеси из надводного объема окситенка в аэратор через устройство рекуперации кислорода, вторичному осветлению и доочистке з. Недостаток этого способа заключаетс в непроиаводлтельньпс потер х кислорода из окситенка, что повышает стоимость очистки сточных вод, с целью уменьшени нагрузки на сооруйсенн доочистки сточных вод и снюкеь ни стоимости очистки в известном способе перед вторичным осветлением илову . смесь дегазируют и гаа возвращают в систему пирк5л ции газовой смеси, Изобретение по сн етс чертежом. Устройство дл реализации предлагаемого способа состоит из напорного окситенка 1, частично заполненного иловой смесью и снабженного подводдашм трубо проводом 2 очищаемых сточных вод, газо дувкой 3, всасывающий трубопровод 4 ко торой подключен к надводпому объему ок ситенка, а напорный трубопровод S через рекуператор 6 соеди1иен с трубопроводом 1J подающим свежий кислород в аэротор 8 трубопроводом 9, отвод щим иловую смесь в частично заполненный дегазатор 10, снабженный вакуумнасосом II, всасывающий трубопровод 12 которого под .ключей к надводному объему дегазатора а напорный трубопровод 13 присоединен к всасывающему трубопроводу газЬ- дувки, и отвод ацим трубопроводом 14, подающим дегазированную иловую смесь во вторичный отстойник 15, в свою оче реда, снабженный трубопроводами 16 и 17 соответственно дл отвода биохимически очищенных сточных вод и возврата активного ила в окситенк. Способ осуществл ют следующим образом . . В окситенк 1 по трубопроводу 2 пода ют сточные воды, а по трубопроводу 17 циркулирующий активный ил. Одновременно с этим через аэратор 8 по трубопроводу 7 подают свежий кислород. Интенсивным перемешиванием иловой см си -в ней раствор ют кислород. В присут ВИИ кислорода активный ил окисл ет угл род органических загр знений сточных вод до углекислого газа, очища их при этом. Углекислый газ вместе с непро- реагировавшим кислородом выдел етс в надводный объем, образу газовую ймесь которую газоодвкой 3 по всасывающему трубопроводу 4 забирают из надводного объема и по трубопроводу 5 подают в рекуператор 6, где происходит отделение кислорода от газообразных продуктов очистки сточных вод. Полученный кислор подают в аэратор 8 совмест1 о с добавкой свежего кислорода, подаваемого по трубопроводу 7, Затем процесс повтор етс . Иловую смесь из окситенка отвод т по трубопроводу 9 в дегазатор 10, в котором вакуум-насосом 11 поддерживают вакуум до 50% и выдерживают иловую смесь до 30 мин. Выделившиес в надводный объем дегазатора газы отбирают всасы- вающим трубопроводом 12 вакуум-насоса и по напорному трубопроводу 13 подают во всасывающий трубопровод газодувки дл совместной обработки в рекуператоре о целью выделени непрореагировавше- го кислорода и его использовани при очистке сточных вод, Дегазированную иловую смесь отвод т из дегазатора по трубопроводу 14 во вторичный отстойник 15, где производ т разделение очищенных сточных вод и активного ила. Очищенные сточные воды по трубопрово/у 16отвод т на дальнейшую обработку, а выделенный активный ил по трубопроводу 17возвращают в окситенк дл очистки сточных вод. Такой способ очистки сточных вод позвол ет снизить концентрацию кислорода в сточных водах, поступающих во вторичный отстойник, до минимально нео&ходимой , предотвращающей вспухание активного ила во вторичном отстойнике, и тем самьм предотвратить бесполезные потери кислорода со сточными водами, выхоД оцими из окситенка. Одновременно с этим дегазирование иловой смеси до ее поступлени во вторичный отстойник позволит предотвратить высокий вынос активного ила из вторичного отстойника , вызьшаемый интенсивным газовыделением в нем, которое обусловлено несоизмеримостью равновесных кон ен- траднй растворенных газов в сточных водах, наход5щдихс в окситенке, и при атмосферньхх услови х. Снижение концентрадии взвешенных частиц в сточных водах из вторичного отстойника до 1525 мг/л против 5О-90 мг/л, имеющих место в прототипе, снизит нагрузку на сооружени последующей обработки сточных §6д и дополнительно снизит стоимость очистки сточных вод. Таким образом, использование предлагаемого способа очистки сточных вод позволит снизить стоимость очистки за счет полного использовани кислорода, подаваемого в окситенк, и за счет уменьшени нагрузки на сооружени доочистки сточных вод. Обработке подверга Пример ют сточные воды в количестве 1ООО м / температура сточных вод 20 С, давление в надводном объеме окситенка 100 мм вод. ст., отношение объемных концентраций в надводном объеме кислорода и углекислого газа 9О:10, конпен тради газов в иловой смеси: кислорода 38,7 мг/л, углекислого газа 173 мг/л минимальна концентраци кислорода в сточных водах, предотвращающа вспухание активного ила 2 мг/л, рекупераци кислорода производитс декарбонизацией газоеой смеси известковым молокрм , Стоимости реагентов по ценнику средних районных сметных цен дл Москвы (кислорода 0,5 руб./м, извести 23,6 содержание активной извести в товарной 50%, тариф на электроэнергию 0,О19руб./кВтЧ. Сравнительные данные предложенного и известного способов приведены в таб лице. Продолжение теплины Способ Показатель предлоиввест женный ный Расход газов из дегазатора, . 103,4 25,4 кислорода , т/ч углекислого газа, т/ч Мощность, потребл ема вакуумнасосом дегазатора , кВт Р 1 ь J.- Годовое потребление электроэнергии5 т. кВт/ч 18,4 Стоимость электроэнергии , рубс/т 0,35 Суммарные затраты, руб./т 88,42 119The invention relates to wastewater treatment methods and can be used for aerobic biochemical treatment of domestic, industrial wastewaters. The known method of sewage treatment is that the sewage is clarified, subjected to biochemical purification in an oxy-acid circulation system. Sludge from the secondary settling tank, secondary clarification and after-treatment, where the sludge mixture is degassed and regenerated, the settled activated sludge is returned to the oxite, and the gases are emitted into the atmosphere, l. There is a method according to which wastewater is cleaned in a pressurized partially filled sludge mixture mnogoku, a measuring oxyte, each chamber of which is equipped with an autonomous pneumomechanical aerator with its own gas supercharger and associated with subsequent openings located in the surface and subsea partitions of the partition wall. including the supply of oxygen to the surface volume of the first chamber, the intensive mixing of the sludge mixture, and the circulation of gas from the surface volume to the supply in each chamber, successively. direct movement of gas from the first chamber to the last one and discharge from the last chamber to the atmosphere of a gas mixture containing; 3 5% oxygen and 6 5% carbon dioxide G2. The disadvantage of this method is also the unproductive consumption of about one third of the oxygen supplied to wastewater treatment, since the gas mixture containing 35% oxygen and 65% carbon dioxide is vented to the atmosphere. The closest in technical supersity is a biochemical purification method, consisting in that the wastewater is subjected to clarification, treatment in an oxyteer, operating with the circulation of a gas mixture from the surface volume of an oxytome to the aerator through an oxygen recovery unit, secondary clarification and additional purification. The disadvantage of this method lies in the lack of oxygen loss from oxytic acid, which increases the cost of wastewater treatment, in order to reduce the burden on the wastewater aftertreatment and snukey or the cleaning cost in a known method before secondary clarification of sludge. the mixture is degassed and gas is returned to the gas mixture pyrol system, the invention is illustrated in the drawing. The device for the implementation of the proposed method consists of a pressure head 1, partially filled with sludge mixture and supplied with a sewage pipe with wire 2 of treated wastewater, a gas blower 3, the suction pipe 4 of which is connected to the surface volume of the sieve, and the pressure line S through a heat exchanger 6 connects with a pipeline 1J supplying fresh oxygen to the aerotor 8 by a pipeline 9, diverting the sludge mixture to a partially filled degasser 10 equipped with a vacuum pump II, the suction pipe 12 of which is under the keys to the surface The degasser a and the discharge pipe 13 is connected to the gas-blower suction pipeline, and the discharge pipe 14, which supplies the degassed sludge mixture to the secondary sedimentation tank 15, in turn, equipped with pipes 16 and 17, respectively, to drain biochemically treated wastewater and return the active silt in oxy juice The method is carried out as follows. . Wastewater is supplied to oxytic 1 via conduit 2, and circulating active sludge via conduit 17. At the same time, fresh oxygen is supplied through the aerator 8 through line 7. Oxygen is dissolved by intensive mixing of the sludge cm-s. In the presence of a VII oxygen, activated sludge oxidizes carbon from organic pollutants from wastewater to carbon dioxide, while purifying them. Carbon dioxide, along with unreacted oxygen, is released into the surface volume, forming a gas mixture which, by means of the gas outlet 3, is taken from the surface volume by the suction pipe 4 and is fed through the pipe 5 to the recuperator 6, where the wastewater is removed. The resulting oxygen is fed to the aerator 8 together with the addition of fresh oxygen supplied through line 7. The process is then repeated. The oxy-sludge mixture is discharged through line 9 to the degasser 10, in which the vacuum pump 11 maintains a vacuum of up to 50% and holds the sludge mixture for up to 30 minutes. The gases released into the overhead degasser are taken by the suction pipe 12 of the vacuum pump and fed through the pressure pipe 13 to the gas blow pipe suction pipe for co-processing in the recuperator for the purpose of recovering unreacted oxygen and using it for wastewater treatment. from the degasser via conduit 14 to the secondary clarifier 15, where the separation of treated wastewater and activated sludge is performed. Purified wastewater is removed by pipeline / s 16 for further processing, and recovered activated sludge is returned to the oxytechne to wastewater treatment via pipeline 17. This method of sewage treatment reduces the oxygen concentration in the wastewater entering the secondary clarifier to the minimum amount necessary to prevent the swelling of activated sludge in the secondary clarifier, and thereby prevent the useless oxygen losses from the effluent from exiting the oxygenate. At the same time, the degassing of the sludge mixture before it enters the secondary sedimentation tank will help prevent high removal of active sludge from the secondary sedimentation tank, caused by intensive gas evolution in it, which is due to the incommensurability of equilibrium con- centrations of dissolved gases in the effluent, located in the atmosphere, and during atmospheric conditions, and with atmospheric emissions, and at atmospheric smelting, and with atmospheric concentrations, the oceans in the occipina will have, and with atmospheric concentrations in the oceans, and the atmosphere will be at rest, and with atmospheric concentrations of oceans will be in the occident, and at atmospheric sludge, even at atmospheric concentrations of dissolved gases will be in the occipine, and at atmospheric sludge. x Reducing the concentration of suspended particles in the wastewater from the secondary clarifier to 1,525 mg / l versus 5O-90 mg / l occurring in the prototype will reduce the load on wastewater treatment plants, and further reduce the cost of wastewater treatment. Thus, the use of the proposed method of wastewater treatment will reduce the cost of treatment due to the full use of oxygen supplied to the oxytocin, and by reducing the load on wastewater treatment plants. Processing the Exposure Wastewater in the amount of 1OOO m / wastewater temperature is 20 ° C, the pressure in the surface volume of oxyteen is 100 mm water. Art., the ratio of the volume concentrations in the above-mentioned volume of oxygen and carbon dioxide 9O: 10, Kopen tradition gases in the sludge mixture: oxygen 38.7 mg / l, carbon dioxide 173 mg / l the minimum oxygen concentration in the wastewater, preventing the swelling of activated sludge 2 mg / l, oxygen recovery is produced by decarbonization of the gas mixture with lime molokrm, Reagent costs at the price tag of the average district estimate prices for Moscow (oxygen is 0.5 rubles / m, lime 23.6 is active lime 50%, electricity tariff is 0, About 19 rubles / kWh. Extensive data of the proposed and known methods are given in the table: Continuation of the greenhouse Method Indicator proposed investment Gas consumption from the degasser, 103.4 25.4 oxygen, t / h of carbon dioxide, t / h Power consumed by the vacuum pump of the degasser, kW R 1 J.- Annual energy consumption 5 tons kW / h 18.4 Electricity cost, RUB / t 0.35 Total costs, RUB / t 88.42 119
2 ,5 38,7 20 1732, 5 38.7 20 173
2,5 38,7 15,35 2382.5 38.7 15.35 238
7,671197.67119
40 , 40,
1,343 ,41 8О ,4 Применение предлагаемого способа дает годовой экономический эффект только от экономии электроэнергии ЗО,58 тыс. руб. на 1000 MV4 сточных вод.1,343, 41 8О, 4 The application of the proposed method yields an annual economic effect only on energy savings of 300, 58 thousand rubles. per 1000 MV4 wastewater.