блок-схема, на фиг. 2 - диаграммы, по сн ющие его работу. Предложенный стабилизатор напр жени содержит регулирующий транзистор 1, подключенный к выходному конденсатору 2 и нагрузке 3, и через первичную обмотку дроссел 4 фильтра - к источнику 5 питани . В цепь вторичной обмотки дрос сел фильтра включен рекуперационный диод 6 фильтра, к которому через резнетор 7 подключены соединенные последова тельно интегратор 8 и реле 9, а также резистор 10 и эталонный источник 11, Запуск схемы осуществл етс импульсом 12 стабильной частоты. Обмотки дроссел 4 имеют одинаковое число витков. Индексы напр жений, диаграммы которых приведены на фиг, 2, соответствуют позиционным обозначени м элементов на .фиг. 1. Импульсом 12 осуществл етс переключение реле 9, в результате чего начинает протекать ток через базовый пере ход транзистора 1, который переходит во включенное состо ние. При этом напр жение источника 5 будет приложено к входу сглаживающего фильтра, образованного Первичной обмоткой дроссел 4, и конденсатором 2, ток от источника 5 протекает через дроссель 4, транзистор и нагрузку 3, на обмотках дроссел наводитс напр жение пол рности обозначенной на чертеже , по величине равное разности между напр жением источника 5 и напр жением на нагрузке 3. К рекуперационному диоду 6 в это. врем приложено обратное напр жение, равное сумме, напр жени на нагрузке 3 и напр жени на вторичной обмотке дроссел 4 (фиг. 1). Последнее равно напр жению иа первичной обмотке дроссел 4, за выч том падени напр жени на ее омическом сопротивлении. Следовательно, обратное напр жение на диоде 6 будет равно напр жению источника 5 за вычетом падени напр жени на омическом сопротивлении дроссел 4. Это напр жение ( U - фиг. 2) поступает на вход интегратора 8 одновременно с напр жением эталонного источни ка 11. Таким образом, мгновенное значение выходного напр жени интегратора 8 ( Ug фиг. 2) пропорционально разности .среднего значени напр жени на вход сглаживающего фильтра и эталонного напр жени . В момент времени, когда эта разност станет равной нулю, т. е. среднее значение напр жени на входе фильтра станет равным заданной величине, реле 9 возвращаетс в исходное состо ние, обесточиваетс транзистор 1, прерываетс ток через первичную обмотку дроссел , знак напр жени на обмотках последнего измен етс на противоположный (указано на фиг. 1 в скобках), ток в нагрузку начинает поступать от вторичной обмотки дроссел 4 через диод 6, напр жение на выходе интегратора начнет возрастать и измен етс пропорционально сумме напр жени на открытом диоде 6 и напр жени источника 11. Это состо ние сохран етс до поступлени следующего импульса 12, описанные процессы повтор ютс , в результате чего на входе сглаживающего фильтра получаетс последовательность пр моугольных импульсов стабильной частоть, среднее значение каждого из которых равно заданному значению. После сглаживани фильтром из дроссел 4 и конденсатора 2 эти импульсы преобразуютс в стабильное по величине посто нное напр жение, подаваемое на нагрузку 3. Напр жение, подаваемое на интегратор 8 с диода 6, зависит от тока нагрузки. Действительно при возрастании тока нагрузки , во-первых, меньща часть напр жени трансформируетс во вторичную обмотку дроссел из-за возросщих потерьj на активном сопротивлении его первичной обмотки, и, во-вторых, возрастает падение напр жени во врем открытого состо ни диода 6. В результате во врем включенного состо ни транзистора процесс интегрировани интегратором будет продолжатьс более длительное врем (на фиг. 2 обозначено пунктиром), среднее значение напр жени на входе сглаживающего фильтра возрастет, скомпенсирует возросшее падение напр жени на дросселе, напр жение на нагрузке практически не изменитс . Таким образом, в предложенном стабилизаторе напр жени , где силова часть выполнена по схеме с двухобмоточным дросселем фильтра и сочетаетс с интегральной обратной св зью, подключаемой к входу .фильтра, обеспечиваетс не только эффективное подавление возмущений питающего напр жени , но и повыщенна точность стабилизации при изменении тока нагрузки, причем достигаетс это без усложнени схемы стабилизатора.block diagram in FIG. 2 - diagrams explaining his work. The proposed voltage regulator contains a regulating transistor 1, connected to the output capacitor 2 and the load 3, and through the primary winding of the filter 4 chokes 4 to the power supply 5. A recuperative diode 6 of the filter is connected to the secondary circuit of the filter thrusters of the filter, to which the serially connected integrator 8 and relay 9, as well as the resistor 10 and the reference source 11 are connected via the chopper 7. The circuit starts with a stable frequency pulse 12. Drossel windings 4 have the same number of turns. The stress indices, the diagrams of which are shown in FIG. 2, correspond to the reference numerals of the elements in FIG. 1. The pulse 12 switches the relay 9, as a result of which current flows through the base junction of transistor 1, which passes into the on state. In this case, the voltage of the source 5 will be applied to the input of the smoothing filter formed by the primary winding of the throttles 4, and the capacitor 2, the current from the source 5 flows through the inductor 4, the transistor and the load 3, the polarity of the polarity indicated in the drawing is induced on the windings of the throttles indicated in equal to the difference between the voltage of the source 5 and the voltage across the load 3. To the recovery diode 6 to this. The time applied is a reverse voltage equal to the sum of the voltage on the load 3 and the voltage on the secondary winding of the throttle 4 (Fig. 1). The latter is equal to the voltage of the primary winding of the chokes 4, for the deduction of the voltage drop across its ohmic resistance. Consequently, the reverse voltage on diode 6 will be equal to the voltage of source 5 minus the drop in voltage on the ohmic resistance of the droplets 4. This voltage (U - Fig. 2) goes to the input of the integrator 8 simultaneously with the voltage of the reference source 11. Thus Thus, the instantaneous value of the output voltage of the integrator 8 (Ug of Fig. 2) is proportional to the difference in the average value of the voltage on the input of the smoothing filter and the reference voltage. At the moment of time when this difference becomes zero, i.e., the average voltage at the filter input becomes equal to the specified value, relay 9 returns to its initial state, transistor 1 is de-energized, current through the primary winding of the chokes is interrupted, voltage sign the windings of the latter is changed to the opposite (indicated in brackets in Fig. 1), the current to the load starts to flow from the secondary winding of the throttles 4 through diode 6, the voltage at the integrator's output begins to increase and changes in proportion to the sum of the voltage on the open that the diode 6 and the voltage source 11. This state is maintained until the next pulse 12 described processes are repeated, whereby at the input of the smoothing filter is obtained a sequence of rectangular pulses of stable frequency, the average value of each of which is equal to a predetermined value. After smoothing by the filter from the droplets 4 and the capacitor 2, these pulses are converted into a constant constant voltage applied to the load 3. The voltage applied to the integrator 8 from diode 6 depends on the load current. Indeed, with an increase in the load current, firstly, a smaller part of the voltage transforms into the secondary winding of the throttle due to increasing losses on the active resistance of its primary winding, and, secondly, the voltage drop increases during the open state of diode 6. In As a result, during the switching on state of the transistor, the integration process by the integrator will continue for a longer time (shown in dotted lines in FIG. 2), the average voltage value at the input of the smoothing filter will increase, compensate for zrosshee voltage drop across the inductor, the voltage across the load is practically izmenits. Thus, in the proposed voltage regulator, where the power part is made according to the scheme with a double-winding filter choke and combined with an integral feedback connected to the filter input, not only is effective suppression of supply voltage disturbances, but also increased stabilization accuracy when changing load current, and this is achieved without complicating the stabilizer circuit.