Claims (2)
(54) ВЕНТИЛЬНЫЙ РАЗРЯДНИК высоконелинейные резисторы не под-, вергались воздействию напр жени . Это количество искровых промежутков может быть прин то за 100%. Количество высоконелинейных резисторов, так же как и раньше выбираетс из условий защиты, но они не псдвергаютс воздействию длительно приложенного рабочего напр жени , посколь ку все оно оказываетс приложенным к искровым промежуткам. Дл того, чтобы обеспечить такое распределение напр жени , величина сопротивлени дополнительных резисторов, шунтирующих искровые промежутки/ много больше, чем у резисторов, шунтирующих рабочие высоконелинейные резисто ры, например, на несколько пор дков. Недостатком этого разр дника вл етс невозможность использовать ценные свойства рабочих высоконелинейных резисторов вьвдерживать, хот и не полностью, посто нное рабочее напр жение, что не позвол ет снизит число искровых промежутков в разр днике ниже 100%. Целью изобретени вл етс упрощение конструкции путем снижени чис ла искровых промеж5Пков в разр днике за счет принудительного распределе ни напр жени между искровыми проме жутками и рабочими высоконелинейными резисторами. Дл достижени поставленной цели в предлагаемом вентильнсм разр днике преимущественно посто нного тока, отношение .сопротивлени :дополнительны резисторов, шунтирующих рабочие высо конелинейные резисторы, к сопротивлению дополнительных резисторов, шун тирующих искровые промежутки, выбра в пределах от 1 до 4; кроме того дополнительные резисторы выполнены нелинейными. Принципиальна электрическа схем разр дника изображена на чертеже. Искровые промежутки 1 и рабочиевысоконелинейные резисторы 2 шунтированы дополнительными резисторами 3 и 4 соответственно (линейными или нелинейными) с сопротивлени ми R,. Rj соответственно, причем сопротивление Rj. имеет такую величину, что ток через резисторы 4 намного больше тока, протекающего через резисто ры 2, чем о беспечиваетс жесткое распр,-е еление .напр жени между искр выми промежутками и высоконелинейными резисторами при любых напр жени х, вплоть до пробо разр дника. Соотношение между сопротивлени ми R 2. и R выбираетс таким, чтобы дол рабочего напр жени , приход ща с на высоконелинейные резисторы,обес печивала их стабильную работу при уменьшенном числе искровых промежутков .Так, например, если стабильна раб та высрконелинейных резисторов, вы ранных по услови м защиты, возможна лишь при 50% Ug, разисторы 3 и 4 должны обеспечить деление напр жени между высоконелинейными .резисторами и искровыми промежутками поровну, т.е. T5,j/T 1. При этом число искровых промежутков снижаетс до 50%. Величина сопротивлени К должна быть выбрана такой, чтобы ток через резисторы 4 был много больше (например в 100 раз) тока через резисторы 2 при напр жении на них, равном О,5 U . Обычно не требуетс , чтобы дол напр жени на высоконелинейных резисторах составл ла менее 50% от общего напр жени на разр днике, т.е. нет необходимости принимать К. /К менее 1. Однако нецелесообразно принимать этуДОЛЮ и более 80% и снижать число искровых промежутков ниже 20%, т.е. принимать К2 /RI более 4. В обычных разр дниках с карборундовыми нелинейными резисторами примен етс шунтирование искровых промежуткрв , но никогда не примен етс шунтирование рабочих резисторов. Это обусловлено тем, что сопротивление самих рабочих резисторов настолько , мало, что все напр жение неизбежно приходитс на искровые промежутки, количество которых не может быть поэтому вз то меньше 100%. В предложенной схеме разр дника использованы высоконелинейные рабочие резисторы на основе окиси цинка, которые в тех же . услови х обладают очень высоким сопротивлением, что и позвол ет ввести деление :напр жени между ними и искровыми промежутками и вз ть количество искровых промежутков меньше 100%. Разр дник, выполненный по предлагаемой схеме, содержит меньшее количество искровых промежутков, имеет более простую конструкцию, меньшие габариты и вес, т.е. улучшенные экономические показатели . Применение таких разр дников осо бенно эффективно дл защиты высоковольтных тиристорных вентилей (НТВ) дл электропередач посто нного тока 800-1500 кВ и вставок посто нного тока. . Оно позвол ет обеспечить наиболее глубокое снижение уровн защиты и,, (1,7-1,9)U, , а следовательно, снижение стоимости ВТВ, использу преимущества высоконелинейных резисторов и преодолева их недостатки наиболее экономичным способом. Формула изобретени 1. Вентильный разр дник, содержащий искровые промежутки , соединённые последовательно с рабочими высоконелинейными резисторами, и дополнительные резисторы, шунтирующие указанные искровые: промежутки и высоконелинейные рабочие резисторы, о т ли ч аю щ и и с тем, что, с целью упрощени конструкции путе« снижени числа искровых промежутков,отношение сопротивлени указанныхдоно Нительных резисторов, шунтирующих рабочие высоконелинейные резистора, к сопротивлению дополнительных резисторов , шунтирующих искровые промежутки , выбрано э пределах от I до 4 .(54) VENTILATED DISCHARGE High-linear resistors were not subject to voltage. This amount of spark gaps can be taken as 100%. The number of highly non-linear resistors, as well as before, is selected from the protection conditions, but they are not affected by the long-term applied operating voltage, since all of it is applied to the spark gaps. In order to provide such a voltage distribution, the resistance value of additional resistors shunting spark gaps / is much greater than that of resistors shunting working high-linear resistors, for example, by several orders of magnitude. The disadvantage of this discharge is the inability to use the valuable properties of the working high-linear resistors to hold, although not completely, the constant operating voltage, which does not allow to reduce the number of spark gaps in the discharge below 100%. The aim of the invention is to simplify the design by reducing the number of spark gaps in the discharge due to the forced distribution of voltage between the spark gap and the working non-linear resistors. To achieve this goal, in the proposed valve of a predominantly direct current, the ratio of the resistance: additional resistors shunting the working high linear resistors to the resistance of additional resistors shunting the spark gaps, selected from 1 to 4; in addition, additional resistors are non-linear. The principal electrical circuits of the bit are shown in the drawing. Spark gaps 1 and working non-linear resistors 2 are bridged by additional resistors 3 and 4, respectively (linear or nonlinear) with resistances R ,. Rj respectively, and the resistance Rj. is of such magnitude that the current through the resistors 4 is much greater than the current flowing through the resistors 2 than the rigid distribution, providing the voltage between the spark gaps and the high-linear resistors at all voltages, up to the sample voltage, is provided. The ratio between the resistances R 2. and R is chosen so that the proportion of the working voltage that is applied to the highly linear resistors ensures their stable operation with a reduced number of spark gaps. So, for example, if you have a stable high-voltage resistors protection conditions, it is possible only at 50% Ug, and the 3 and 4 should ensure the separation of the voltage between the highly linear resistors and the spark gaps equally, i.e. T5, j / T 1. At the same time, the number of spark gaps decreases to 50%. The resistance value K must be chosen such that the current through the resistors 4 is much greater (for example, 100 times) the current through the resistors 2 when the voltage across them is equal to 0, 5 U. It is usually not required that the fraction of the voltage on a highly linear resistor is less than 50% of the total voltage on the discharge, i.e. There is no need to take K. / K less than 1. However, it is inappropriate to take this DOL and more than 80% and reduce the number of spark gaps below 20%, i.e. accept K2 / RI over 4. In conventional gaps with carborundum non-linear resistors, spark gaps are shunted, but shunting of the operating resistors is never used. This is due to the fact that the resistance of the working resistors themselves is so small that the entire voltage inevitably falls on spark gaps, the number of which cannot therefore be less than 100%. In the proposed gating scheme, highly linear working resistors based on zinc oxide are used, which are the same. conditions have a very high resistance, which allows for the introduction of division: the voltages between them and the spark gaps and take the number of spark gaps less than 100%. The discharge produced according to the proposed scheme contains a smaller number of spark gaps, has a simpler design, smaller dimensions and weight, i.e. improved economic performance. The use of such arresters is especially effective for protecting high-voltage thyristor valves (NTV) for 800–1500 kV DC power transmissions and DC-inserts. . It allows for the most profound reduction in the level of protection and, (1.7-1.9) U, and, consequently, a reduction in the cost of VTV, using the advantages of highly non-linear resistors and overcoming their disadvantages in the most economical way. Claims 1. Valve arrester containing spark gaps connected in series with operating high-nonlinear resistors, and additional resistors shunting said spark gaps: gaps and high non-linear working resistors, which, in order to simplify the design by reducing the number of spark gaps, the ratio of the resistivity of the above-mentioned wearable resistors, shunting the working highly non-linear resistors, to the resistance of additional resistors, shunting the spark Gaps selected from I to 4.
2. Веа ильный разрддник по п.1, отличающийс тем, что указанные дополнительные резисторы выполнены нелинейными.2. A fan cable in accordance with claim 1, wherein said additional resistors are non-linear.
Источники информации, прин тые во внимание при экспертизеSources of information taken into account in the examination
1.Патент СЗНА 3806765, кл. 317-61, 1974.1. Patent SZNA 3806765, cl. 317-61, 1974.
2.Патент США и 3967160, 2. US Patent and 3967160,
0 кл. 317-68, 1976.0 cl. 317-68, 1976.
XX
ГR