Изобретение касаетс высоковольтной электроизмерительной техники и может быть использовано при создании устройст дл коммутационных испытаний выключателей высокого напр жени . Известен способ определени переходных процессов при отключении токов короткЬго замыкани , основанный на осииллографировании физического воздействи различных сигналов на мсцели электричес ких цепей. Недостатками этого способа вл ютс невозможность непосредственного определени переходного процесса, необходимост использовани мощного источника энергии и невысока точность. Наиболее близким по технической сущности к предложенному вл етс способ определени переходньтх процессов при отключении токов короткого замыкани , основанный на моделировании высоковольт ных сетей и испытательных установок. Недостатком этого способа также вл етс невозможность непосредственного определени переходных процессов. Цель изобретени - непосредственное определение скорости восстановлени напр жени . Это достигаетс тем, что по предложенному способ определени переходных процессов при отключении токов короткого замыкани , основанному на моделировании высоковольтных сетей и испытательных установок, моделируют обратные цепи на основе принципа дуальности и в них предварительно зар жают конденсаторы, а затем закорачивают цепь и осциллографируют кривую тока, проход щего через закорачивающий элемент. На фиг. 1 представлена схема испытательной установки с формированием четырехпараметрической кривой переходного восстанавливающего напр жени (ПВН); на фиг. 2 - эквивалентна ей расчетна тюходна схема; на фиг, 3 обратна схема; на фиг, 4 - схема дл сн ти осциллограмм аналогичных кривьт л переходного процесса в исходной схеме. Через испытуемый выключатель 1 (фиг1 1) в процессе испытаний проходит ток короткого замыкани , определ емый напр жением источника питани 2 (ударный генератор, сетева установка), и реактором 3 индуктивностью LO . При переходе через нуль ток отключаетс и на выводах испытуемого выключател 1 восстанавливаетс напр жение, форма которо го определ етс формирующим устройством , содержащим резистор 4 сопротивлением f , конденсатор 5 емкостью С, реактор 6 индуктивностью Ь, конденсатор 7 емкостью С и резистор 8 сопротивлением К . При отключении токов короткого замыкани можно примен ть притшип наложени . Согласно этому принципу ПВН можно рассматривать как напр жение на зажимах идеального Источника синусоидального тока промышленной частоты, воздействующего на соответствующие пассивные двухполюсники. Таким образом вместо испытуемого выключател 1 можно подключать идеальный источник тока 9 а ЭДС источника питани 2 прин ть .равной нулю (Б результате получаетс эк- бивалентна схема). Следовательно, напр жение U (i) (фиг, вл етс ПВН, так как U((P7 V а ток 1 (t) равен шР ( рг-щи усРТ где Ш- углоЬа промышленна частота амплитуда тока короткого замыкани , Из выражений (1) и (2) следует: ШР i(t7 I,.,sinu)iTi(P)r tjtipi((.2 Использу эту схему в качестве исхо ной, получают обратную схему, примен принцип дуальности. Схема на фиг, 3 вл етс обратной схеме на фиг, 2. Операторное вьфажение дл переходной проводимости V(р) пассивной части схемы на фиг„ 2 имеет следующий вид: (.-/. РЬо ) Ри 4Й/РС) Примен принцип дуальности, получаю ДЛЯ обратной схемы на фиг. 3: ,( р1- 1.1 . - РСо РСЧО/рЦ)Тг; -. . , - -« / Значение элементов обратной схемы определ ют путем обращени параметров исходной схемы относительно любой произвольной посто нной RQ. Эта посто нна имеет размерность сопротивлени в квадрате и вл етс положительной и действительной . Элементы схемы на фиг. 3 CQ, , L I CJ, Ь , 1, - обозначены сов . Идеальный источник ответственно тока 9 в схеме на фиг, 2 заменжот идеальным источником напр жени 9 в обратной схеме на фиг. 3. Таким образом, если в схеме на фиг. 3 источник синусоидального напр жени промьпиленной частоты вл етс идеальным, может быть получена крива тока .аналогична кривой ПВН. Однако трудно создать источник напр жени достаточно близкий к идеальному. Поэтому целесообразно непосредственно определ ть производную ПВН, т. е. скорость восстановл&ии напр жени (СВН) dU(i) . t,/,p) Н1-Л -dr-- - N(.«,W) Так как -д - г co8Ut t,B исходной схеме на фиг, 2 источник тока 9 включаетс в момент амплитуды тока, измен ющегос по косинусоиде промышленной частоты. Соответственно, в обратной схеме на фиг. 3 напр жение источника 8 также измен етс по косинусоиде промышленной частоты. В течение небольшого интервала в. efvieHM переходного процесса с достаточной точностью можно прин ть. то это напр жение остаетс посто нным. ЕСЛИ предложить, что емкость 3 зар жена до двух противоположно направленных напр жений U и u, равных по значению напр жению 9 источника напр жени 9| согласно принципу наложени , сочетание напр жени U с одним из этих напр жений иа емкости З дает в сумме нулевое напр жение, а токи во всех эл&ментах от их совместного воздействи равны нугао. Процессы в схеме (фиг. 3) вл ютс результатом разр да зар женной до напр жени U емкости 3 при закороченном источнике напр жени 9.The invention relates to high-voltage electrical measuring equipment and can be used to create a device for switching tests of high-voltage circuit breakers. There is a known method for determining transients when disconnecting short-circuit currents, based on osilography of the physical effects of various signals on electrical circuits. The disadvantages of this method are the impossibility of directly determining the transient process, the need to use a powerful source of energy and low accuracy. The closest in technical essence to the proposed is a method for determining transition processes when short-circuit current is disconnected, based on the simulation of high-voltage networks and test facilities. The disadvantage of this method is also the impossibility of directly determining transients. The purpose of the invention is to directly determine the rate of voltage recovery. This is achieved in that according to the proposed method of determining transients when short-circuit currents are disconnected, based on modeling high-voltage networks and test facilities, reverse circuits are simulated based on the duality principle and capacitors are pre-charged in them, and then short-circuited and oscillograph the current curve, passing through the shorting element. FIG. Figure 1 shows the test setup with the formation of a four-parameter transition recovery voltage (PVP); in fig. 2 - the settlement scheme is equivalent to it; FIG. 3 is a reverse diagram; Fig. 4 is a diagram for capturing oscillograms of similar transition curves in the original circuit. Through the test switch 1 (Fig 1 1), a short circuit current, determined by the voltage of the power source 2 (impact generator, network installation), and reactor 3 with inductance LO passes through the tests. When passing through zero, the current is turned off and the terminals of the test switch 1 recover the voltage, the form of which is determined by the forming device containing resistor 4 with resistance f, capacitor 5 with capacity C, reactor 6 with inductance b, capacitor 7 with capacity C and resistor 8 with resistance K. When the short-circuit currents are disconnected, an overhead bearing can be used. According to this principle, PVN can be considered as the voltage across the terminals of an ideal Sine-wave current of industrial frequency acting on the corresponding passive two-pole network. Thus, instead of the tested switch 1, an ideal current source 9 can be connected and the EMF of the power source 2 can be taken equal to zero (B, an equivalent circuit is obtained). Consequently, the voltage U (i) (Fig, is PVN, since U ((P7 V and current 1 (t) is equal to ШР) (rg-shi rRT is where RT is the angle of the industrial frequency, the amplitude of the short-circuit current, From the expressions (1 ) and (2) follows: RR i (t7 I,., sinu) iTi (P) r tjtipi ((. 2 Using this scheme as the original, get the reverse scheme using the principle of duality. The scheme in FIG. 3 is the reverse circuit in FIG. 2. The operator latency for the transient conductivity V (p) of the passive part of the circuit in FIG 2 has the following form: (.- /. Plo) Pu 4Y / RS) Applying the principle of duality, I get FOR the reverse circuit in FIG. 3: , (p1-1.1. - PCO RSCPO / pC) Tr; -., - - ". The value of the elements of the inverse scheme is determined by inverting the parameters of the original scheme relative to any arbitrary constant RQ. This constant has the dimension of resistance in the square and The elements of the circuit in Fig. 3 CQ,, LI CJ, b, 1, are marked together. The ideal source of responsively current 9 in the circuit of FIG. 2 is replaced with an ideal source of voltage 9 in the reverse circuit of FIG. 3. Thus, if in the diagram in FIG. 3, the source of the sinusoidal voltage of the sawn frequency is ideal, a current curve can be obtained. However, it is difficult to create a voltage source close enough to the ideal. Therefore, it is advisable to directly determine the derivative of the PVN, i.e., the rate of recovery of the voltage and voltage (EHR) dU (i). t, /, p) H1-L -dr-- - N (. ", W) Since - d - r co8Ut t, B of the source circuit in FIG. 2, the current source 9 is switched on at the time of the amplitude of the cosine-changing current. industrial frequency. Accordingly, in the reverse pattern in FIG. 3, the voltage of source 8 also varies in a power frequency cosinusoid. During a small interval in. transient efvieHM can be accepted with sufficient accuracy. then this voltage remains constant. IF we propose that capacitance 3 is charged to two oppositely directed voltages U and u, equal in value to voltage 9 of voltage source 9 | according to the principle of superposition, the combination of the voltage U with one of these voltages and the capacitance 3 gives zero voltage in total, and the currents in all electric elements from their joint action are equal to nugao. The processes in the circuit (Fig. 3) are the result of the discharge of the capacitance 3 charged to the voltage U with the voltage source 9 short-circuited.