(54) СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ СКОРОСТИ РЕЗАНИЯ Между тем прогрессивные конструкции металлорежушего оборуаовани в процесс Ётомвтизации средне - и мелкосерийного производства путем создани комплексов быстр опереналаживаемых станков с ЧПУ, управл емых от аен ральной ЭВМ, требует высокой наоежности инструмента в работе во всех случа х часто .мен к)1Цйхс заготовок. Це/шю насто щего изобретени в- nfletcu повышение надежности ииструмента в работе путем учета фактически физиксисимических свойств о абать1вае MWO и инструментального материалов; Дл этого измер ют оптическим цветовым HHpoMetpoM температуру контак та инструмент д еталь, вычисп йт зави чcijMOCTb производной термоэдс по тем- пёратуре контакта и по полученной зависимости выбирают Скорость резани , соответствующую минимальному значению производной. В начале обработки детали производ pedaifaie с переменной скоростью, за счет чего получают зависимость производной термоэдс, по температуре кон такта .-; V, . .. ....: ., . ,. . :.,.:;-... На 4мг. 1 дана схема осушеотвлени способа на примере обработ1ш детали типа фланца} на фиг. 2 - график зависимости термоэдс и температуры от скорости резани ; .на . 3 - уСтройс-г во дл реализации предлагаемого спо срба. Заготовка , установленна в патрон стаиса, подаергаетс предварительной обточке по торцу А. При этом скорость рёзани при посто нной частоте вращени шпиндел мен етс в некоторых пре делах, Пой аемые при этом сигналы: первый, терМоэдс в функции скорости .ржани Ё « Е (Y), и второй, темпеpatypa скольз щего контакта, ре1 истрируема оптическим цветовым пирометром , тшсже в функции скорости резани Т Т (V), показаны на фиг. 2. Вид этих функций может с утйественно отличатьс не только при переходе на фугую марку обрабатываемого материала, но, например, при его термообработке, вл сь характеристическим дл данной napbt инструментального и обрабатьюавмого Материала, Исследовани ми установлено, что, несмотр на схожее монотонное возрастание функций Е и Т,/между ними имеетс различие в форме и координате (Yj) точек перегиба (фиг. 2), опрёдел е(54) METHOD FOR DETERMINING CUTTING SPEEDS Meanwhile, progressive metalworking equipment in the automation of medium- and small-scale production by creating fast-fledged CNC machines that are controlled by an aerial computer, requires a high tool quality in all cases, and the need for high-efficiency machines to work in all cases, using high-speed computer, requires high tool quality. k) 1Tyhs blanks. The goal of the present invention is to improve the reliability of the tool in operation by taking into account the actual physical and physical properties of the MWO and tool materials; For this, the contact temperature of the instrument is measured by the optical color HHpoMetpoM, details of the derivative of the thermopower from the contact temperature and from the resulting dependence choose the Cutting speed corresponding to the minimum value of the derivative. At the beginning of the machining of the part, the pedaifaie is produced at a variable speed, due to which the derivative of the thermopower is obtained, according to the contact temperature .-; V,. .. ....:.,. , . :.,.:; -... At 4mg. 1 is a diagram of the drying method with the example of machining a flange-type part in FIG. 2 is a graph of thermopower and temperature versus cutting speed; .on . 3 - STROYS-GV for the implementation of the proposed method. The workpiece installed in the chuck stais is pre-turned at face A. At the same time, the cutting speed at a constant spindle speed varies in some limits. Signals: the first signal, the thermopower as a function of the speed. ), and the second, temperature sliding contact, measured by an optical color pyrometer, as a function of cutting speed T T (V), is shown in FIG. 2. The appearance of these functions may naturally differ not only when switching to the fug mark of the material being processed, but, for example, during its heat treatment, which is characteristic of this napbt tool and processing material, the Research has found that, despite the similar monotonous increase of functions E and T, / between them there is a difference in the shape and coordinate (Yj) of the inflection points (Fig. 2), defined e
648383 мое физико-химическими свойствами материала заготовки и, например, твердого сплава. Это различие сказьюаетс на виде и величине функции , т, е. производной lOT термоэдс по; температуре, показанной на фиг, 2 пунк ,тиром. Физически значение производной соответствует коэффициенту об в формулё Зеебека, записанной в дифференциальной форме , и характеризует взаим одейстие инструментального и обрабатываемого материалов а услови х скольз щего контакта . По Виду функции dE«e| (Y) и ее значению производ т выбор скорости резани , при котором взаимодействие обрабатываемого и инструментального материалов минимально (минимальна величина производной), т, е, минимален износ инструмента. На фиг. 3 показано возмсйкное расположение технических средств, обрабатываемой заготовки 1, режущего инструмента 2, пирометра 3, наведенного на вершину режущей кромки, блока 4 регистрации термоэдс Е и температуры Т контакта, системы S управлени станка и привода 6 главного движени стан ка, ... На основании данных, поступающих в блок 4 контрол , в период изменени скорости резани (предварительной обточки ) вычисл ют значени функции 4 р..-.-... , определ ют скорость резани , со О Т ответствующую-се минимуму, и посредством системы 5 управлени станка управл ют приводом главного движени станка так, чтобы фактическа скорость резани находилась в допустимом диапазоне . Все сказанное выше подтверждает, что предлагаемый способ может обеспечить надежность инструмента в работе цйже при обработке первой заготовки и учесть ее индивидуальные особенности , например, термообработку, т. е, в таких услови х, когда известные способы неэффективнь. При этом отпадает необходимость проведени стойкостных испытаний. В современных комплексах станков с ЧПУ, управл емых от ЭВМ, использование указанного способа позволит повысить произвоцительность этих комплексов (за счет повышени надежности обработки, сокращени простоев и брака)648383 mine physical and chemical properties of the material of the workpiece and, for example, hard alloy. This difference affects the form and magnitude of the function, t, that is, the derivative of the lOT thermopower with respect to; temperature, shown in FIG. 2 pt, tyr. Physically, the value of the derivative corresponds to the coefficient σ in the Seebeck formula, which is written in differential form, and characterizes the interaction of the instrumental and the processed materials under the conditions of the sliding contact. By Type of function dE «e | (Y) and its value are used to select the cutting speed at which the interaction of the material and tool materials is minimal (the derivative value is minimal), t, e, the tool wear is minimal. FIG. 3 shows the location of the technical means, the workpiece 1, the cutting tool 2, the pyrometer 3 directed to the top of the cutting edge, the unit 4 for recording the thermoelectric power E and the contact temperature T, the machine control system S and the drive 6 for the main movement, ... based on the data received in control unit 4, in the period of changing the cutting speed (preliminary turning), the values of the function 4 p. -...-... are calculated, the cutting speed is determined, with O T corresponding to the minimum, and through the system 5 machine control are driven by the main movement of the machine so that the actual cutting speed is within the allowable range. All of the above confirms that the proposed method can ensure the reliability of the tool in operation when processing the first workpiece and take into account its individual features, for example, heat treatment, i.e., in such conditions when the known methods are ineffective. In this case, there is no need for stochastic tests. In modern complexes of CNC machines controlled by computers, the use of this method will increase the productivity of these complexes (by increasing the reliability of processing, reducing downtime and scrap)