пресс-шайбы б и пресс-штемпел 7 производ т распрессовку заготовки совместно с шайбой 2 и шайбой 5, после окончани распрессовки начинаетс истечение металла шайбы2 через отверстие матрицы 8 в монометаллический профиль 9. Дл обесп чени быстрого и полного заполнени обжимающей части пластической зоны AmBnoCpt) (фиГсЗ) металлом наруж ного плакирующего сло 4 заготовки необходимо, чтобы сопротивление деформации металла шайбы 2 в состо нии пластического течени было мень сопротивлени деформации металла н ружного плакирующего сло 4 загото ки, т.е. шайба должна обладать повыш ной пластичностью. Это достигаетс соответствующим выбором прочностных свойств и различным нагревом шайбы и продольной слоистой заготовки. При заполнении обжимающей части пластической зоны металл наружного плакирующего сло заготовки вытесн ет часть объема металла шайбы 2, 1 оторый вытекает через отверстие матрицы 8 в передний монометаллический конец 9. Оставша с часть объема- металла шайбы 2 располагаетс в углах матрицы 8 в виде мертвых зон 10, Затем наступает совместное истечение основного 3 и пла кирующего 4 слоев заготовки с обра ванием плакированного издели 11 (фиг.З), Дл того,чтобы в момент совместного истечени основного 3 и плакирующего 4 слоев заготовки че рез канал матрицы 8(фиг,3)не наблюд лось также истечение металла шайбы 2 из мертвых зон 10 необходимо при выборе размеров шайбы соблюдать отношение с с 2. где hg . - высота шайбы; - наружный диаметр продоль но-слоистой заготовки; dg - внутренний диаметр продольно-слоистой заготовки (фиг.1) Таким же способом возможно получение многослойных труб и полых про филей, например, с двухсторонней плакировкой, С этой целью компенсационную шайбу 5 выполн ют из металла внутреннего плакирующего сло 12 трехслойной заготовки (фиг,4), Дл тогО| чтобы получить равномерное распределение плакирующего сло по длине, необходимо при выборе размер компенсационного диска соблюдать соотношение HT/13т, - d-p - 0,05-0,1 - высота диска; DT. Mdrp - соответственно .наруж ный и внутренний диаметры триметаллической заготовки. Дл получени точных геометричес ких р а отпрессованные плакиро ванные издели в дальнейшем могут подвергатьс холодной деформации 4 ( прокатке, волочению, раскатке и т.д.), П р.и м е р 1, Биметаллический слиток 273x104x400 мм, состо щий из двух слоен-наружного J2I 273x240x400 мм ИЗ сплава ДД и внутреннего 0 240х104х х400 1-лм из сплава WIrS,шайбу 0 273х104х х90 мм из сплава АДОО и компенсационную шайбу 0 273x104x10 мм из сплава АМгЬ нагревали в индукционной печи до температуры 450°С, а затем помещали в контейнер 0 280 мм горизонтального гидравлического пресса усилием 3500 т. Разница в прочностных свойствах при температуре нагрева металлов внутреннего сло слитка из сплава АД1 и шайбы из сплава АДОО составл ла от 0,5 до 1 кг/мм Экструдирование труб 0 96x2 мм осуществл ли без смазки контейнера с натиркой иглы графитом. В начале экструдировани отмечено истечение переднего монометаллического конца Jcплaвa АДОО длиной 1350 мм. Обща длина отпрессованной трубы составл ла 25500 мм. Как показали исследовани , толщина наружного плакирующего сло по длине издели составл ла 15-20% от общей толщины стенки трубы, при этом плакировка целиком состо ла из металла наружного сло заготовки - сплава АД1, П р и м е р 2. Слиток 0 273х104х х400 мм, состо щий из трех слоев: наружного 0 273x240x400 мм из сплава АД1, среднего 0 240x135x400 мм из сплава АМгб и внутреннего,0 135х104х х400 мм из сплава АД1, совместно с компенсационной шайбой 0 273х104х10мм из сплава АД1 нагревали в индукционной печи до температуры , Шайбы 273x104x90 мм из сплава АД1 нагревали до более высокой температуры 500°С, Затем помещали в контейнер 0 280 мм горизонтально-то гилоавлического пресса усилием 3500 т. Разница в прочностных свойствах при различной температуре нагрева металлов наружного сло заготбвки и шайбы, выполненных из сплава АД1, составл ла до 1 кг/мм Экструдирование труб 0 96x2 мм осуществл ли без смазки Контейнера с натиркой иглы графитом, В начале экструдировани происходило истечение переднего монометаллического конца из сплава АД1 длиной 1300 мм. Обща длина отпрессованной трубы составл ла 25000 мм. Как показали исследовани , толщина плакирующего cnofi по длине трубы составл ла l6-l5% от общей трлщины стенки трубы дл внутреннего сло и 15-20%-дл наружного сло . Изучение. МикроструктУрй наружного плакирующего сло показало, что плакировка по Bcef: длине не имеет поверхностных пленок металла шайбы. Предложенный способ .позвол ет повысить качество многослойных проpress washer 6 and press ram 7 produce the pressing of the workpiece together with the washer 2 and the washer 5, after the pressing is completed, the metal of the washer 2 begins to flow through the hole of the matrix 8 into the monometallic profile 9. To quickly and completely fill the crimping part of the plastic zone AmBnoCpt (FGSZ) metal outer cladding layer 4 of the workpiece, it is necessary that the strain resistance of the metal washer 2 in the state of plastic flow was less than the deformation resistance of the metal of the outer cladding layer 4, those. the washer must have increased plasticity. This is achieved by an appropriate choice of strength properties and different heating of the washer and the longitudinal laminated billet. When the compression part of the plastic zone is filled, the metal of the outer cladding layer of the workpiece displaces part of the metal volume of the washer 2, 1 that flows out through the opening of the matrix 8 into the front monometallic end 9. The remaining part of the metal volume of the washer 2 is located in the corners of the matrix 8 in the form of dead zones 10 Then the joint outflow of the main 3 and the cladding 4 layers of the workpiece occurs with the formation of the clad product 11 (FIG. 3), so that at the time of the joint expiration of the main 3 and the cladding 4 layers of the workpiece through matrix 8 (fig. 3), the outflow of the metal of the washer 2 from the dead zones 10 was also not observed when choosing the size of the washer to respect the relationship with 2. where hg. - washer height; - outer diameter of the longitudinal layered billet; dg is the internal diameter of the longitudinally layered billet (figure 1). In the same way it is possible to obtain multilayer pipes and hollow profiles, for example, with double-sided plating. To this end, the compensation washer 5 is made of the metal of the internal cladding layer 12 of the three-layer billet (Fig. 4) For to | in order to obtain a uniform distribution of the cladding layer along the length, it is necessary when selecting the size of the compensation disc to observe the ratio HT / 13t, - dp - 0.05-0.1 - the height of the disc; DT. Mdrp is, respectively, the detectable and inner diameters of the trimetallic billet. In order to obtain exact geometrical sections, pressed plated products can be further subjected to cold deformation 4 (rolling, drawing, rolling, etc.), Example 1, Bimetallic ingot 273x104x400 mm, consisting of two layers - external J2I 273x240x400 mm FROM alloy DD and internal 0 240x104x400 1-lm from WIrS alloy, washer 0 273x104x90 mm from ADOO alloy and compensating washer 0 273x104x10 mm from AMgb alloy were heated in an induction furnace to a temperature of 450 ° С, and into a container 0 280 mm of horizontal hydraulic press with a force of 3500 tons. Times In the strength properties at the temperature of heating the metals of the inner layer of an ingot of alloy AD1 and washers made of alloy ADO ranged from 0.5 to 1 kg / mm. Extrusion of pipes 0 96x2 mm was carried out without lubrication of the container with the needle rubbed with graphite. At the beginning of the extrusion, the outflow of the front monometallic end of the JSPAOOO 1350 mm long was observed. The total length of the extruded tube was 25,500 mm. Studies have shown that the thickness of the outer cladding layer along the length of the product was 15-20% of the total wall thickness of the pipe, while the cladding consisted entirely of the metal of the outer layer of the workpiece - alloy AD1, PRm and mer 2. Ingot 0 273x104x400 mm consisting of three layers: outer 0 273x240x400 mm from AD1 alloy, medium 0 240x135x400 mm from AMgb alloy and internal, 0 135x104x x400 mm from AD1 alloy, together with a compensation washer 0 273x104x10mm from AD1 alloy was heated in an induction furnace to temperature, Washers 273x104x90 mm from AD1 alloy were heated to a higher Temperatures of 500 ° С. Then they were placed in a 0 280 mm horizontal container of a gravity press with a force of 3500 tons. The difference in strength properties at different temperatures of heating metals of the outer layer of wastes and washers made of AD1 alloy was up to 1 kg / mm. Extruding pipes 0 96x2 mm was made without lubrication of the Container with a needle rubbing of graphite. At the beginning of the extrusion, the front monometallic end of the AD1 alloy was 1300 mm long. The total length of the extruded tube was 25,000 mm. Studies have shown that the thickness of the cladding cnofi along the length of the pipe was l6-l5% of the total pipe wall thickness for the inner layer and 15–20% for the outer layer. Study of. The microstructure of the outer cladding layer showed that the Bcef plating: the length does not have surface films of the metal washer. The proposed method allows to improve the quality of multilayer products.