SU602573A1 - Способ термомеханической обработки стальных изделий - Google Patents
Способ термомеханической обработки стальных изделийInfo
- Publication number
- SU602573A1 SU602573A1 SU762385342A SU2385342A SU602573A1 SU 602573 A1 SU602573 A1 SU 602573A1 SU 762385342 A SU762385342 A SU 762385342A SU 2385342 A SU2385342 A SU 2385342A SU 602573 A1 SU602573 A1 SU 602573A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- heat
- mechanical treatment
- steel articles
- substructure
- temperature
- Prior art date
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Description
Образовав1ииес субзерна обладают высокой стабильностью против термических воздействий , и структурные изменени , св занные со сн тием этой структуры, чрезвычайно затруднены , а в р де случаев вообще не протекают
Степень развити полигонизации зависит от температуры (котора выбираетс в зависимости от химического состава термообрабатываемой стали) и величины приложенного напр жени .
Дл доэвтектоидны.х сталей температура изотермической выдержки (деформировани ) равна АСз+30 - 50°С, а дл заэвтектсидных сталей выбираетс в интервале АС -/ICj. Величина приложенного напр жени должна находитьс в пределах 0,4-0,7 от предела текучести аустенита дл выбранной температуры деформировани .
Так как до нагружени возможно различное состо ние тонкой структуры в зависимости от предварительной обработки изделий, возможно их различное поведение в услови х нагружени . «Рабоча субструктура издели , определ юща его поведение в процессе эксплуатации , начинает развиватьс немед.ченно после приложени напр жени . Начальный этап формировани субструктуры характерен наличием широкого спектра размеров субзерен . Первоначально обнаруживаютс {3- 5 мин нагружени ) следы грубого скольжени , искажающие исходную структуру аустенита. Грубое скольжение развиваетс тем больше, чем выше уровень приложенного напр жени . Однако в ходе последующей деформации указанные структурные изменени , наблюдающиес в начальный момент, как бы сглаживаютс . Субструктура вновь перестраиваетс и в соответствии с выбранными услови ми нагружени (температурой и напр жением) образуютс равновесные субзерна. Этот момент соответствует переходу к установившейс стадии ползучести. Дл конкретных условий нагружени и данного материала существует равновесный размер полигонов, который реализуетс на установившейс стадии, о чем свидетельствует посто нство удлинени во времени .
Образование субструктуры динамической полигонизации установившейс ползучести происходит тогда, когда состо ние металла отвечает уме1)енному гор чему наклепу. Отличительной особенностью такой субструктуры вл етс то, что в зависи.мости от ориентации субграниц в пространстве они могут либо задерживать дислокации (т. е. способствовать локализации деформации в объеме субзерна, а следовательно упрочнению), либо пропускают дислокации «на ходу (т. е. способствовать релаксации перенапр жений, что уменьшает
опасность возникновени хрупкого разрушени ) .
При обработке цилиндрических образцов из стали 40Г по режиму: нагрев до температуры 880 + 10°С; нагружение раст гивающим напр жением бкгс/мм ; выдержка под нагрузкой 1 ч; закалка в масле и отпуск при 200°С, 2 ч, получают следующий комплекс свойств: 6-ь 190 + 5 КГС/ММ2; б-г 180±4 кгс/мм -; 9,8± 1% Ч 32 ±4%; а„ 6,5±1 кгс-м/см.
Такой комплекс свойств не может быть
достигнут при обычной термообработке и соответствует уровню свойств после термообработки по оптимальному режиму. При этом достигаетс установивша с стади ползучести, а остаточна деформаци составл ет 2,5-3,0%
Claims (2)
- Формула изобретениСпособ термомеханической обработки стальных изделий, включающий нагрев до температуры аустенизации, п.тастическое деформирование в процессе изотермической выдержки, закалку и отпуск, отличающийс тем, что, с целью повышени механических свойств, пластическое деформирование провод т при напр жени х , меньших предела текучести, и прекращают его на установившейс стадии ползучести .Источники информации, прин тые во внимание при экспертизе:40 1. Авторское свидетельство СССР Л 212309 кл.С 21 D 7/14, 1968.
- 2. Бернштейн М. Л. Термомеханическа обработка металлов и сплавов. М «Металлурги , 1968, т. 2, с. 695.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU762385342A SU602573A1 (ru) | 1976-07-09 | 1976-07-09 | Способ термомеханической обработки стальных изделий |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU762385342A SU602573A1 (ru) | 1976-07-09 | 1976-07-09 | Способ термомеханической обработки стальных изделий |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU602573A1 true SU602573A1 (ru) | 1978-04-15 |
Family
ID=20670274
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU762385342A SU602573A1 (ru) | 1976-07-09 | 1976-07-09 | Способ термомеханической обработки стальных изделий |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU602573A1 (ru) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5690757A (en) * | 1990-09-21 | 1997-11-25 | Avesta Sheffield | Method for continuous recrystallization annealing of a steel strip |
-
1976
- 1976-07-09 SU SU762385342A patent/SU602573A1/ru active
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5690757A (en) * | 1990-09-21 | 1997-11-25 | Avesta Sheffield | Method for continuous recrystallization annealing of a steel strip |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Yamaguchi et al. | Influence of grain size on the low-cycle fatigue lives of austenitic stainless steels at high temperatures | |
Ezatpour et al. | Hot deformation and processing maps of K310 cold work tool steel | |
Sun et al. | Tri-modal microstructure and performance of TA15 Ti-alloy under near-β forging and given subsequent solution and aging treatment | |
Blaz et al. | Strain rate sensitivity of hot deformed Al and AlMgSi alloy | |
Smolej et al. | The influence of the thermomechanical processing and forming parameters on superplastic behaviour of the 7475 aluminium alloy | |
US4096002A (en) | High duty ductile cast iron with superplasticity and its heat treatment methods | |
Carsi et al. | High strain rate torsional behavior of an ultrahigh carbon steel (1.8 Pct C-1.6 Pct Al) at elevated temperature | |
JPS63114951A (ja) | 耐疲れき裂ニッケル基超合金の熱加工的形成法 | |
SU602573A1 (ru) | Способ термомеханической обработки стальных изделий | |
Li et al. | Hot deformation behaviors of Fe–30Mn–3Si–3Al TWIP steel during compression at elevated temperature and strain rate | |
Kim et al. | Enhancing superplasticity of ultrafine‐grained Ti–6Al–4V without imposing severe plastic deformation | |
Matuszewski et al. | Torsional hot workability in 0.47 C-0.86 Mn-0.5 Cr-B steel from 650° c to 870° C | |
JPH11199995A (ja) | チタン合金のクリープ特性を改善するための方法及びチタン合金 | |
Suzuki et al. | Hot strength and hot ductility of titanium alloys—a challenge for continuous casting process | |
Shamblen | Embrittlement of titanium alloys by long time, high temperature exposure | |
Driver et al. | Microstructural effects of the cyclic and monotonic hardening of Al 5Mg | |
Ucisik et al. | Multistage hot deformation with decreasing temperature of two plain carbon and two HSLA steels | |
Maki et al. | Dynamic recrystallization in ferritic stainless steel | |
Wang et al. | Study of static recrystallization behavior of austenite in a Ti–V microalloyed steel | |
Matsumoto et al. | High Temperature Tensile Deformation Mode and Microstructural Conversion of Ti–6Al–4V Alloy with the (α+ α′) Duplex Starting Microstructure | |
US3788903A (en) | Method of processing steel material having high austenitic grain-coarsening temperature | |
SU1615198A1 (ru) | Способ изготовлени изделий из жаропрочных аустенитных сплавов на основе системы железо-никель-хром | |
Spigarelli et al. | High temperature plastic deformation of a heat-treated AZ31 magnesium alloy | |
Illarionov et al. | Isothermal decomposition of β-solid solution in titanium alloy Ti–10 V–2Fe–3Al | |
US3297496A (en) | Heat treatment of columbium and molybdenum base alloys |