Claims (2)
Однако при одновременной подаче на двухоперационный тиристор импульсов обратного анодного напр жени и отрицательного тока управлени , которую осуществл ют при указанном способе запирани , затрачиваетс излишн мощность управлени . Это св зано с тем, что при комбинированном способе запирани тиристора в начальные этапы переходного процесса его запирани основным запирающим фактором вл етс обратное анодное напр жение. Отрицательный ток управлени играет определ ющую роль в запирании прибора толь ко после по влени на нем пр мой пол рности анодного напр жени , когда 1ерез коллекторный переход тиристора из базовых областей начинают протека непрорекомбинировавшие носители зар да. Отрицательным током управлени эти носители вывод тс из р-базы тиристора , ликвидиру услови самопроизвольного повторного включени прибора . Цель изобретени - снижение массог баритных показателей устройства, фор мирующего импульсы отрицательного то ка управлени , путем снижени длител ности этих импульсов. Это достигаетс тем, что при осуществлении известного способа запира ни двухоперационного тиристора, основанного на подаче отрицательного импульса тока управлени и импульса обратного анодного напр жени , отриц тельный импульс тока управлени пода ют с временной задержкой относительно подачи на тиристор импульса обрат ного анодного напр жени , в частноети в момент изменени пол рности анод ного напр жени на пр мую. На фиг.1 изображена функциональна схема, с помощью которой реализуетс способ запирани двухоперационного тиристора; на фиг.2 (а,б,в) - времен ные диаграьв 1ы тока управлени , анодного тока и анодного напр жени на двухоперационном тиристоре. Предположим, что двухог1ерационный тиристор 1 включен положительньл импульсом тока управлени , сформированным блоком 2 управлени , и до момента времени ( находитс в открытом состо нии . В момент t путем перевода ключевого элемента узла 3 принудительной коммутации в открытое состо ние на ти ристор 1 подают импульс обратного анодного напр жени (см.фиг.2 в).С временной задержкой относительно момента t , но не позже момента времени tj (или в момент времени, когда анодное напр жение на тиристоре 1 измен ет пол рность на пр мую) блок 2 управлени формирует отрицательный импульс тока управлени . Отрицательный ток управлени выводит из р-базы тиристора оставшиес в ней неравновесные носител зар да, которые образуют импульс тока через коллекторный переход в момент t(cM. фиг.2 б), преп тству самовключению двухоперационного тиристора при по влении на нем после этапа запирани пр мого анодного напр жени . Исследовани показали, что длительность всплеска емкостного анодного тока около 1-2 мкс, после его окончани отрицательный импульс тока управлени может быть сн т, что не приводит к снижению коммутирующей способности тиристора. Так как мощный двухоперационный тиристор способен коммутировать анодные токи величиной более 100 А, то при типичных значени х коэффициента запирани (К 4-10) требуетс больша амплитуда отрицательного тока управлени (15-20А) дл запирани прибора . Поэтому существенное сокращение длительности импульса отрицательноготока управлени позвол ет значительно снизить массогабарйтные показатели устройства,формирующего импульсы управлени на двухоперационный тиристор . Формула изобретени 1.Способ запирани двухоперационного тиристора, основанный на подаче отрицательного импульса тока управлени и импульса обратного анодного напр жени , отличающийс тем, что, с целью снижени массогабаритных показателей устройства, формирующего импульсы управлени , путем снижени длительности этих импульсов, отрицательный импульс тока управлени подают с временной задержкой относительно подачи на тиристор импульса обратного анодного напр жени , но не позднее изменени пол рности анодного напр жени на пр мую. However, when simultaneously supplying a two-stage thyristor with pulses of reverse anodic voltage and a negative control current, which is carried out with the specified latching method, the control power is wasted. This is due to the fact that with the combined method of locking the thyristor in the initial stages of the transient process of locking it, the reverse voltage of the anode voltage is the main locking factor. The negative control current plays a decisive role in locking the device only after the appearance of the direct polarity of the anode voltage on it, when, through the collector junction of the thyristor from the base regions, the non-recombined charge carriers begin to flow. By the negative control current, these carriers are output from the p-base of the thyristor, eliminating the conditions of the spontaneous reclosing of the device. The purpose of the invention is to reduce the mass-capacity parameters of the device, which forms the pulses of negative control, by reducing the duration of these pulses. This is achieved by the fact that in the implementation of a known method of locking a two-stage thyristor based on the supply of a negative control current pulse and an anode back voltage pulse, a negative control current pulse is supplied with a time delay relative to the supply to the thyristor of an anode voltage pulse private at the time of changing the polarity of the anode voltage to the direct one. Fig. 1 shows a functional diagram by which the method of locking a two-step thyristor is implemented; Fig. 2 (a, b, c) shows the timing of the control current, anode current, and anode voltage on a two-step thyristor. Suppose that the two-stage thyristor 1 is turned on by a positive control current pulse generated by control unit 2 and up to the time point (is in the open state. At time t, by switching the key element of the forced switching node 3 to the open state, anode voltage (see Fig. 2c). With a time delay relative to the time t, but no later than the time tj (or at the time when the anode voltage on the thyristor 1 changes polarity to the forward) control unit 2 generates a negative control current pulse. A negative control current removes the remaining nonequilibrium charge carriers from the p-base of the thyristor, which form a current pulse through the collector junction at time t (cM. FIG. 2b), preventing the dual-operation thyristor from turning on on it after the step of locking direct anode voltage. Studies have shown that the duration of a surge in capacitive anodic current is about 1–2 µs, after its termination the negative control current pulse can be removed, which does not lead to to reduce the switching capacity of the thyristor. Since a powerful two-stage thyristor is capable of switching anode currents larger than 100 A, with typical values of the lock-up coefficient (K 4-10), a large amplitude of the negative control current (15-20A) is required to lock the device. Therefore, a significant reduction in the duration of the negative control pulse allows a significant reduction in the mass and weight characteristics of the device that generates control pulses on the two-step thyristor. Claim 1. A method of locking a two-stage thyristor based on the supply of a negative control current pulse and a reverse anodic voltage pulse, characterized in that, in order to reduce the weight and size parameters of a device generating control pulses, by reducing the duration of these pulses, a negative control current pulse is supplied with a time delay relative to the supply to the thyristor of a pulse of the reverse anode voltage, but no later than a change in the polarity of the anode voltage to the direct voltage Yu.
2.Способ ПОП.1, отличающийс тем, что фиксируют момент измененн пол рности анодного напр жени на пр мую и в этот момент подают отрицательный импульс тока управлени .2. Method POP1, characterized in that the moment of the changed polarity of the anode voltage is fixed to the direct one and at this moment a negative control current pulse is applied.
uJuJ
Фиг.22