форматор 1, первична Wi и вторична Wz обмотки которого включены в диагонали мостов на ключах 2, 3, 4, 5 и 6, 7, 8, 9, называемые в дальнейшем модул тором и демодул тором соответственно, причем втора диагональ моста-модул тора подключена к напр жению сети , а втора диагональ моста - демодул тора включена последовательно с нагрузкой 10. Управление ключами модул тора осуществ .т етс также, KaiK и по известному способу, путем подачи на противоноложные его ключи, например 2, 5 и 3, 4, опорной последовательности импульсов 11 (фиг. 2), при этом напр жение сети 12 иреобразуете в высокочастотное напр жение 13, двухполуперкодное выпр мление н регулирование которого осундествл ет .мостовой демодул тор на ключах 6, 7, 8, 9. По предлагаемому способу управлени формируют импульсы 14 с отстающим углом регулировани ар (фиг. 2) и подают на смежные ключи демодул тора, например на ключи 6, 7, формируют третью последовательность и.мпульсов 15 с опережающим углом регулировани |3р н подают их на другие смежные ключи (например , на ключи 8, 9). При таком управлении обеспечиваютс все необходнмые режимы работы регул тора: максимальна вольтодобавка , регулирование вольтодобавки, неискаженна передача на нагрузку напр жепи сети, регулирование вольтодобавки, максимальна вольтоотбавка. Причем в отличие от известного еиособа процесс регулировани основан на то.м, что в течение каждого нолупериода напр жени высокой частоты чередуютс режпмы передачи неискаженного напр жени сети с вольтодобавкой либо с вольтоотбавкой. Режим максимальной вольтодобавки достигаетс со:вмещеннем по фазе всех трех последовательностей управл ющнх импульсов 11, 14, 15 (ар 0, ), из которых две последние обеспечнвают цикл замыкани ключей демодул тора 7, 8-6, 9, где р дом сто щие цифры обозначают одновременное замкнутое состо ние этих ключей. При этом на нагрузке действует неискаженное нанр жение, равное сумме напр жени вторичной обмоткн вольтодобавочного трансформатора н напр жени сети. Сдвигом импульсов 14 и 15 на некоторый угол регулировани (ар, и |3р, на фиг. 2) достигаетс режим регулируемой вольтодобавки с циклом 5,8-8,7-7,9-9,6, при котором на выходе демодул тора формируетс регулируемое напр жение вольтодобавки 16, которое, суммиру сь с напр жением сети, прикладываетс к нагрузке. Форма напр жени на нагрузке представлена на фиг. 2 кривой 17. Увеличением углов регулировани а-р, и Рр, до четверти периода напр жени высокой частоты получают режим неискаженной передачи на нагрузку напр женн сети, так как импульсы 14 и 15 наход тс в противофазе и обеспечивают цикл 6,8-7,9. Папр жение иа выходе демодул тора в этом режиме равно нулю и к нагрузке прикладываетс нанр л е кие 18, равное напр жению сети 12, тем са .мым автоматически устран етс указанный основной недостаток известного способа. Дальнейший сдвиг импульсов 14, 15 на угол регулировани ар,, и Pp., , больш)1Й четверти периода нанр жени высокой частоты, определ ет цикл замыкани коммутаторов демодул тора 8,6-6,9-9,7-7,8, при котором напр жение вторичной обмоткн вольтодобавочного трансфсрл1атора включаетс встречно с напр же .нием сети. На выходе демодул тора формируетс нанр жение 19, а на нагрузке - напр жение 20. Так обеспечиваетс режпм регулируемой вольтоотбавки, предельным случаем которого будет режи.м максимальной вольтоотбавки при угле регулировани сср и Рр, равном полупериоду напр жени высокой частоты . Импульсы 14, 15 в этом режиме снова наход тс в фазе друг с другом, но в противофазе с импульсами II, на нагрузке при этом формируетс неискаженное синусоидальное наир жепие, равное разности напр жепи вторичной обмотки трансформатора и наир жеии сети 12. Таким образом, управление регул тором переменного напр жени с вольтодобавочным звеном высокой частоты по предлагаемому способу позвол ет исключить вление «паразитной циркул ции мощности и на этой основе иовысить к.п.д. Амплитуда пульсаций напр жени вольтодобавки и вольтоотбавки - ( фиг. 2) уменьшаетс по сравнению с известным способом в два раза, что позвол ет улучшить энергетические показатели (коэффициент мощности и коэффициент гармоник) и снизить вес регул тора за счет сиижени веса и габаритов входных и выходных фильтров, занимающих в таких регул торах от 10 до 20% общего веса. Сравнительна количественна оценка повышени энергетических показателей иллюстрируетс приведенными на фиг. 3 зависимост ми коэффициента мощности (кривые /См, /СЧ,), коэффициента гармоник (кривые Кт и /CV) и к.п.д. (кривые т и т)) в функции нанр жени на нагрузке в относительных единицах при диапазоне регулировани ±20%. Кривые со штрихом относ тс к известному способу управлени . По фиг. 3 видио, что энергетические показатели регул тора при управлении им по предлагаемому способу и известному равны лишь в иредельных режимах, а в промежуточных при управлении но нредлагаемому способу резко повышаютс , особенно при напр жении блиеком к номинальному нанр жению сети. В частности, коэффициент мощности повышаетс на 7-9%, а к.п.д. на 3-4%. Особенно важным вл етс то обсто тельство, что коэффициент гармоник уменьшаетс с 44,5 до 9% (т. е. в 5 раз). Это позвол ет заметно снизить массу и габариты фильтрующих устройств при аданном коэффициенте нелинейных искажений , что в совокупности с двукратным уменьшением амплитуды пульсаций вольтодобавочного напр жени приводит к снижению массы и габарИтсв фильтров в 2-4 раза. Следовательно , предлагаемый способ позвол ет сократить вес и габариты фильтров, а в р де случаев и вообще избавитьс от т желых и громоздких входных и выходных фильтров и снизить массу регул тора на 5-20%.