SU543813A1 - Refrigeration unit - Google Patents

Refrigeration unit

Info

Publication number
SU543813A1
SU543813A1 SU2006339A SU2006339A SU543813A1 SU 543813 A1 SU543813 A1 SU 543813A1 SU 2006339 A SU2006339 A SU 2006339A SU 2006339 A SU2006339 A SU 2006339A SU 543813 A1 SU543813 A1 SU 543813A1
Authority
SU
USSR - Soviet Union
Prior art keywords
solution
heat exchanger
strong
solutions
weak
Prior art date
Application number
SU2006339A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Владимир Павлович Латышев
Original Assignee
Всесоюзный Научно-Исследовательский Институт Холодильной Промышленности
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Всесоюзный Научно-Исследовательский Институт Холодильной Промышленности filed Critical Всесоюзный Научно-Исследовательский Институт Холодильной Промышленности
Priority to SU2006339A priority Critical patent/SU543813A1/en
Application granted granted Critical
Publication of SU543813A1 publication Critical patent/SU543813A1/en

Links

Landscapes

  • Sorption Type Refrigeration Machines (AREA)

Description

1one

Изобретение относитс  к холодильной технике, а именно к установкам дл  получени  холода.The invention relates to refrigeration engineering, in particular to installations for the production of cold.

Известны холодильные установки абсорбционного типа, содержащие соединенные между собой конденсатор, дефлегматор, генератор , теплообменник крепкого и слабого растворов, насос перекачки крепкого раствора , теплообменник растворов, абсорбер и испаритель fl. Known absorption units of the absorption type, containing interconnected condenser, dephlegmator, generator, heat exchanger of strong and weak solutions, pump pumping strong solution, solution heat exchanger, absorber and evaporator fl.

Недостатком их  вл етс  различное давление в абсорбере и генераторе, конденсаторе и испарителе. Перепад давлений тем больше, чем больше разность температур испарени  и конденсадии. При перекачке креп кого раствора из абсорбера в генератор насосу приходитс  преодолевать этот перепад давлений. Кроме того, с ростом перепада давлений возрастает кратность циркул ции, что снижает количество холода, получаемого на килограмм перекачиваемого крепкого раствора. Это приводит к снижению экономичности , так как возрастает требуема  мощность насосов N дл  перекачки крепкого раствора, котора  рассчитьтаетс  по формулеTheir disadvantage is different pressures in the absorber and generator, condenser and evaporator. The differential pressure is greater, the greater the difference in evaporation and condensation temperatures. When pumping a mortar from the absorber to the generator, the pump has to overcome this pressure drop. In addition, with increasing pressure drop, the multiplicity of circulation increases, which reduces the amount of cold produced per kilogram of pumped strong solution. This leads to a decrease in efficiency, since the required power of N pumps for pumping a strong solution increases, which is calculated by the formula

N IVdP,N IVdP,

рде Q - холодопроизводительность установки/rde Q - unit cooling capacity /

V - удельный объем крепкого раствора; р - колччестБо холода, получаекюго на килограмм, перекачиваемого крепкого раствора; дР - перепад давлени  на насосеV is the specific volume of a strong solution; p - colchBo cold, poluchayugu per kilogram, pumped strong solution; dR - pressure drop at the pump

..

где перепад давлени  между генератором и абсорбером, др гидравлическое сопротивление труРИ&Р where the pressure drop between the generator and the absorber, dr is the hydraulic resistance of the pipe & R

бопроводов.pipelines.

Целью изобретени   вл етс  повьпиение экономичности установки путем понижени  перепада давлени  на насосе до величины гидравлического сопротиачени  трубопроводоThe aim of the invention is to improve the efficiency of the installation by reducing the pressure drop at the pump to the value of the hydraulic resistance of the pipeline.

Это достигаетс  тем, что на линии слабого раствора после теплообменника дополнительно установлен трехпоточный теплообменник , подключенный к конденсатору и смесителю слабого раствора и конденсата.This is achieved by the addition of a three-flow heat exchanger connected to the condenser and the mixer of the weak solution and condensate on the line of the weak solution after the heat exchanger.

Claims (1)

На чертеже схематически .изображена преложенна  установка. Х; лодилы1а  установка состоит нз последовательно соодинонньос конденсатора 1, дефлегматора 2, генератора 3, теплообменника 4 слабого и крепкого растворов, насосов 5 дл  перекачки кренкого раствора, трехГдЭточного теплообменника 6 и смесител  7. Один вход смесител  7 через теплообменник в соединен с жидкостной полоствю конденсатора 1, а другой вход и выход его соединены через теплос()менник 6 соответственно с линией слабого раствора теплообменника растворов 4 и насосом 5 дл  перекачки кре кого раствора. Теплообменник растворов 4 в свою очередь соединен с лини ми слабого и крепкого растворов, идущими от генератоpa 3. Крепкий раствор, подвод  тепло вь.шаривают до образовани  слабого раствора в генераторе 3. Пары пропускают через ректификационную колонну генератора 3 и дефлегматор 2, в котором отбирают тепло Q , Флегму направл ют в ректификационную колонну, а пары конденсируют в кон.аен саторе 1, отбира  тецдо Оь, . Уравниваю темнературы слабого раствора и конденсате и охлаждают их крепким раствором в трехГ1ОТОЧНОМ теплообменнике 6. Ко1-щенсат и слабый раствор смешивают в смесителе 7 дл  образовани  крепкого раствора и выработки холода Q в охлаждаемом объекте (дл  отн ти  тепла QQ у эхлаж,ца.емого объекта). Крепкий раствор после теплообменника 6 насосом о подают последовательно в теплообменник растворов 4, где его нагревают слабым раствором, и в генератор 3. При работе насос 5 преодолевает лишь гидравлическое сопротивление трубопроводов. В качестве рабочего тела примен ют крепкий раствор, образующиес  из которого ковденсат и слабый раствор поглощают тепло при смешении во всем температурном диапазоне работы установки. Такими веществами, обеспечиваюшими более экономичную работу установки цри по лучении низких температур могут быть: |1астворы ацетона с бутаноМ; исит- ,. и гсксаиом (при температуре 40-20-- -.i-jciOT О 3,5 ккал/кг ксюпкого раствооа); МАКС растворы ацетонитрила и этилового спирта (при 20°CQ 7 ккал/кг крепкого оаст ,ТмАЛС растворы фреоноь - 115 и - 22,а также -12 ч -23 (при те),ллературе 50-20 0 первые имеют о 1.8 ккал/кг крепкого раствора). Установка работает непрерывно в указанной 1 ослэц-)вателвности предпочтителвно дл  получени  низких температур. Если, например, прин ть .1 ат. перепад давлени  на насосе снизитс  в дес тки пдаже сотни раз по сравнению с известными установками. Это положительное }сачество позвол ет повысить экономичность путем снижени  установленной мощности насосов N при этой же холодопроизводительности с и использовать растворы с меньшей холодопрэизводительностью при ток же установленной мощности насосов N Другими словами обеспечиваетс  при прочих равных услови х возможность получени  более низких температур в одной ступени, или использовани  воздушного охлаждени , или использовани  тепла низкого потенциала . Формула изобретени  Холодильна  установка преимущественно дл  получени  низких температур, содержаща  генератор дл  выпаривани  крепкого раствора, дефлегматор, конденсатор и: теплообменник между крепким и слабым растворами , отличающа с  тем, что, с целью повышени  ее экономичности путем понижени  перепада давлени  на насосе , на линии слабого раствора после теплообменника дополнительно установлен трехпоточный теплообменник, подключенный к конденсатору и смесителю слабого раствора и конденсата. Источник информации, прин тый во внимание при экспертизе: 1. Авт.св. № 245805, М.Кл, F 25В 15/02, 1967 (прототип).The drawing schematically depicts a lovely installation. X; The unit consists of successively co-connected condenser 1, dephlegmator 2, generator 3, heat exchanger 4 weak and strong solutions, pumps 5 for transferring the slurry solution, three-GDETH heat exchanger 6 and mixer 7. One input of the mixer 7 through the heat exchanger is connected to the liquid condenser 1 cavity, and the other inlet and outlet are connected via a heat sink () 6, respectively, with a line of a weak solution heat exchanger solution 4 and a pump 5 for pumping a red solution. The heat exchanger of solutions 4, in turn, is connected to the lines of weak and strong solutions coming from generator 3. A strong solution, heat supply is combined to form a weak solution in generator 3. Couples are passed through a distillation column of generator 3 and a reflux condenser 2, which select heat Q, Phlegm is sent to a distillation column, and the vapors are condensed in a condenser 1, selected, Ob,. I equate the temneurets of a weak solution and condensate and cool them with a strong solution in a three-heat exchanger 6. A co-scoop and a weak solution are mixed in a mixer 7 to form a strong solution and produce cold Q in the cooled object (for heat removal QQ from the coolant of the object ). A strong solution after the heat exchanger 6 is pumped o in series into the heat exchanger of solutions 4, where it is heated with a weak solution, and into generator 3. During operation, pump 5 overcomes only the hydraulic resistance of the pipelines. A strong solution is used as a working medium, from which the covdensate and the weak solution absorb heat when mixed over the entire temperature range of the unit. Such substances that provide a more economical operation of the unit for obtaining low temperatures can be: 1 solutions of acetone with butanoM; isit-. and gsxiam (at a temperature of 40-20-- -.i-jciOT About 3.5 kcal / kg ksyupkogo solution); MAX solutions of acetonitrile and ethyl alcohol (at 20 ° CQ 7 kcal / kg strong oast, TMALS freon solutions - 115 and - 22, as well as -12 h -23 (for those), 50-20 0 the first have about 1.8 kcal / kg of strong solution). The installation is operated continuously at the indicated 1 slag-) flatness preferably in order to obtain low temperatures. If, for example, to accept .1 at. the pressure drop across the pump will decrease by ten times hundreds of times compared to known installations. This positive quality improves efficiency by reducing the installed capacity of N pumps at the same cooling capacity with and using solutions with lower cooling performance at the same installed capacity of N pumps. In other words, all other conditions being equal, it is possible to obtain lower temperatures in one stage, or using air cooling, or using low potential heat. Claims: Refrigeration unit mainly for obtaining low temperatures, containing a generator for evaporating a strong solution, a reflux condenser, a condenser and: a heat exchanger between strong and weak solutions, characterized in that, in order to increase its efficiency by lowering the pressure drop across the pump, on the line of weak solution after the heat exchanger additionally installed three-flow heat exchanger connected to the condenser and the mixer of a weak solution and condensate. The source of information taken into account in the examination: 1. Avt.sv. No. 245805, M.C.L., F 25B 15/02, 1967 (prototype). (W(W
SU2006339A 1974-03-20 1974-03-20 Refrigeration unit SU543813A1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU2006339A SU543813A1 (en) 1974-03-20 1974-03-20 Refrigeration unit

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU2006339A SU543813A1 (en) 1974-03-20 1974-03-20 Refrigeration unit

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SU543813A1 true SU543813A1 (en) 1977-01-25

Family

ID=20578942

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SU2006339A SU543813A1 (en) 1974-03-20 1974-03-20 Refrigeration unit

Country Status (1)

Country Link
SU (1) SU543813A1 (en)

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US3831397A (en) Multi-stage absorption refrigeration system
GB191316833A (en) Improvements in Absorption Machines for Transforming Heat, Cold and Mechanical Work.
ZA200202264B (en) Heat pump fluid heating system.
CN105819531A (en) Energy-saving heat pump type intermediate-temperature spray evaporation system
CN111336685B (en) Super heat pump
CN103060480B (en) Evaporation system in refined sugar factory
JP2782555B2 (en) Absorption heat pump
SU543813A1 (en) Refrigeration unit
KR910010139A (en) Heat pump system
JPS5849781B2 (en) Absorption heat pump
CN211012099U (en) High-pressure gas cold and hot water unit
CN110736301B (en) High-pressure gas hot and cold water unit
JP3290464B2 (en) Combined refrigeration equipment
US780096A (en) Absorption refrigerating apparatus.
SU591667A1 (en) Method of cooling working body
KR101642653B1 (en) Heat recovery apparatus
JPS5830515B2 (en) Hybrid heat pump
NO156208B (en) PROCEDURE FOR HEATING AND / OR HEAT CONDITIONING OF A ROOM USING A COMPRESSION HEAT PUMP, AND THE HEAT PUMP FLUID MIXED FOR USING THE PROCESS.
CN219347395U (en) Circulation condenser
JPS60226668A (en) Heat pump
SU1021887A1 (en) Cascade-type heat pump installation
Santoyo-Gutiérrez et al. An experimental integrated absorption heat pump effluent purification system. Part II: operating on water/Carrol solutions
JPH07198222A (en) Heat pump including reverse rectifying part
SU1437640A1 (en) Two-stage absorption-resorption refrigerating plant
RU2027028C1 (en) Electric power station