Claims (2)
меров внутреннего потока полой струи теплоносител . Изменение размеров полой струи внутреннего потока теплоносител , направленного параллельно оси слитка, можно достичь путем изменени величины давлени Р„ в наружном потоке, направленном перпендикул рно к внутреннему потоку в пределах Я„ (0,01 - - 0,3) РЬ, где РЪ - металлостатическое давление . Вокруг формируемого на затравке 1 столба жидкого металла 2 образуют формирующий влутренпий поток теплоносител в виде полой струи, создаваемой соплом 3, направленный параллельно оси слитка и управл ющий наружный поток теплоносител , создаваемый пористым распредел ющим элементом 4, заключенным в корпус 5. Дл направлени полой струи теплоносител , формирующего жидкий металл в слиток, служит подпорна стенка 6, котора ограничивает расширение полой струи снаружи. Сонло 3 образовано неподвижной подпорной стенкой 6 и подвижной гильзой 7, установленной концентрично подпорной стенке с возможностью перемещени по высоте дл изменени длины рабочей щели сопла 3. Способ осуществл ют следующим образом. Затравку 1 ввод т на /з высоты распредел ющего элемента 4 (например, пористой керамической втзлки) и подают параллельно оси слитка через сопло 3 формирующий внутренний поток теплоносител (например, нейтральный газ) в виде полой струи, ограниченной но контуру подпорной стенкой 6. Затем подают наружный управл ющий поток теплоносител , (например, нейтральный газ или водогазовую смесь) через распредел ющий элемент 4, направленный перпендикул рно к оси слитка и формирующему внутреннему потоку. Дл изменени давлени по высоте в зоне управл ющего потока распредел ющий элемент 4 имеетпеременную пористость по высоте , увеличивающейс книзу по линейному закону. Измен величину давлени в наружном потоке устанавливают необходимый внутренний диаметр полой струн внутреннего формирующего потока. Подача водогазовой смеси в управл ющий (наружный) и формирующий (внутренний) потоки позволит визуально определить размер слитка и увеличить скорость охлаждени столба жидкого металла, формируемого в слиток. Величину давлени во внутреннем потоке определ ют по формуле: P, lgh, где Y - удельный вес металла; g - ускорение свободного падени ; /1 - высота столба жидкого металла формируемого в слиток. Дл обеспечени ламинарного истечени перепад давлени по высоте внутреннего потока , протекающего между затравкой (а затем поверхностью слитка) и подпорной стенкой определ ют в упрощенном виде из отношени : 8р 1,92 Дл круглого слитка b, (d,-d,), где di - диаметр подпорной стенки; d2 - диаметр слитка. Из соотнощени (II) следует, что при фиксированных значени х плотности и динамического коэффициента в зкости теплоносител , граничное значение разности давлений до и после кольцевого канала, обеспечивающего ламинарное истечение, не определ етс в отдельности ни шириной канала дл истечени А ( - ). ни величиной k di-d а зависит от совокупности этих двух величин. Давление в наружном потоке поддерживают в пределах р„ (0,01-0,3) Рг,. При установлении давлени на внутреннем А и наружных потоках Б на затравку 1 подают жидкий металл measures the internal flow of the hollow jet coolant. A change in the dimensions of the hollow jet of the internal fluid flow directed parallel to the axis of the ingot can be achieved by varying the pressure value P "in the external flow directed perpendicular to the internal flow within H" (0.01 - - 0.3) Pb, where Pb is metalostatic pressure. Around the liquid metal column 2 formed on the seed 1, a heat carrier flow forms as a hollow jet generated by a nozzle 3, directed parallel to the axis of the ingot and controls the external heat carrier flow created by the porous distribution element 4 enclosed in the housing 5. For the hollow jet direction the heat carrier forming the liquid metal into the ingot is a retaining wall 6, which limits the expansion of the hollow jet from the outside. Sonlo 3 is formed by a fixed retaining wall 6 and a movable sleeve 7 mounted concentrically to the retaining wall with the possibility of moving in height to change the length of the working gap of the nozzle 3. The method is carried out as follows. The seed 1 is introduced to / from the height of the distributing element 4 (for example, porous ceramic vtzlki) and is fed parallel to the axis of the ingot through the nozzle 3 forming the internal flow of the coolant (for example, neutral gas) in the form of a hollow stream, limited but contour retaining wall 6. Then an external control flow of the heat transfer fluid (for example, a neutral gas or a water-gas mixture) is fed through the distribution element 4, directed perpendicular to the axis of the ingot and forming the internal flow. In order to vary the pressure in height in the control flow zone, the distribution element 4 has a variable porosity in height, which increases downward according to a linear law. By varying the pressure in the external flow, the required internal diameter of the hollow strings of the internal forming flow is established. The supply of water-gas mixture to the control (external) and forming (internal) flows will allow you to visually determine the size of the ingot and increase the cooling rate of the liquid metal column formed into the ingot. The pressure in the internal flow is determined by the formula: P, lgh, where Y is the specific gravity of the metal; g is the acceleration of free fall; / 1 - the height of the column of liquid metal formed in the ingot. To ensure laminar flow, the pressure drop over the height of the internal flow between the seed (and then the surface of the ingot) and the retaining wall is determined in a simplified form from the relation: 8p 1.92 For a round ingot b, (d, -d,), where di - diameter of the retaining wall; d2 - ingot diameter. From relation (II), it follows that with fixed values of density and dynamic viscosity coefficient of the heat transfer medium, the boundary value of the pressure difference before and after the annular channel providing laminar outflow is not determined separately or the width of the channel for expiration A (-). Neither the value of k di-d depends on the combination of these two quantities. The pressure in the external flow is maintained within the limits of p „(0.01-0.3) Pr ,. When pressure is established on internal A and external flows B, liquid metal is fed to seed 1
2. Давление столба жидкого металла 2 опирающего на затравку 1 (а после образовани на ней слитка на ее верхнюю часть), будет уравновешиватьс давлением газовой среды в потоках А и Б. После установлени равновеси давлений и набора необходимой высоты столба жидкого металла 2 начинают опускать затравку 1 с заданной скоростью. Формула изобретени Способ полунепрерывной разливки металлов путем формировани жидкого металла в слиток внутри полой струи теплоносител , образованный двум взаимоперпендикул рными потоками, внутренний из которых направлен параллельно, а наружный - перпендикул рно к оси разливки, отличающийс тем, что, с целью обеспечени ламинарного истечени потока теплоносител , компенсации перепада давлени во внутреннем потоке теплоносител и металлостатического давлени по высоте жидкой фазы слитка, перепад давлени во внутреннем потоке поддерживает в пределах, определ емых соотношением бр 1,92 - з при этом давление в наружном потоке увеличивают по линейному закону пропорционально металлостатическому давлению столба жидкого металла и величину давлени в наружном потоке поддерживают в пределах РН- (0,01-0,3) Рь,2. The pressure of the liquid metal column 2 resting on the seed 1 (and after an ingot is formed on it on its upper part) will be balanced by the pressure of the gaseous medium in flows A and B. After the equilibrium of the pressures is established and the required height of the column of the liquid metal 2 is established, the seed begins to descend. 1 at a given speed. Claims The method of semicontinuous casting of metals by forming a liquid metal into an ingot inside a hollow jet of heat-transfer fluid, formed by two mutual perpendicular flows, the inner of which is parallel, and the outer one is perpendicular to the casting axis, characterized in that, in order to ensure laminar flow, the heat-transfer fluid , compensation of the pressure drop in the internal flow of the coolant and the metalostatic pressure along the height of the liquid phase of the ingot, pressure drop in the internal flow Maintains within the limits determined by the ratio br 1,92 - h while the pressure in the external flow increases linearly in proportion to the metalostatic pressure of the liquid metal column and the pressure in the external flow is maintained within PH- (0.01-0.3) Pb ,
где ЯКР - рабоча высота кристаллизатора; bh - ширина струи теплоносител ;where NQR is the working height of the mold; bh is the width of the heat carrier jet;
bk (d стенки - d слитка) дл круглого слитка; РЪ - металлостатическое давление.bk (d walls - d ingot) for a round ingot; Pb is metalostatic pressure.