nilк «2. ОТз (1) где Zm2, Zrris - внутренние сопротивлени обмоток niz, гпз. Рабочий ток в обмотках mj и Шз ра1вен: г р Z Результирующий ток в обмотках rriz и ;«з равен разности рабочего и компенсирующего токов: t/3 (С/2+С/з)(Л-1)±Уг,, л/ ,, 2о2о При выборе числа витков в компенсирующей обмотке nih исход т глазным образом из того, чтобы компенсирующа обмотка была нерегулируемой. При измерени1- комплексных сопротивлений индуктивного характера обычно регулируетс число витков в обмотке, подключенной к измер емому объекту. При измерении комплексных сопротивлений емкостного характера регулируетс число витков в обмотке, подключенной к образцовой мере. При анализе выражени (3) можно рассматривать два варианта оптимального выбора коэффициента передачи усилител и числа витков в компенсирующей обмотке. Если коэффициент передачи усилител /(2 при значении сопротивлени , число витков в дополнительной обмотке т т2. Пол рность обмотки ;пд выбираетс встречной иол рности рабочих обмоток. В этом случае, счита , что , выражеиие (3) можно переписать в виде: А/ 2-ЬС/з-t/г .Q т. е. ток в рабочих обмотках практически отсутствует . Если в качестве усилител 4 выбран повторитель напр жени с коэффициентом передачи К , число витков в компенсирующей обмотке ири Z(/ Zo выбираетс равным и пол рность обмотки т должна быть встречной пол рности рабочих обмоток. В этом случае, счита , выражеиие (3) можно записать в виде: Д/ 0, 2оZa Т. е. результирующий ток в рабочих обмотках также практически будет отсутствовать. В действительности компенсаци не будет столь идеальной, так как точность коэффициента передачи усилител ограничена какой-то определенной величиной. Кроме того, напр жение на зажимах компенсирующей обмотки будет отличатьс от напр жени на зажимах соответствующей рабочей обмотки на величину разности падений напр жений на внутренних сопротивлени х рабочей и компенсирующей обмоток. Однако эти погоещности невелики. Предмет изобретени Мост с индуктивно св занными плечами дл измерени комплексных сопротивлений, содержащий источник питани , трансформатор наир жени , измер емое и образцовое сопротивлени , указатель равновеси , устройство дл комиенсации внутренних сопротивлений обмоток , соединительных проводов и контактов переключающих устройств с усилителем (повторителем ) напр жени , дополнительной обмоткой и дополнительным образцовым сопротивлением , отличающийс тем, что, с целью повыщени точности путем упрощени защиты цепи от вли ни токов утечки, обща точка входного и выходного зажимов усилител (повторител ) напр жени подключена к потенциальному зажиму последовательно соединенных рабочих обмоток трансформатора напр жени , второй входной зажим усилител (поБторител ) соединен с заземленной точкой моста, а второй выходной зажим через дополнительное образцовое сопротивление подключен к дополнительной обмотке на трансформаторе напр жени , второй зажим которой соединен с заземленной точкой моста.nil “2. OTZ (1) where Zm2, Zrris - internal resistance of the windings niz, gpz. Operating current in the windings mj and Shz ra1ven: r p Z The resulting current in the windings rriz and; "s is equal to the difference between the working and compensating currents: t / 3 (C / 2 + C / h) (L-1) ± Ug ,, l / ,, 2о2о When choosing the number of turns in the compensating winding, nih proceeds ophthalmically from the compensation winding being unregulated. When measuring 1-complex inductive resistances, the number of turns in a winding connected to the object being measured is usually regulated. When measuring capacitive impedances of a capacitive nature, the number of turns in the winding connected to the reference measure is controlled. When analyzing expression (3), one can consider two options for the optimal choice of the gain ratio of the amplifier and the number of turns in the compensating winding. If the gain of the amplifier / (2 when the resistance value, the number of turns in the additional winding t T2. The polarity of the winding; front is chosen counter-polarity of the working windings. In this case, considering that, the expression (3) can be rewritten in the form: A / 2-C / 3-t / g. Q, i.e., there is practically no current in the working windings. If voltage repeater with transmission coefficient K is selected as amplifier 4, the number of turns in the compensating winding and Z (/ Zo is equal to and the phaseness of the winding t must be the opposite polarity of the working windings. In this case, the expression (3) can be written in the form: D / 0, 2оZa Ie, the resulting current in the working windings will also be practically absent. In reality, the compensation will not be so perfect, since the accuracy of the gain transmission coefficient is limited to some In addition, the voltage at the clamps of the compensating winding will differ from the voltage at the clamps of the corresponding working winding by the difference in voltage drops across the internal resistances of the working and compensating windings. However, these numbers are small. Subject of the invention Bridge with inductively coupled arms for measuring impedances containing a power source, a load transformer, measurable and model impedances, an equilibrium indicator, a device for compensating the internal resistances of the windings, connecting wires and contacts of switching devices with voltage amplifier (repeater) , additional winding and additional model resistance, characterized in that, in order to improve accuracy by simplifying the protection of the circuit from leakage currents, the common point of the input and output terminals of the amplifier (repeater) voltage is connected to the potential terminal of series-connected working windings of a voltage transformer, the second input terminal of the amplifier (power amplifier) is connected to the grounded point of the bridge, and the second output terminal is connected to an additional winding on the voltage transformer, the second terminal of which is connected to the grounded point of the bridge.
0//V0 // V
сш-ssh-
1 one
« Н4"H4