SU458126A3 - Способ получени мочевины - Google Patents
Способ получени мочевиныInfo
- Publication number
- SU458126A3 SU458126A3 SU1445650A SU1445650A SU458126A3 SU 458126 A3 SU458126 A3 SU 458126A3 SU 1445650 A SU1445650 A SU 1445650A SU 1445650 A SU1445650 A SU 1445650A SU 458126 A3 SU458126 A3 SU 458126A3
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- ammonia
- stage
- temperature
- carbon dioxide
- amount
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C273/00—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups
- C07C273/02—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups of urea, its salts, complexes or addition compounds
- C07C273/04—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups of urea, its salts, complexes or addition compounds from carbon dioxide and ammonia
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/141—Feedstock
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Description
(54) СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ МОЧЕВИНЫ
Известен способ получени мочевины из аммиака и двуокиси углерода при повышенных температуре и давлении, включающий первую стадию образовани карбамата аммони и вторую стадию его разложени до мочевины при мол рном соотношении аммиака и двуокиси углерода на первой стадии не более 4. Температуру второй стадии процесса поддерживат посто нной путем введени части двуокиси углерода и всего количества подаваемого в процесс аммиака на первую стадию процесса и введением остатка двуокиси углерода на вторую стадию. Однако степень конверсии исходных веществ мала вследствие закупоривани клапана дл регулировани подачи двуокиси углерода и отклонени температуры на второй стадии процесса от заданного режима.
С целью повышени степени конверсии сырь в предлагаемом способе подаваемое в процесс количество аммиака распредел ют между первой и второй стади ми процесса так, чтобы на второй стадии процесса температура была посто нной.
В случае мол рного соотношени аммиака и двуокиси углерода на первой стадии процесса 2-4 при повышении температуры на второй стадии процесса уменьшают количество аммиака, подаваемого на первую стадию, при понижении температуры на второй стадии количество аммиака, подаваемого на первую стадию, увеличивают.
В случае мол рного соотношени аммиака и двуокиси углерода на первой стадии меньше 2 при повышении температуры на второй стадии процесса увеличивают количество аммиака , подаваемого на первую стадию, при понижении температуры на второй стадии количество аммиака, подаваемого на первую
стадию, умепьшают. Давлепие на первой и второй стади х процесса 120-360 кг/см предпочтительно 150-300 кг/см, температура на второй стадии 150-225°С, предпочтительно 185-200°С.
Наиболее оптимальное мол рное соотношение аммиака и двуокиси углерода на первой стадии 1,4-3.
На чертеже изображена схема дл осуществлени предлагаемого способа.
Жидкий аммиак под давлением, при котором осуществл ют синтез мочевины (например , давление 150-300 кг/см), через трубопровод 1, работающий под давлением, ввод т в подогреватель 2 дл аммиака. Наход щийс под давлением жидкий аммиак подогревают до 80-160°С при помощи пара высокого давлени в нагревателе 3. Часть подогретого аммиака или весь аммиак по трубопроводу 4 ввод т в реактор 5 дл образовани карбамата аммони . В этот же реактор подают наход щуюс под давлением приблизительно 150-300 кг/см двуокись углерода и рециркулируемый раствор, содержапдий регенерированный карбамат аммони со стадии непрореагировавшего вещества из аппарата 6 соответственно по трубопроводам 7 и 8. Непрореагировавшее вещество можно совсем не подвергать рециркул ции. Однако целесообразно вводить его в виде газообразной смеси непосредственно во вторую стадию в Ю автоклав 9 дл синтеза мочевины. Мол рное соотношение аммиака и двуокиси углерода, вводимых в реактор 5, поддерживают ниже 4 (этим достигаетс необходимый коэффициент теплопередачи). В реакторе 5 за счет теплоты образовани карбамата аммони температура равна 175- 194°С. Тепло отвод т путем введени отход щего после синтеза мочевины раствора по трубопроводу 10 (этот раствор находитс под 20 пониженным давлением, например О- 100 кг/см). При этом происходит косвенный теплообмен с реакционной смесью в результате разложени непрореагировавшего карбамата аммони . Последнее, в другом случае, 25 может быть достигнуто введением воды по трубопроводу 10 (происходит генерирование пара с давлением, равным 3-6 кг/см), Количестно выдел ющегос тепла регулируют количеством аммиака, вводимого непосредствен- 30 но во вторую стадию синтеза мочевины, т. е. в автоклав 9, температуру в котором поддерживают на желаемом уровне, например 150- 225°С, а давление 120-360 кг/см. Часть аммиака или весь аммиак из подогре- 35 вател 2 дл аммиака пропускают через регулирующий клапан 11 и трубопровод 12 и ввод т в автоклав 9 через трубопровод 13, работающий под давлением, вместе с реакционной смесью из реактора 5. Клапан II может 40 быть приведен в действие, например, при помощи сервомотора, реагирующего на изменение температуры на выходе из автоклава 9. Этим достигаетс контроль количества аммиака , вводимого непосредственно в автоклав 45 9 синтеза мочевины и контроль количества аммиака, вводимого в реактор 5. Таким образом , регулирование температуры на выходе из автоклава 9 позвол ет поддерживать ее на необходимом уровне, предпочтительно поддер- 50 живать температуру 160-200°С. Вытекающий из автоклава 9 раствор направл ют в аппарат 6 дл выделени непрореагировавшего вещества через клапан 14, понижающий давление (однако он в некоторых 55 случа х может отсутствовать), и через трубопровод 15, а через трубопровод 16 вывод т мочевину. Непрореагировавщее вещество рециркулируют , т. е. его в виде раствора подают в реак- 60 тор 5 через трубопровод 8. Пример 1. 120 кг/час газообразной днуокиси углерода и 175 кг/час рециркулируемого раствора с температурой 95°С, содержащего, %: аммиак 36, двуокись углерода 30, мочеви- 65 5 15 на 16, и вода 18, сжимают до давлени 200 кг/см. 224 кг/час жидкого аммиака с температурой 35°С нагревают в подогревателе до 150°С с использованием пара, который предварительно примен ют на стадии отделени непрореагировавшего вещества из мочевины . 112 кг/час предварительно подогретого аммиака направл ют в автоклав, а 112 кг/час предварительно подогретого аммиака вместе с двуокисью углерода и рециркулируемьш раствором подают в реактор. Мол рное соотношение аммиака и двуокиси углерода составл ет 2,6. Температура жидкости на входе в реактор 182°С, температура на выходе така же. Количество выделенного тепла соответствует 25 кг/час пара с давлением 3 кг/см. Реакционную смесь из реактора подают в автоклав . Температура на выходе из автоклава 194°С. Количество полученной при синтезе мочевины достигает 72%. Температуру на выходе из автоклава регулируют количеством аммиака, вводимого непосредственно в автоклав , исход из того, что повыщение мол рного соотношени аммиака и двуокиси углерода на 0,1 в реакторе вызвало бы повышение температуры в автоклаве синтеза мочевины на 1°С. Когда температура подогретого аммиака составит 132,5°С (это необходимо дл поддержани температуры на выходе из автоклава 194°С), подают все количество аммиака в реактор, то температура жидкости на выходе реактора снижаетс до 178°С, а количество генерированного пара составл ет 17 кг/час. Когда температура подогретого аммиака равна 90°С, большую часть аммиака направл ют в автоклав синтеза мочевины. Когда мол рное соотношение аммиака и двуокиси углерода в реакторе становитс равным 1,7 при поддержании температуры на выходе из автоклава около 194°С, количество выдел ющегос пара равн етс 5,0 кг/час, Пример 2. 120 кг/час газообразной двуокиси углерода с температурой 113°С и 175 кг/час рециркулируемого раствора с температурой 113°С сжимают до давлени 250 кг/см. Рециркулируемый раствор имеет состав, %: аммиак 36, двуокись углерода 30, мочевина 16 и вода 18. 224 кг/час жидкого аммиака с температурой 35°С нагревают в подогревателе до 150°С аа счет пара, который предварительно используют на стадии отделени непрореагировавщих веществ от мочевины , 112 кг/час предварительно подогретого аммиака ввод т непосредственно в автоклав, а 112 кг/час предварительно подогретого аммиака вместе с двуокисью углерода и рециркулируемым раствором подают в реактор. Мол рное соотношение аммиака и двуокиси уг лерода в реакторе равно 2,6. Температура жидкости на входе и выходе из реактора 194°С. Количество выделившегос тепла соответствует 27,5 кг/час пара с давлением 3 кг/см. Реакционную смесь из реактора ввод т в автоклав синтеза мочевины. Температура на выходе из автоклава составл ет
197°С. Количество полученной нри синтезе мочевины достигает 74 %.
Температуру на выходе из автоклава поддерживают на указанном уровне путем регулировани количества аммиака, вводимого непосредственно в автоклав. Это мол рное соотношение аммиака и двуокиси углерода в реакторе равно 3,3.
Когда температура подогретого аммиака снижаетс до 142°С, количество генерированного пара составл ет 23,8 кг/час. Когда температура подогретого аммиака составл ет 13б°С, дл поддержани той же температуры на выходе автоклава (около 197°С) ввод т все количество аммиака в реактор. Температура жидкости на входе в реактор снижаетс до 185°С, а количество генерированного пара до 21,1 кг/час. Когда температура подогретого аммиака составл ет 100°С, большую часть аммиака ввод т в автоклав. Если мол рное соотношение аммиака и двуокиси углерода в реакторе равно 1,6, то температуру на выходе из автоклава поддерживают около 197°С и количество выдел юш,егос пара становитс равным 5,3 кг/час.
Пример 3. 120 кг/час газообразной двуокиси углерода и 175 кг/час рециркулируемого раствора с температурой 95°С, содержаш,его , %: аммиак 36, двуокись углерода 30, мочевина 16 и вода 18, по отдельности сжимают до давлени 200 кг/см. 224 кг/час жидкого аммиака с температурой 35°С нагревают в подогревателе до 90°С при помоши пара, который предварительно используют на стадии отделени непрореагировавшего вещества от мочевипы. 176 кг/час предварительно подогретого аммиака ввод т непосредственно в автоклав , а 48 кг/час подогретого аммиака направл ют вместе с двуокисью углерода и рециркулируемым раствором в реактор. Мол рное соотношение аммиака и двуокиси углерода в реакторе равно 1,7.
Температура жидкости на входе реактора достигает 170°С, а температура на выходе така же. Количество выделившегос тепла соответствует 5 кг/час пара с давлением 3 кг/см. Реакционную смесь ввод т в автоклав синтеза мочевины. Температура на выходе из автоклава достигает 149°С. Количество полученной мочевины составл ет 72%. Когда температура в автоклаве увеличиваетс на 5°С, температуру на выходе из автоклава снижают и поддерживают около 194°С путем повышени мол рного соотношени аммиака и двуокиси углерода в реакторе до 1,74. Количество выделившегос пара равно 10,1 кг/час.
Пример 4. 120 кг/час газообразной двуокиси углерода и 175 кг/час рециркулируемого раствора с температурой 113°С, имеюш его состав, %: аммиак 36, двуокись углерода 30, мочевина 16 и вода 18, по отдельности сжимают до давлени 250 кг/см. 224 кг/час жидкого аммиака с температурой 35°С нагревают в подогревателе до 100°С при помош,и пара , который предварительно используют на
стадии отделени непрореагировавших веuj ,ecTB от мочевины. 183 кг/час предварительно подогретого аммиака ввод т непосредственно в автоклав, а 41 кг/час предварительно подогретого аммиака вместе с двуокисью углерода и рециркулируемым раствором направл ют в реактор. Мол рное соотношение аммиака и двуокиси углерода в реакторе равно 1,6.
Температура жидкости на входе и выходе реактора 177°С. Количество выделившегос тепла соответствует 5,3 кг/час пара, наход ш ,егос под давлением 3 кг/см. Реакционную смесь подают в автоклав, причем температура на выходе из автоклава достигает 197°С. Количество полученной мочевины составл ет 74%. Когда температуру подогретого аммиака повышают до 140°С, температуру на выходе из автоклава поддерживают около
197°С путем регулировани количества аммиака , непосредственно вводимого в автоклав, так чтобы мол рное соотношение аммиака и двуокиси углерода было повышено до 1,76. Количество выдел ющегос пара составл ет
24,6 кг/час.
Предмет изобретени
30
Claims (5)
1. Способ получени мочевины из аммиака и двуокиси углерода при повышенных температуре п давлении, включающий первую стадию
образовани карбамата аммони и вторую стадию его разложени до мочевины при мол рном соотношении аммиака и двуокиси углерода на первой стадии не более 4, отличающийс тем, что, с целью повышени
степени конверсии сырь , все подаваемое в процесс количество аммиака распредел ют между первой и второй стади ми процесса так, чтобы на второй стадии температура была посто нной.
2. Способ по п. 1, отличающийс тем, что при мол рном соотношении аммиака и двуокиси углерода на первой стадии 1--4 при повыщении температуры на второй стадии процесса уменьшают количество аммиака, подаваемого на первую стадию.
3.Способ по п. 1, отличающийс тем, что при мол рном соотношении аммиака и двуокиси углерода на первой стадии 2-4 при понижении температуры на второй стадии процесса увеличивают количество аммиака, подаваемого на первую стадию.
4.Способ по п. 1, отличающийс тем, что при мол рном соотношении аммиака и двуокиси углерода на первой стадии меньше 2
при повышении температуры на второй стадии процесса увеличивают количество аммиака, подаваемого на первую стадию.
5.Способ по п. 1, отличающийс тем, что при мол рном соотношении аммиака и
двуокиси углерода на первой стадии меньше
2 при понижении температуры на второй стадии процесса уменьшают количество аммиака , подаваемого на первую стадию. Приоритет по признакам:
11.06.69 при проведении процесса при мол рном соотношении NHa: COz, равном 2-4;
10.09.69 при проведении процесса при мол рном соотношении NHs: 062 меньше 2.
S7
ci
W
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP44045395A JPS4842860B1 (ru) | 1969-06-11 | 1969-06-11 | |
| JP44071237A JPS4843101B1 (ru) | 1969-09-10 | 1969-09-10 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU458126A3 true SU458126A3 (ru) | 1975-01-25 |
Family
ID=26385371
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU1445650A SU458126A3 (ru) | 1969-06-11 | 1970-06-03 | Способ получени мочевины |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| DK (1) | DK137233B (ru) |
| ES (1) | ES379855A1 (ru) |
| FR (1) | FR2051080A5 (ru) |
| GB (1) | GB1273913A (ru) |
| NL (1) | NL166013C (ru) |
| SU (1) | SU458126A3 (ru) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4088686A (en) * | 1976-01-21 | 1978-05-09 | Ivo Mavrovic | Urea synthesis with improved heat recovery and conversion |
| IT1211125B (it) * | 1981-10-16 | 1989-09-29 | Ortu Francesco | Composti azotati. processo per la preparazione di |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| NL227595A (ru) * | 1958-05-07 | |||
| NL250349A (ru) * | 1960-04-08 | |||
| FR1458030A (fr) * | 1964-12-16 | 1966-01-24 | Stamicarbon | Procédé et dispositif pour la préparation d'urée |
| FR1487249A (fr) * | 1966-04-05 | 1967-06-30 | Inventa Ag | Procédé de fabrication de l'urée à partir de l'ammoniac et de l'anhydride carbonique |
-
1970
- 1970-05-20 ES ES70379855A patent/ES379855A1/es not_active Expired
- 1970-05-29 NL NL7007846.A patent/NL166013C/xx not_active IP Right Cessation
- 1970-06-03 SU SU1445650A patent/SU458126A3/ru active
- 1970-06-10 GB GB28117/70A patent/GB1273913A/en not_active Expired
- 1970-06-11 FR FR7021461A patent/FR2051080A5/fr not_active Expired
- 1970-06-11 DK DK302770AA patent/DK137233B/da not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FR2051080A5 (ru) | 1971-04-02 |
| NL166013C (nl) | 1981-06-15 |
| DK137233B (da) | 1978-02-06 |
| DK137233C (ru) | 1978-07-10 |
| NL7007846A (ru) | 1970-12-15 |
| ES379855A1 (es) | 1973-02-16 |
| NL166013B (nl) | 1981-01-15 |
| GB1273913A (en) | 1972-05-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US2848493A (en) | Process for synthesis of urea | |
| JPS5838220A (ja) | 低分子量アルコ−ルの脱水法 | |
| NZ211460A (en) | The preparation of urea | |
| GB1107002A (en) | Method and apparatus for the production of a mixture of hydrogen and steam | |
| US3723530A (en) | Production of mixtures of monoethanolamine and triethanolamine | |
| SU458126A3 (ru) | Способ получени мочевины | |
| US2881052A (en) | Production of chlorine dioxide | |
| US3876696A (en) | Process for the production of urea having a low carbamate content | |
| US3357901A (en) | Ammonia, carbon dioxide recovery from urea synthesis utilizing an ejector | |
| US2744133A (en) | Process for the production of low-biuret content urea | |
| NO161315B (no) | Fremgangsmaate ved fremstilling av urea. | |
| US3105093A (en) | Process and apparatus for preparing urea from nh3 and co2 | |
| NO145949B (no) | Fremgangsmaate for fremstilling av urea. | |
| US2857250A (en) | Method of producing carbon disulfide and hydrogen sulfide by the reaction of sulfur and a hydrogen gas | |
| US1157669A (en) | Process of producing hydrogen. | |
| JPS63112552A (ja) | 未転化物の分離方法 | |
| US4001320A (en) | Method for controlling the ammonia and CO2 ratios in a urea manufacturing process | |
| EP0018420B1 (en) | Method of synthesizing urea | |
| US3567406A (en) | Method and apparatus for producing cyanogen chloride using a flooded reactor | |
| US993144A (en) | Process of producing ammonia. | |
| US3093644A (en) | Preparation of melamine | |
| GB1329026A (en) | Petrochemical plant for producing cyclohexane and method of operation | |
| US4154760A (en) | Process for controlling the temperature during urea synthesis | |
| US2899433A (en) | Process for the production of melamine | |
| US1396018A (en) | Production of carbon |